悬挑脚手架方案计划整套

1、目录一、工程概况1二、编制依据1三、脚手架搭设构想1四、施工工艺技术21、脚手架构造22、脚手架材料23、搭设顺序24、脚手架工程技术要求35、脚手架搭拆操作安全注意事项56、悬挑脚手架施工5五、施工安全保证措施7（一）、组织保障7（二）、技术措施9（三）、监测监控10（四）、应急预案12六、计算书14（一）参数信息14（二）、大横杆的计算14（三）小横杆的计算16（四）扣件抗滑力的计算17（五）脚手架立杆荷载计算18（六）立杆的稳定性计算19（七）连墙件的稳定性计算21（八）悬挑脚手架验算22（九）型钢悬挑卸料平台计算书30七、附图38一、工程概况工程名称：泗洪富园名都土建安装工程建设单位：

2、宿迁市富园房地产开发有限公司设计单位：淮安市建筑设计研究院有限公司监理单位：江苏地元工程管理有限公司施工单位：江苏富园建设有限公司建筑规模：富园名都1#楼、富园名都18#楼、富园名都19#楼、三个单体工程。富园名都1#楼：建筑总面积17548m2地上建筑面积16813m2地下室建筑面积735m2建筑占地615m2建筑总面积17548m2,檐口高度为98.9m,剪力墙结构32层基础为筏板基础；富园名都18#楼：建筑总面积18289m2地上建筑面积17406m2地下室建筑面积883m2地上建筑占地678m2,建筑总面积18289m2,檐口高度为95.90m,剪力墙结构32层基础为筏板基础；富园名都

3、19#楼：建筑总面积17548m2地上建筑面积16323m2地下室建筑面积735m2建筑占地615m2,建筑总面积17058m2,檐口高度为93.0m,剪力墙结构32层基础为筏板基础；二、编制依据(1)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011(2)本工程施工图(3)主要参考文献建筑施工手册第四版(4)建筑施工脚手架实用手册(5)建筑结构荷载规范GB50009-2012(6)混凝土结构设计规范GB50010-2010(7)钢结构设计规范GB50017-2003(8)建筑施工安全检查标准JGJ59-2011(9)建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91(10)建筑施工扣件式钢

4、管脚手架安全技术规范JGJ130-2011(11)危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号文)三、脚手架搭设构想本工程外脚手架采用扣件式钢管脚手架，其中，7层及以下为落地式，上部为悬挑式共分为4段悬挑,悬挑梁分别位于7层(20.3m)、14层(40.6m)、21层(60.9m)、28层(81.2m)楼面标高处。四、施工工艺技术1、脚手架构造基本尺寸(1)采用D48*3.0钢管及相应扣件搭设双排脚手架。立杆纵距W1500,横距900,内立杆距外墙面净距250至300,步距1800,底步架在200高度处设纵横向扫地杆一道。作业层在高度1200和600处设护栏各一道，并设置踢脚板。脚

5、手架外侧挂垂直密目安全网，实行全封闭。(2)连墙件采用预埋D48*3.0钢管扣结方式，间距为随层两跨。脚手板为竹笆片，作业层必须设置并采用双层安全网兜底，其下按间隔12m布设一层，用安全网封闭。(3)悬挑脚手架每道架体最大高度：7个标准楼层H=2.95*7=20.3m,采用I16型钢，每一纵距设置一根悬挑型钢梁及斜拉钢丝绳，钢丝绳d=14(7*19+1),拉环采用中20U型螺栓，每根悬挑梁锚固端设3个U型锚固环(前部1个；锚固端2个，后部距端头200),材料为中16钢筋制作。(4)架体布置：纵向水平杆在立杆内侧，且在横向水平杆之上；密目安全网位于外立杆内侧，架体绑扎牢固，连墙件间距随层两跨。2

6、、脚手架材料(1)根据市场现状，钢管为D=4&壁厚3.0的焊接钢管，材质应符合碳质结构钢(GB700-88)的相应规定。用于立杆、大横杆、剪刀撑的钢管长度宜为4-6m,用于小横杆的钢管应满足使用要求。凡开裂、严重弯曲变形锈蚀的钢管不得使用。(2)扣件的种类有直角扣件、旋转扣件和对接扣件。扣件应符合可锻铸铁分类及技术条件(GB978-67)的规定。铸铁件不得有裂纹、气泡、砂眼等缺陷；扣件与钢管的贴合面必须严格整形，确保使用时两者接触良好；扣件的活动部位应灵活。(3)连墙件采用D48短钢管，在浇筑结构混凝土时预埋在硅结构上，预埋长度不小于50cm,另一端用扣件与脚手架扣紧。(4)型钢梁的材

7、质应符合现行国家标准碳素结构钢(GB-T/200)或低合金高强度结构钢(GB-T/1591)的规定。(5)用于固定型钢梁的U型钢筋环或锚固螺栓材质应符合现行国家标准钢筋碎用钢第一部分：热轧光圆钢筋(GB1499,1)中HPB235级钢筋的规定，采用冷弯成型。3、搭设顺序悬挑式双排脚手架的搭设顺序：型钢梁安装一支撑或与钢丝绳拉接一立杆一纵、横向扫地杆一小横杆一大横杆(搁栅)一剪刀撑一连墙件一铺脚手板一扎防护栏杆一扎安全网一兜底网和封网。拆除顺序：除兜底网和封网后拆除外，其余顺序与搭设顺序相反，即先搭者后拆，后搭者先拆。4、脚手架工程技术要求1 .悬挑梁采用双轴对称截面的型钢。锚固型钢悬挑梁的U型

8、螺栓应预埋至碎梁、板底层钢筋位置，与梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，并增设2根1.5m长d18的HRB400钢筋。2 .斜拉钢丝绳虽不参与悬挑梁的受力计算，但必须认真施工，其直径为D14,吊环直径20mm钢丝绳与水平面的夹角45°,安装时必须收紧，每端钢丝绳卡不得少于3个。本工程楼板配筋为双向中8100150,按规范和受力计算需增设板上部钢筋（间距150增设至间距100）。3 .相邻立杆的对接扣件不得在同步内，同步内隔1根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。若采用搭接，搭接接头只能用于顶层顶步，搭接长度不小于1m,应采用不

9、少于3个旋转扣件固定。4 .当脚手架搭至有连墙件的构造点时，当此高度脚手架搭设好后，应立即安装连墙件。5 .两相邻的纵向水平杆（大横杆）的接头不设置在同步或同跨内；不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500。横向水平杆（小横杆）靠外墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100。6 .立杆顶端宜高出女儿墙上口不小于1m宜高出檐口1.5m。各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。纵向水平杆接长可采用对接或搭接，搭接长度不应小于1m,应等间距设置设3个旋转扣件固定，端部扣件盖板缘至钢管末端部应小于10nl7 .连墙件宜靠近主节点布置，偏离主节点的距离不应大于300。连墙件应从每

10、段脚手架的底层第一步纵向水平杆处开始设置。连墙件宜呈水平状态，当不能水平设置时，应向脚手架一段下斜连接。8 .扣件的拧紧扭力矩不应小于40N-m且不应大于65N-m=对接扣件的开口方向应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100。9 .外立面剪刀撑应自下而上连续设置，并应随脚手架搭设同步搭设，每道剪刀撑宽度不小于4跨，斜杆与地面的夹角宜在45°60°之间。10 .防火：本工程安全网全部采用密目式阻燃安全网，脚手架防火主要依靠各楼层内的沉箱卫生间内蓄水、向上输送消防用水及各楼层面的灭火器作为脚手架的防火消防的主要准备手段。11 .作业层应设置扶手栏杆(上栏杆)

11、、中栏杆和挡脚板。它们均应搭设在外立杆的内侧。扶手栏杆的高度为1200,中栏杆居中位置，挡脚板高度不小于180。12 .本工程使用竹笆片脚手板。13 .应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且对接平铺，4个角用1.2mm镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。纵向水平杆位于横向水平杆之上，用扣件将其与横向水平杆扣紧，为满足竹脚手板的需要，应等间距设置(间距不大于400)。内外立杆间距900,中间应设2根纵向水平杆。14 .脚手架规范规定：当型钢悬挑梁与建筑结构锚固的压点处楼板未设置上层受力钢筋时，应经计算在楼板内配置用于承受型钢梁锚固作用引起负弯矩的受力钢筋。本工程楼板配置中8100150分离式负弯矩钢筋

12、，经计算，楼板上层宜将间距150的钢筋加密为100间距。15 .型钢悬挑脚手架(1)一次悬挑脚手架高度为20.3m。(2)型钢悬挑梁宜采用双轴对称截面的型钢。悬挑钢梁型号及锚固件应按设计确定，钢梁截面高度不应小于160mm悬挑梁尾端应在两处及以上固定于钢筋混凝土梁板结构上。锚固型钢悬挑梁的U形钢筋拉环或锚固螺栓直径不宜小于16mm(3)用于锚固的U形钢筋拉环或螺栓应采用冷弯成型。(4)每个型钢悬挑梁外端宜设置钢丝绳或钢拉杆与上一层建筑结构斜拉结。钢丝绳、钢拉杆不参与悬挑梁受力计算；钢丝绳与建筑结构拉结的吊环应使用HPB235级钢筋，其直径不宜小于20mm吊环预埋锚固长度应符合现行国家标准混凝土

13、结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定(见附后图)。(5)悬挑钢梁悬挑长度应按设计确定，固定端长度不应小于悬挑段长度的1.25倍。型钢悬挑梁固定端应采用2个(对)及以上U形钢筋拉环或锚固螺栓与建筑结构梁板固定，U形钢筋拉环或锚固螺栓应预埋至混凝土梁、板底层钢筋位置，并应与混凝土梁、板底层钢筋焊接或绑扎牢固，其锚固长度应符合现行国家标准混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定(见附后图)。(6)型钢悬挑梁悬挑端应设置能使用脚手架立杆与钢梁可靠固定的定位点，定位点离悬挑梁端部不应小于200mm(7)锚固位置设置在楼板上时，楼板的厚度不宜小于120mm如果楼板的厚度小于120mmi立采取

14、加固措施。(8)悬挑梁间距应按悬挑架架体立杆纵距设置，每一纵距设置一根。(9)悬挑架的外立面剪刀撑应自下而上连续设置。剪刀撑设置应符合规范规定，横向斜撑设置应符合规范规定。(10)连墙件设置应符合规定。(11)锚固型钢的主体结构混凝土强度等级不得低于C20O5、脚手架搭拆操作安全注意事项1 .操作人员必须持证上岗，并有专人统一指挥，协调动作。2 .在施工前对工人进行技术与安全交底，搭设完成后必须进行验收。合格后方可使用，未经验收合格，任何人不得使用。3 .操作过程中必须严格遵守工地施工现场的各项规章制度并严格执行脚手架搭拆方案，执行国家规范及省市规定。4 .操作人员必须戴好安全帽、安全带等安全

15、防护用品，方能进行高空施工作业。5 .必须确保架体的尺寸，杆件的垂直度，水平度、节点构造，接头位置和扣件的紧固度等符合要求，每搭完一步架子后，应检查校正一次。搭设和使用过程中经常检查和调整。6 .高空搭拆时严禁向下抛物，在架上传递、放置杆件时，应注意防止失衡闪失。搭设过程中，架上不得集中堆放杆件材料和超载，扣件等材料应放在楼面上，不能将建筑垃圾向外倾倒。7 .搭拆脚手架，四周要设警戒区域，设置警戒线和明显标志，并要派专人进行监护。8 .拆除连墙杆件必须将位于其上的全部可拆杆件都拆除之后进行，凡已松开连接杆件，应及时拆除运走，以免误扶误靠。9 .使用过程中，任何人不准拆卸、改变已搭设的脚手架，如

16、确需局部改变，应报告项目部批准后，安排专人操作。10 .遇雨雪和6级以上大风天气，以及夜间不得进行架子搭拆施工。6、悬挑脚手架施工脚手架施工除按以上要求外，并应做到：1. 施工前，应按方案向施工作业人员进行安全、技术交底；2. 按规范有关规定和本方案的要求，对型钢材、钢管扣件、脚手板进行检查验收，不合格的材料不得使用到工程上，并立即推出现场，对合格材料分类堆放整齐备用。对施工场地进行清理，并划出警戒区域，设立明显标志。3. .本工程所有型钢采用16号工字钢，悬挑钢梁规格、尺寸准确，并预先在内、外立杆部位焊d25,L=200钢筋，立杆安装时直接套在该钢筋上。4. 脚手架搭设须符合工程进度要求，一

17、次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步高度，若工程需要超过此限度而又不能安装连墙件时，应设立抛（拉）杆等固定措施与建筑物拉结。直至连墙件安装后方可视情况拆除临时抛（拉）杆。5. 型钢悬挑梁安装后，应检查锚固端是否符合要求（包括标高、尺寸、锚固端压板、木楔塞紧等情况）后，方可按顺序搭设脚手架，每搭完一步后应进行检查校正，确保杆件齐全、扣件扣紧、尺寸准确、垂直度符合要求。6. 连墙件、剪刀撑应随脚手架同时施工，不得滞后。当具备钢丝绳安装条件后，及时安装钢丝绳，其与水平面夹角为45o-60°o7. 操作层的脚手板应铺满、铺牢、铺稳，离墙面距离不大于150。8. 脚手架拆除前应进行交底，按顺序

18、逐层拆除，严禁上下同时作业，连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件。当脚手架拆至最下一根长立杆高度（约6m）时，应对架体采取加设临时抛撑（或拉杆）等措施后，再继续进行拆除施工。9. 架体拆除时，地面上应有警戒区域，有专人指挥，多人同时操作时应分工明确，统一行动，并保持足够的操作面，严禁向地面抛掷构配件。10. 使用过程中，不得随意改动脚手架的杆件配件，不得超载。五、施工安全保证措施1、安全保证体系安全技术交底记分台赈数里事故测分析事故抿吉竞赛评比结束安全措施实;施2、环境保护体系环境监督自我控制、落实措疏教育勺ShR彻加行制定制度、监督法规指导'教育管理层次作业班上施工队项目部环保

19、管理管理手段奖罚制度环保措施环保教育环保法规学习统一思想、提高认识(二)、技术措施脚手架搭设技术措施悬挑脚手架阳角型钢1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于10QO2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹蔑、塑料蔑混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工

20、荷载内、外传递平衡。7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，结构施工时施工荷载不得大于3kN/m2,确保较大安全储备。10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，施工荷载为2KN/m2o11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。脚手架拆除技术措施1、拆架前：(1)应全面检查

21、脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2)应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。(3)应由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；(4)应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第6.4.32条第4款、第6.6.3条第1、2款的规定设置连墙件和横向斜撑加固。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”的原则，即

22、先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度(约6.5m)时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源

23、线，以防触电事故。9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好的通讯装置。12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。(三)、监测监控1、安全管

24、理(1)搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员定期体检，合格者方可持证上岗；(2)搭设人员必须戴安全帽、系安全带，穿防滑鞋；(3)脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用；(4)作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备；(5)当有六级以及六级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业。雪后架上作业应有防滑措施，并扫除积雪；(6)脚手架的安全检查与维护，应按安全技术规范进行。安全网应按规定搭设

25、和拆除；(7)在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵、横水平杆、连墙件、交叉支撑、水平架、加固栏杆和栏杆；(8)不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准；(9)临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施；(10)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守；(11)工地临时用电线路的架设及脚手架接地、避雷措施等。应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2012的有关规定执行；(12)搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。2、日常维护管理要求(1)使用完毕的脚手架架料和构件、零件要及时回收、分类整理

26、，分类存放。堆放地点要场地平坦，排水良好，下设支垫，钢管、型钢和其他钢构件最好放在室内，如果放在露天，应用毡、席加盖、扣件、螺栓及其他小零件，应用木箱。钢筋笼或麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内；(2)弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复，损坏的扣件、零件要更换；(3)做好钢铁件的防锈和木制件的防腐处理，钢管外壁在湿度较大地区(相对湿度大于75%),应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次。涂刷时涂层不宜过厚。经彻底除锈后，涂一度红丹即可。钢管内壁可根据地区情况，每24年涂刷一次，每次涂刷两遍。型钢和其他铁件可每年涂刷一次。扣件要涂油，钢制件应涂红丹及防锈涂料。(4)搬运长钢管、长型钢时

27、，应采取措施防止弯曲。拆架应拆成单片装运，装卸时不得抛丢，防止损坏；(5)脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件极易丢失。在安装脚手架时，多余的小配件应及时收回存放，在拆卸脚手架时，散落在地面上的小配件要及时收捡起来；(6)健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节。由材料部门集中管理，实行租赁制。施工队根据施工的需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。(四)、应急预案1、目的提高整个项目部对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小

28、程度，制定本预案。2、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1)领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2)当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。(3)负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4)及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、应急反应预案(1)事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级

29、主管部门作出书面报告。(3)现场事故应急处理施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、中毒窒息、高空坠落、落物伤人等事故。(A)火灾事故应急处理：及时报警，组织扑救，集中力量控制火势。消灭飞火疏散物资减少损失控制火势蔓延。注意人身安全，积极抢救被困人员，配合消防人员扑灭大火。(B)触电事故处理：立即切断电源或者用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具把电线挑开。伤员被救后，观察其呼吸、心跳情况，必要时，可采取人工呼吸、心脏挤压术，并且注意其他损伤的处理。局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露，不宜包扎，发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。(C)高温中暑的应

30、急处理：将中暑人员移至阴凉的地方，解开衣服让其平卧，头部不要垫高。用凉水或50%酉精擦其全身，直至皮肤发红，血管扩张以促进散热，降温过程中要密切观察。及时补充水分和无机盐，及时处理呼吸、循环衰竭，医疗条件不完善时，及时送医院治疗。(D)其他人身伤害事故处理：当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等人身伤害时，应立即向项目部报告、排除其他隐患，防止救援人员受到伤害,积极对伤员进行抢救。4、应急通信联络项目负责人：顾康安全员：宋兵技术负责人：陈浩医院救护中心：120匪警：110火警：119通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。六、计算书（一）参数信息1 .

31、脚手架参数本工程双排悬挑脚手架搭设最大高度为20.3m,立杆采用单立杆;搭设尺寸为：横距Lb为0.9m,纵距La为1.5m,步距为1.8m;内排架距离外墙面为0.20m0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为48X3.0截面特征见下表。截回卸（cm2）理论重量（kg/m）Wx(cm3)Ix(cm4)Ix(cm)4.243.334.4910.781.595横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用随层两步两跨，竖向间距2.95m,水平间距3.0m,采用刚性连接;2 .活荷载参数结构脚手架施工均布活荷载标准值：3kN/m2;装修施工时，按2KN/mW层同时作业。3 .

32、风荷载参数2本工程地处江苏泗洪，基本风压取0.30kN/m;风荷载高度变化系数科z,取2.00,风荷载体型系数科s=1.34=1.3*1.2*0.38/1=0.5928取1计算。4 .静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）:0.1248=0.1137;脚手板自重标准值（kN/m2）:0.100;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0.140;安全设施与安全网（kN/m2）:0.010;脚手板类别：竹笆片脚手板；栏杆挡板类别：木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m）:0.0333;（二）、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范规定，大横杆按照三等跨连续梁进行强度和挠度计

33、算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1 .均布荷载值计算大横杆的自重标准值：Pi=0.0333kN/m;脚手板的自重标准值:P2=0.1x0.9/(2+1)=0.03kN/m;活荷载标准值：Q=3x0.9/(2+1)=0.9kN/m;静荷载的设计值：qi=1.2X0.0333+1.2X0.03=0.07596kN/m;活荷载的设计值：q2=1.4x0.9=1.26kN/m;图1大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩）2 .强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最

34、大弯距计算公式如下：M1max=0.08q112+0.10q2I2跨中最大弯距为M1max=0.08X0.07596X1.52+0.10X1.26X1.52=0.2972kNm；支座最大弯距计算公式如下：M2max=-0.10q1l2-0.117q2l2支座最大弯距为M2max=-0.10X0.07596X1.52-0.117X1.26X1.52=-0.5026kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：d=Mmax（0.2972X106,0.5026X106）/4490=111.94N/mm2;大横杆的最大弯曲应力为b=111.94N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值f=205N/m

35、m2,满足要求！3 .挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：YmaH0.677qil4+0.990q2I4)/100EI其中：静荷载标准值：q1=Pi+P2=0.0333+0.09=0.1233kN/m;活荷载标准值：q2=Q=0.9kN/m;最大挠度计算值为：y=0.677X0.1233X15004/(100X2.06X105X107800)+0.990X0.9X15004/(100X2.06X105x107800)=2.22mm；大横杆的最大挠度2.22mm，小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm,满足要求！(三)小横杆的计算根据JGJ130-

36、2011第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1 .荷载值计算大横杆的自重标准值：p产0.0333X1.5=0.05kN;脚手板的自重标准值：B=0.1X0.9X1.5/(2+1)=0.045kN;活荷载标准值：Q=3X0.9X1.5/(2+1)=1.35kN;集中荷载的设计值：P=1.2X(0.05+0.045)+1.4X1.35=2.004kN;小横杆计算简图2 .强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和;均布荷载最

37、大弯矩计算公式如下：Mma尸ql2/8Mmax=1.2X0.0333X0.92/8=0.004kN-m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：MmaX=Pl/3Mmax=2.004X0.9/3=0.6012kN-m;最大弯矩M=Mmax+Mpmax=0.6052kNm；最大应力计算值(T=M/W=0.6052X106/4490=134.79N/mm2;小横杆的最大弯曲应力b=134.79N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm1满足要求！3 .挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：Yqmax=5ql4

38、/384EIYqmax=5X0.0333X9004/(384X2.06X105X107800)=0.129mm;大横杆传递荷载P=Pi+p2+Q=0.05+0.045+1.35=1.445kN;集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Ypmax=Pl(3l2-4l2/9)/72EIypmax=1445X900X(3X9002-4X9002/9)/(72X2.06X105X107800)=1.68mm;最大挠度和Y=Yqmax+Ypmax=0.129+1.68=1.809mm；小横杆的最大挠度为1.809mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm满足要求！(四)扣件抗滑

39、力的计算直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5):R&Rc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN;R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值：P1=0.0333X1.5X2/2=0.05kN;小横杆的自重标准值：P2=0.0333X0.9/2=0.015kN;脚手板的自重标准值：P3=0.1X0.9X1.8/2=0.068kN;活荷载标准值：Q=3X0.9X1.5/2=2.025kN;荷载的设计值：R=1.2X(0.05+0.015+0.068)

40、+1.4X2.025=2.995kN;R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！(五)脚手架立杆荷载计算按搭设高度17.7m(6个楼层)和14.75m(5个楼层)分别计算，作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：1、搭设高度为17.7m,标高48.700m的计算(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNg1=0.1248+(1.50X2/2)X0.0333/1.80X17.7=2.70kN;(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.1kN/m2NG2=0.1X2X1.5X(0.9+0.2)/2=0.0825kN;

41、(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/mNg=0.14X2X1.5/2=0.21kN;(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.010kN/m2NG4=0.01X1.5X17.7=0.2655kN;经计算得到，静荷载标准值NG=N31+Ns2+Ns3+N34=3.258kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq=4X0.9X1.5/2=2.7kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2Ng+0.9X1.4Nq=1.2X3.258+0.9X1.4X2.7=7.312kN;不考虑风荷载

42、时，立杆的轴向压力设计值为N'=1.2Ng+1.4Nq=1.2X3.258+1.4X2.7=7.690kN;2、搭设高度为14.75m,标高78.200m的计算(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNgi=0.1248+(1.50X2/2)X0.0333/1.80X14.75=2.25kN;(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.1kN/m2NG2=0.1X2X1.5X(0.9+0.2)/2=0.0825kN;0.14kN/m(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为NG=0.14X2X1.5/2=0.21kN;2(4)吊挂的安全设施

43、荷载，包括安全网:0.010kN/mNG4=0.01X1.5X14.75=0.221kN;经计算得到，静荷载标准值NG=N31+N32+N33+N34=2.764kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq=4X0.9X1.5/2=2.7kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2Ng+0.9X1.4Nc=1.2X2.764+0.9X1.4X2.7=6.719kN;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N'=1.2Ng+1.4Nq=1.2X2.764+1.4X2.7=7.10kN;(六)立杆的稳定性计算1、搭

44、设高度为17.7m,标高48.700m的计算：风荷载标准值按照以下公式计算Vk=心z,心s,co0其中co。-基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采2用：0=0.35kN/m;口-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：科z=1.77;s-风荷载体型系数：取值为1;经计算得到，风荷载标准值为：Wk=0.35X1.77X1=0.62kN/m2;风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为：M后0.9X1.4W<Lah2/10=0.9X1.4X0.62X1.5X1.82/10=0.380kN-m考虑风荷载时，立杆的稳定性

45、计算公式d=N/()A)+Mv/W<f立杆的轴心压力设计值：N=7.312kN;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式（r=N/（f）A）wf立杆的轴心压力设计值：N=N'=7.690kN;计算立杆的截面回转半径：i=1.603cm;(JGJ130-2011)表计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.3.3得:k=1.155计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得：尸1.5;计算长度，由公式l0=kuh确定：10=3.118m;长细比：L0/i=197;轴心受压立杆的稳定系数4，由长细比lo/i的结果查表得到：

46、4=0.186立杆净截面面积：A=4.24cm2;3立杆净截面模重(抵抗矩)：W=4.49cm；钢管立杆抗压强度设计值：f=205N/mm2;考虑风荷载时(t=7312/(0.186X424)+366000/4490=174.23N/mm2;立杆稳定性计算b=174.23N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm：满足要求！不考虑风荷载时2(t=7690/(0.186X424)=97.51N/mm;立杆稳定性计算b=97.51N/mm2小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2,满足要求！脚手架立杆荷载计算2、搭设高度为14.75m,标高78.200m的计算：风荷载标准值按照以下公

47、式计算W=(1z科s,0,0其中30-基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：a0=0.35kN/m2;口-风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：科z=2.00;尸-风荷载体型系数：取值为1;经计算得到，风荷载标准值为：_2Wk=0.35X2.00X1=0.70kN/m;风荷载设计值产生的立杆段弯矩Mw为:M50.9X1.4W<Lah2/10=0.9X1.4X0.70X1.5X1.82/10=0.429kNm考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式d=N/()A)+Mv/W<f立杆的轴心压力设计值：N=

48、6.719kN;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式(r=N/(f)A)wf立杆的轴心压力设计值：N=N'=7.10kN;计算立杆的截面回转半径：i=1.603cm;计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得：k=1.155;计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3=1.5;计算长度，由公式l0=kuh确定：10=3.118m;长细比：L0/i=197轴心受压立杆的稳定系数e，由长细比lo/i的结果查表得到:4=0.186立杆净截面面积：A=4.24cm2;立杆净截面模量（抵抗矩）：

49、W=4.49cn3;2钢官立杆抗压强度设计值：f=205N/mm;考虑风荷载时l6719/(0.186X424)+429000/4490=180.74N/mm2;立杆稳定性计算o-=180.74N/mm小于立杆的抗压强度设计值f=205N/mm2,满足要求!不考虑风荷载时求!(t=7100/(0.186立杆稳定性计算2X424)=90.03N/mm;（r=90.03N/mm2小于立杆的抗压强度设计值_2f=205N/mm,满足要连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：N=Nw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算科z=2.00,s=1,30=0.35,2Vk=z-s-w0=

50、2.00X1X0.35=0.70kN/m;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=2.95*3=8.85m2;按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）规定连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN）,N0=3.000kN;风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,按照下式计算：Nw=1.4XWXAw=8.673kN;连墙件的轴向力设计值Nl=Nw+N0=11.673kN>8KN,故采用双扣件，满足抗滑移。连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=（f）Af其中（）-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=300/16.03=18.71的结果查表得到4=0.94

51、8,l为内排架距离墙的长度;A=4.24cm2;f=205N/mm2;连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.948X424X205=82.40kN;N=11.673KN<82.40KN,连墙件的设计计算满足要求。（八）悬挑脚手架验算1.悬挑脚手架型钢悬挑梁计算1-1计算简图及公式（1）荷载示意图r集中荷载F值见脚手架计算内容(2)在集中荷载F作用下，计算简图及公式aD压力:R=(1+q/l)FB=-qF/l剪力:Vc=-FB=qF/l=-Rb2挠度：W=Fql/3EI(1+q/l)(3)在均布荷载作用下，计算简图及公式2反力：R=ql/2*(1+q/l)B=ql/2(1-q/l)D剪力：V磔

52、=-qaV脑=-RA-qaVb=-R若L>a,当x=1/2(1+a/2)2时，Mmax=1/8q广(1-a2/l2)2挠度：W=qal3/24EI(-1+4q2/l2+3a3/l3)1-2悬挑钢梁计算(1)悬挑钢梁材料：本工程全部采用I18型钢。截面特征:型号尺寸(mm截卸卸积理论重量IXWIXhb(mrm)(kg/m)/4(cm)/3(cm)(cm)I181809430.7562436长度：按规范规定，固定段长度不应小于悬挑段长度的1.25倍。具体为：剪力墙处：(1+1.25)*(1200+100)+150+200=3275取3300式中1200为外立杆距外墙

53、长度，200为锚固端外伸长度，100为外墙距支点长度，150为外立杆外的外伸长度。阳台处：(1+1.25)*(1600+1200+100)+150+200=6875取6900式中1600为阳台宽度，其余同上。(2)验算阳台处I18梁计算简图：1I5D28003712200考虑风荷载时荷载：q=0.2414KN/m*1.2=0.290KN/mF1=F2=7.312KN,Mw=0.189KNm不考虑风荷载时，Fi=F2=7.690KN计算3-1强度计算：在Fi作用下，M=-Fa=-7.690*2.8=-21.532KNm在F2作用下，M=-7.690*1.9=-14.611KNm在q作用下，M=-

54、1/2qa2=-0.290*2.82/2=-1.137KNmMmax=-(21.532+14.611+1.137)=-37.28KNmMmax/Wx=37.28*106/185*103=201.51N/mm23-2计算A、B点支座反力：A点反力R:在Fi作用下：R=(1+a/l)F=(1+2.8/3.712)*7.690=13.49KN在F2作用下：R=(1+1.9/3.712)*7.690=11.63KN在q作用下：R=ql/2(1+a/l)2=0.290*3.712/2(1+2.8/3.712)=1.657KN2R=13.49+11.63+1.657=26.777KNB点反力R:在Fi作用下：R=-a/lF=-2.8/3.712*7.690=-5.80KN在F2作用下：R=-1.9/3.712*7.690=-3.94KN在q作用下：R=ql/2(1-a/l)2=