阀板适用于大底盘、多塔新设计方法

1、1电话84272121-2162 中国建筑科学研究院朱春明 研究员2007.92l1，大底盘高层建筑基础设计简介l2，上部结构荷载的正确使用l3，上下部结构共同作用l4，沉降、内力计算及地基模型的选择l5，大底盘高层建筑基础交互设计l6，厚板有限元计算改正l7，变刚度调平设计方法应用介绍3l1，大底盘多塔楼高层建筑应用现况 l 每年城镇竣工的建筑面积达5亿平方米。大底盘多塔楼高层建筑、地下商场、地下车库建筑以及大跨空间、多层地下结构的出现，在目前住宅小区建设以及大型公建项目中都占有非常重要的地位，其面积可达总竣工建筑面积的10%。 456789l（1）上部结构塔楼相

2、对大底盘地下结构刚度大，荷载不均匀，基底反力不均匀，基础底板的不均匀变形。设计不当会引起基础开裂。例如国贸二期工程底板裂缝，防水失效；昆明建筑大厦梁板式筏基开裂，底板防水失效。10l（2）目前解决大底盘高层建筑不均匀沉降的办法一是设置沉降缝，二是设置施工“后浇带”，待沉降基本稳定后再浇筑“后浇带”砼。（北京降水费用：在6个月以内100120元/平米，612个月150170元/平米）l（3）高层建筑与纯地下车库的连接相当于主塔楼与裙房的连接111213lPM荷载lTAT, SATWE, PMSAP荷载l子结构的凝聚荷载l“一次加荷”，l “模拟施工1”， “模拟施工2”， “模拟施工3”l活荷载

3、楼层折减l一层荷载作用点标高1415活载楼层不折减16l1，荷载楼面折减系数的影响l在PM交互输入的楼面折减不但影响梁的设计也影响柱与基础的设计（与楼层折减系数连乘）l规范：荷载楼面折减系数应只影响梁。l2，基础设计是否不考虑地震效应组合（在地基规范3.0.4没有提地震效应组合）？l基础设计应考虑地震效应组合。抗震设计应依据抗震规范，桩基设计还应依据桩基规范，有地方规范(规程)应优先按地方规范设计。（类比：荷载规范中也没有提地震效应组合）17l3，地震效应组合会发生竖向力增加或减小（力不平衡）l按静力概念理解地震效应组合与风荷载组合，认为竖向力不应增加或减小。实际发现力不平衡。l原因是底层地震

4、内力是通过CQC方法得到，CQC是一种用于单个构件的地震内力统计方法，将CQC以后的内力作为荷载来进行整体分析是一种近似，就会发生力不平衡的这种现象。18l4，SATWE等增加“模拟施工3”，基础设计如何取用？l“模拟施工3”实是分层刚度分层加载方法l“模拟施工1”实是整体刚度分层加载方法l“模拟施工3”大大改善了“一次加荷”与“模拟施工1”中的竖向刚度不均匀造成竖向荷载传递不合理现象。 l“施工模拟2”是专为基础设计生成，是一种人工近似。l建议：优先采用“施工模拟3”+上下部结构共同作用l 采用“施工模拟1”+上下部结构共同作用l 采用“一次加荷”+上下部结构共同作用l “施工模拟2”（不应

5、考虑上下部结构共同作用）l竖向刚度不均匀结构举例：l 框架剪力墙结构，内砼筒体+外钢框架结构19MNQ荷载作用点标高M=M+Q*HH20H1H2GABCD21l1.上部结构计算时假设基础不变形，是固端约束 ：实际结构的基础会沉降且可能不均匀。差异沉降会对上部结构产生次内力。l2.不同结构形式对差异沉降的反应是不同的。l3.地基规范条文中相关内容5. 3. 10 在同一整体大面积基础上建有多栋高、低层建筑，沉降计算时应考虑上部结构、基础与地基的共同作用。713 设计时，应考虑上部结构和地基的共同作用。对建筑体型、荷载情况、结构类型和地质条件进行综合分析， 确定合理的建筑措施、 结构措施和地基处理

6、方法。8. 3. 2 柱下条形基础的计算，除应符合本规范第 8.2.7 条一、二款的要求外，尚应符合下列原则： 1 在比较均匀的地基上，上部结构刚度较好，荷载分布较均匀，且条形基础梁的高度不小于 1/6 柱距时，地基反力可按直线分布，条形基础梁的内力可按连续梁计算，此时边跨跨中弯矩及第一内支座的弯矩值宜乘以 1.2 的系数；8. 4. 10 当地基土比较均匀、上部结构刚度较好、梁板式筏基梁的高跨比或平板式筏基板的厚跨比不小于 1/6，且相邻柱荷载及柱间距的变化不超过 20%时，筏形基础可仅考虑局部弯曲作用。筏形基础的内力，可按基底反力直线分布进行计算，计算时基底反力应扣除底板自重及其上填土的自

7、重。 当不满足上述要求时，筏基内力应按弹性地基梁板方法进行分析。23l1，按TAT、SATWE、PMSAP的凝聚的上部结构刚度进行计算 lTAT,SATWE,PMSAP刚度凝聚的过程实际上是将上部结构作为整个上下部结构的子结构，对于基础筏板计算是一个准确解。l2，倒楼盖模型上部结构为刚性（计算局部内力）l3，不考虑上部结构刚度上部结构刚度为0242526l 考虑上部 不考虑上部 （mm2/m）lX上筋 4955 4184lY上筋 5992 7694lX下筋 9414 9461lY下筋 6945 823427l沉降=附加压应力引起的沉降+回弹再压缩计算l桩基可不考虑回弹再压缩niiiiicicc

8、zzEps111)(28l一、半经验实体深基础法l二、从单桩出发考虑群桩作用的沉降计算法l建筑地基基础规范GB5007-2002l桩基规范JGJ94-94l上海地基规范DBJ08-11-19992930l 算例：油罐设计算例：油罐设计l板厚1.1米l桩长36米l油罐直径26.44米l荷载300kPa31323334位置（离中心距m） 02.424.827.229.1212.02比值中心处结果桩数1713192430总桩94上海规范沉降12612512011197801.575MINDLIN解沉降（mm）10510410196.791.285.11.234M=1952 kNm/mMINDLIN解

9、桩反力（kN）1338137214261449163025391.898A=6862 mm2/m修正解沉降（mm） 98.197.997.195.894.192.41.065M= 620 kNm/m修正解桩反力（kN）1529155016051692183721051.377A=2364 mm2/mWINKLER解沉降（mm）92.793.093.894.991.197.40.952M=-840 kNm/mWINKLER解桩反力（kN）1779178618011822184518691.051A=2761 mm2/m35-140-120-100-80-60-40-200沉降上海规范Mindli

10、n解Mindlin解修正Winkler解36050010001500200025003000反力上海规范Mindlin解Mindlin解修正Winkler解37l1 1、工程拼装、工程拼装l2、筏板复杂情况介绍、筏板复杂情况介绍l3、提供多种优化布桩方式、提供多种优化布桩方式l4 4、DWGDWG图转桩位图转桩位l5 5、外接荷载、外接荷载3839l不等高，不等厚l开大天井情况l水浮力l抗水架空板l设置后浇带40l桩筏下桩布置的特点l 桩位的随意性，桩位自成网格l 桩位与荷载的相关性就地消化l常用方式：单桩布置，单桩拷贝，围桩承台。l梁下布桩筏板应后布或不布。l优化布桩可对桩筏基础先按承台桩布

11、置，然后再删除承台4142l场区原设计为嘉利来世贸广场，由地上33层办公楼（A1座，高度约128m）、24层办公楼（A2座）、1115层公寓楼、4层群楼及外围大面积纯地下车库组成，各部分均设三层地下室，基础埋深为14.718.0m。l1995年，进行了基坑土方开挖和33层办公楼（A1座）桩基施工，办公楼区域工程桩总数约2000根，400的预应力管桩，桩长约67m，桩顶标高约在 23.30m左右，桩中心距为1.2m，设计单桩竖向承载力标准值为1000kN。此后原工程因故停工，基坑废弃并陆续被回填。l2003年北京美邦亚联公司承接该项目，对设计方案重新进行了调整，定位为办公、酒店高层建筑及大底盘商

12、用裙房结构的大型综合性建筑体。其中酒店部分地上34 层，建筑高度128.2m，地下3层，基础埋深18.20m，位置局部对应于原A1座33层办公楼。裙房地上35 层，地下3层，框筒结构，桩筏基础。43444546474849l（一）筏板计算前处理l（二）筏板“后浇带”计算l（三）筏板计算后处理50l基础筏板中厚板有限元计算前处理特点：l(1) 单元尺寸可调节,能解决任意体量的筏板单元划分l(2) 调用上部结构底层柱、墙及筏板上的梁肋构成初网格,形成房间l(3) 用四边形(8节点)及三角形(6节点)高精度等参单元进行自动加密l(4) 减少人工干预，增加可操作性5152535455565758l计算

13、时分成“后浇带”前内力计算与“后浇带”后内力计算。l“后浇带”前内力是按独立的几块板分开计算，相互不连接，不传递弯矩与剪力。l “后浇带”后内力是按整体计算弯矩与剪力。 l总内力是将前后内力进行叠加。通过设置加荷比例系数来模拟“后浇带”浇注时间。l考虑“后浇带”的计算使内力更加合理，配筋更加节省。596061l0.0 =不设l1 .0 =永久设l0 .5 =完成一半626364lJCCAD提供以下筏板配筋模式：l (1)板带方式配筋；l (2)分区域均匀配筋；l (3)新板带方式配筋（新增）656667l对于高层建筑桩筏、桩箱基础，按传统设计理念是只重视满足总体承载力和沉降要求，忽略上部结构、

14、承台、桩、土的相互作用共同工作特性，采用均匀布桩，甚至对边角桩实施加强，由此导致基础沉降呈蝶形分布、反力呈马鞍形分布，主裙差异变形显著，基础整体弯距和核心区冲切力过大，虽然基础板配筋较多，但有的基础板和上部结构仍有裂缝出现乃至影响正常使用。l针对上述情况，提出变刚度调平设计新理念 。68l基本内涵是：首先，考虑框筒、框剪结构的荷载与刚度分布特点和相互作用引起的应力场不均，实施变刚度布桩（视地质条件实施，变桩长、桩径、桩距）强化核心区，弱化核心区外围；对于刚度相对弱化区考虑桩土共同分担荷载。69l对于主楼裙房联体建筑，则按强化主体弱化裙房的原则设计，主体采用桩基，裙房则应首选天然地基，其次为复合

15、地基、疏短桩基。l采用JCCAD程序进行上部结构、承台、桩、土的共同作用分析，调整布桩，使差异沉降趋于最小，合理确定箱、筏承台的板厚与配筋。 707172l 均匀布桩 非均匀布桩（mm2/m）lX上筋 7679 4955lY上筋 13733 5992lX下筋 15285 9414lY下筋 11325 6945737475l海悦国际大厦由主楼与裙楼组成，主裙楼连体。主楼建筑物地上30层，裙楼地上4层，地下2层，建筑高度99.90M，外框内筒结构，平面呈矩形，整个建筑物东西长142.5 m，南北宽44 m，建筑面积约12万平方米。采用筏基，CFG桩复合地基。 761、核心筒部分CFG桩桩长22m，桩径400mm，桩间距1.6m左右，单桩承载力特征值为800KN，桩数为182根。2、柱下CFG桩桩长19m，桩径400mm，桩间距1.6m左右，单桩承载力特征值为700KN，桩数为451根。3、主楼部分基础底板厚1.6m, 核心筒部分板厚2.2m。4、裙房部分采用梁板式基础,梁尺寸是800 mm宽1400mm高, 板厚0.5m。5、主裙楼之间设后浇带。6、裙房的抗浮设计不设置抗拔桩，利用建筑物