通途路箱梁支架专项施工方案

1、通途路通途路机场路环城西路机场路环城西路高架桥工程高架桥工程现浇箱梁模板支架专项方案修改稿编制人： 审核人： 批准人： 杭州萧宏建设集团杭州萧宏建设集团通途路通途路机场路环城西路机场路环城西路高架桥工程工程部高架桥工程工程部20212021 年年 4 4 月月 2525 日日目目 录录第一章第一章 编制依据编制依据.21.1 编制依据 .21.2 引用标准、标准 .2第二章第二章 工工程概况程概况.32.1 桥梁工程设计 .32.2 地面环境状况 .4第三章第三章 模板支架方案设计模板支架方案设计.63.1 总体思路与型式选择 .63.2 一般路段满堂支架设计及计算 .73.3 跨丽园北路交通

2、门洞支架设计及计算 .203.4 跨环城西路交通门洞支架设计及计算 .253.5 跨配电房门洞支架设计及计算 .303.6 主线箱梁跨 1 号桥支架设计及计算 .333.7 主线箱梁跨 2 号桥支架设计及计算 .353.8 匝道箱梁跨 2 号桥支架设计及计算 .423.9 碗扣式支架构造、支架搭设及验收要求 .453.10 碗扣式支架预压及撤除措施 .47第四章第四章 施工方案施工方案.51、箱梁施工总体方案 .514.2 施工段划分 .514.3 各箱梁联施工时间节点控制 .514.4 投入的主要周转材料与设备方案 .514.5 劳动力方案表 .53第五章第五章 施工平安保障措施施工平安保障

3、措施.545.1 组织保障 .545.2 技术措施 .635.3 平安管理与维护措施 .675.4 应急预案 .71第一章第一章 编制编制依据依据 编制依据编制依据1、本工程设计图纸及地质勘测报告。2、施工现场目前实际情况。3、结合本公司的综合施工能力。 引用标准、标准引用标准、标准1、建设部?工程建设标准强制性条文?2、?建筑施工碗扣式脚手架平安技术标准?JGJ166-20213、?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准?JGJ130-20014、?建筑结构荷载标准?GB50009-20015、?公路桥涵施工技术标准?JTJ041-20006、?混凝土结构工程施工质量及验收规程?GB50204

4、-20027、?城市桥梁工程施工与质量验收标准?CJJ2-20218、?建筑施工平安检查标准?JGJ59-999、?建筑施工高处作业平安技术标准?JGJ80-9110、?施工现场临时用电平安技术标准?JGJ46-200511、?建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程?DB33/1035-2006J10905-200612、?装配式公路钢桥多用途使用手册?人民交通出版社13、?关于进一步做好危险性较大的分局部项工程管理工作的假设干意见?甬建发2021162 号第二章第二章 工程概况工程概况2.12.1 桥梁工程设计桥梁工程设计2.1.1 桥梁总体布置桥梁总体布置通途路机场路环城西路高架主线及匝道桥总

5、体布置如下表：工程跨径布置m桥宽(m)结构型式ZXU01：223ZXU02：36+234ZXU03：232+34ZXU04：38+50+32ZXU05：232ZXU06：235ZXU07：235+3725ZXU08：32+23525ZXU09：23525ZXU10：35+40+3525预应力混凝土连续梁主线11 联ZXU11：32025先张法预应力混凝土空心板梁AU01：235+37预应力混凝土连续梁A 匝道2 联AU02：220先张法预应力混凝土空心板梁BU01：235BU02：236预应力混凝土连续梁B 匝道3 联BU03：12+10+12先张法预应力混凝土空心板梁2.1.2 主线高架桥设

6、计主线高架桥设计2.1.2.1 上部结构设计上部结构设计通途路机场路环城西路高架桥工程主线高架大局部分段落采用现浇预应力混凝土连续箱梁结构，主线高架接地段，为了减少桥头填土高度，采用先张法预应力混凝土空心板梁结构。主线现浇预应力混凝土连续箱梁结构形式如下：主线高架现浇连续箱梁断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路整体布置要求，主梁上下行为整幅断面，标准断面全宽为 25m，单箱三室结构。箱梁顶板厚度为m，跨中底板厚度为 m,支点处底板厚度加大至 m，支点范围腹板厚度为 m，跨中范围腹板厚度为 m。主梁两侧悬臂长度为 m，箱梁悬臂端部厚度为 m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。为减少主梁悬臂自重，

7、在悬臂局部设置小箱室，使主线悬臂顶板与弧形底板形成撑拉杆受力体系。 标准段主梁梁高 2m；跨丽园北路处38+50+32m 变截面连续箱梁中支点处梁高2.8m，中跨跨中与端支点处梁高 2m，距中支点 10m 范围内梁高呈线性变化。主线箱梁标准横断面图如下：主线箱梁标准横断面图2.1.3 匝道桥设计匝道桥设计2.1 上部结构设计上部结构设计上下行匝道的大局部段采用现浇预应力混凝土连续箱梁结构；匝道接地段由于河道的存在，对梁高限制严格，局部采用先张法预应力混凝土空心板梁结构。匝道现浇连续箱梁断面型式为弧形腹板断面，断面全宽为，为等截面单箱单室断面。箱梁顶板厚度为 m，跨中底板厚度为 0.22 m，支

8、点处底板厚度加大至 m，支点范围腹板厚度为 m，跨中范围腹板厚度为 m。主梁两侧悬臂长度为 m，箱梁悬臂端部厚度为m，悬臂根部设置 m 抹圆，整体断面风格与主线高架类似。主线箱梁标准横断面图如下：匝道箱梁标准横断面图2.22.2 地面环境地面环境状况状况2.2.1 跨越现状交通道路跨越现状交通道路现状道路情况汇总及交通对策分析表一：道路名称桩号道路现状交汇状态交通对策分析丽园北路K0+620市区交通，双向四车道，路幅全宽 33m，沥青混凝土路面，单幅车行道宽 16m，中央隔离带宽 6m。车流量大。下横穿施工时搭设贝雷桁架钢管立柱组合钢支架，设净高大于 5m 交通门洞通途路与环城西路交叉口市区主

9、要交通干线，双向六车道，路幅全宽 68m，沥青混凝土路面，单幅机动车道宽15.5m、单幅非机动车道宽12.15m，机动车道和非机动车道之间采用 4m 宽绿化带隔离。地面交通十分繁忙。环城西路下横穿高架桥，高架桥与通途路相交后逐渐走向重合环城西路工字钢与钢管立柱钢支架净高大于 4.5m 交通门洞，通途路封闭双向靠近中央分隔带处的一个车道，另外双向 4 个车道仍要保证正常通车村道或根据交通需要设置的通道K0+465K0+600 南、K0+640K0+880 南、K0+950K1+130 南、K0+650、K0+845 北、一般为水泥路面，路面宽212m。附近厂区、企业、村镇行人、社会车辆，交通流量

10、很小沿高架桥两侧红线内平行或斜穿道路排水工程、桥梁下构施工时修筑临时施工便道，设移动式护栏；上构施工时设置固定式全封闭彩钢板围护从现状道路分析，丽园北路以西高架桥两侧的民房已全部拆迁，因此，高架桥施工期间社会车辆通行较少；而丽园北路与环城西路南侧厂区、企业、民房较多，其出入通道作为工程经理部出入通道；丽园北路至泗江河北侧只有三家厂区，其出入通道通过修筑高架桥北侧临时便道得到解决，因此不考虑作交通疏导。由于现状环城西路与通途路交叉口、丽园北路交通十分繁忙，具体根据交警审批和城管部门同意的?交通组织专项施工方案?进行实施，确保工程施工与道路交通二不误。 2.2.2 跨越现状河道跨越现状河道本工程箱

11、梁跨越海韵河和泗江河，其中海韵河即为地面 1 号桥位置，泗江河即为地面 2 号桥位置。1 号桥10m+13m+10m为本工程中待建桥梁，2 号桥8m+10m+8m北半幅已建，而南半幅那么为本工程中待建桥梁。经设计复核，箱梁施工不能直接以桥面作为支架根底，但允许利用桥梁墩台作支承。2.2.3 跨越地面障碍物跨越地面障碍物本工程 K14-K15 跨箱梁下3m，高为 3.6m，箱梁施工时须搭设门洞支架。第三章第三章 模板支架方案设计模板支架方案设计3.13.1 总体思路与型式选择总体思路与型式选择本工程连续箱梁采用就地支架法现浇施工。鉴于地基土质软弱，关键是要解决地基沉降和支架变形两大问题。为确保箱

12、梁施工平安，应先进行地基处理，并且必须保证支架具有足够的刚度、强度和确保均匀沉降。为此，梁体砼浇筑前，应对支架进行预压试验，以检测在荷载作用下的地基实际沉降量、支架变形量以及支架的整体稳定性，以便对支架的施工工艺进行改正和完善。根据地面状况和梁底净空等多种工况的不同，本工程现浇支架分以下七种型式进行设计：1、一般路段满堂支架除跨越道路、河道、配电房路段外，一般路段拟采用碗扣式钢管满堂支架法施工，包括匝道箱梁。2、跨丽园北路交通门洞支架跨丽园北路处箱梁底具备足够的净高 8.68m，交通门洞采用“条形根底+大钢管立柱+贝雷桁架梁+碗扣支架型式，能满足大于 5m 的交通净高要求。3、跨环城西路交通门

13、洞支架跨环城北路处箱梁底净高 m，假设采用贝雷桁架梁跨越，那么无法满足交通门洞净高大于 4.5m 的要求，故此处交通门洞采用“条形根底+大钢管立柱+工字钢梁型式。4、跨配电房门洞支架配电房平面较窄3m ，可采用“条形根底+密排碗扣钢管+工字钢梁+碗扣支架型式。5、主线箱梁跨 1 号桥支架跨 1 号桥主线箱梁支架采用“桥墩+贝雷桁架梁+碗扣支架型式。6、主线箱梁跨 2 号桥支架跨 2 号桥主线箱梁支架也采用“桥墩+贝雷桁架梁+碗扣支架型式。7、匝道箱梁跨 2 号桥支架A 匝道跨 2 号桥处梁底至 2 号桥北侧已建桥面的最小净高仅为 1.4m，无法采用贝雷桁架梁法跨越，故此处支架采用“桥墩+工字钢

14、梁+碗扣支架型式。下面对 7 种支架方案分别进行详细阐述。3.23.2 一般路段满堂支架设计及计算一般路段满堂支架设计及计算3.2.13.2.1 支架结构形式简述支架结构形式简述1、根底处理去除地表 30cm 腐植土、杂填土后，分层填筑 50cm 厚塘渣垫层，充分碾压后浇筑10cm 厚 C20 混凝土，即作为支架立杆的垫块，又作为地基的封水层。并在支架两侧设置 4030cm 截水沟。实际上，箱梁投影面下除 5m 中央绿化带外，大局部范围为地面道路建设范围，因此可充分利用先期填筑的塘渣路基。2、支架布设支架采用 48WDJ 型碗扣式钢管搭设，顶部和底部设可调托座。支架主要杆件的布局如下：1梁高

15、2m 箱梁立杆纵桥向间距：桥跨下统一为 900mm，横梁下为 600mm。立杆横桥向间距：在横梁和腹板下为 600mm，并且须确保一道腹板下至少有两档600mm；空腹下为 900mm，翼板下为 900mm。横杆步距：全部为 1200mm。第 ZU04 联K8-K11 跨箱梁的 K09 和 K10 桥墩横梁箱梁支架布局如下：立杆纵桥向间距：统一为 600mm。立杆横桥向间距：在横梁和腹板下为 600mm，并且须确保一道腹板下至少有两档600mm；空腹下为 900mm，翼板下为 900mm。横杆步距：横梁和腹板下为 600mm，空腹和翼板下为 1200mm。3、底模结构箱梁底模面板采用厚 12mm

16、 长 2440mm 宽 1220mm 的高压竹胶板；次楞采用50mm100mm 的方木，间距 250mm除第 ZU04 联箱梁底板下横向设置，其余各联均纵向设置 ；主楞采用双拼 483.5mm 钢管，其间距随立杆第 ZU04 联纵向铺设，余均横向设置， 。4、外侧模结构边腹板及翼板为弧形，外侧模面板采用竹胶板同上 ，次楞采用 50mm100mm 方木，纵向水平设置，间距为 250mm；主楞采用双拼 483.5mm 弧形钢管，横向设置，间距随立杆，并在弧形钢管与顶托的交接点设纵向水平钢管用以固定。为抵抗外侧模的侧向位移，设置钢管斜撑和回拉杆，形成三角形拉结体系。钢管斜撑随每根立杆设置，回拉杆与各

17、根斜撑相扣后拉结于边腹板以下的立杆或横杆上。5、内模结构箱梁的内模指腹板的内侧模和顶板的底模。内模面板采用板竹胶板同上 ，内模肋骨腹板内侧模肋骨竖向布置，顶板底模肋骨横桥向水平布置均采用 50100mm 方木，间距为 300mm；内模支撑采用普通扣件式钢管进行竖向支撑和水平对撑，水平支撑间距 900mm，竖向支撑间距 900900mm。 必要时，腹板处还可增设对拉螺杆。顶板上预留 600800mm 人孔，以便内模撤除，人孔开设在 1/4 跨处。 12mm竹胶板5*10cm方木25cm(纵向布置)箱梁砼碗扣式钢管支架L=6m双拼弧形钢管90或60cm(与立杆对应) 剪刀撑钢管斜撑248*3.5m

18、m钢管（横向布置）12mm竹胶板5*10cm方木25cm(纵向布置)箱梁砼248*3.5mm弧形钢管（横向布置）碗扣式钢管支架48*3.5mm钢管（纵向布置）回拉杆12mm竹胶板5*10cm方木30cm箱梁砼钢管支架D16对拉螺杆钢管对撑5*10cm方木（竖档）30cm 木支撑D16对拉螺杆 模板支架具体结构详见附图模板支架具体结构详见附图? ?一般路段满堂支架图一般路段满堂支架图?3.2.23.2.2 地基承载力验算地基承载力验算地基荷载组成：箱梁砼重力 G1：腹板和横梁处：2.825=70 KN/m2跨中空腹 725=11.75 KN/m2底板加厚 525= KN/m2翼板跟部：25= K

19、N/m2模板、支架自重 G2：施工荷载 G3：3.0 KN/m2以最不利处即腹板和横梁处为例，地基所受荷载为G3=91.5 KN/m2k0=200=100 KN/m2查?建筑地基根底设计标准?J10252-2003表.2 得知，经塘渣换填后的软土地基极限承载力 0为 200300KN/m2，折减系数 K 取 0.5。故地基承载力满足施工平安要求。3.2.33.2.3 支架稳定性、底模强度、刚度验算支架稳定性、底模强度、刚度验算11荷载组成荷载组成箱梁砼重力 G1：梁高 2m 腹板和横梁处：225=50 KN/m2腹板和横梁处：2.825=70 KN/m2跨中空腹 725=11.75 KN/m2

20、底板加厚 525= KN/m2翼板根部均厚：0.6525= KN/m2模板、支架自重 G2：模板方木 0.75 KN/m2+钢管支架 2 KN/m2m2施工荷载 G3：3.0 KN/m2宁波地区风荷载标准值 wk=0.31KN/m2按 50 年一遇根本风压 w0 KN/m2换算得到，假设参与荷载组合相比照值甚小，影响甚微，为简化计算，那么不考虑组合。对其可能产生的水平荷载，拟在考虑支架结构侧向整体稳定的构造措施上予以保证。G1+G2 。22钢管立杆稳定性强度验算钢管立杆稳定性强度验算立杆间距纵距横距=ab梁高 2m 横梁处：600600mm梁高 2m 腹板处：900600mm梁高 2.8m 横

21、梁处：600600mm腹板处：600600mm跨中空腹处：900900mm底板加厚处：900900mm翼板处：900900mm单根立杆计算荷载 N=单位面积荷载ab梁高 2m 横梁处：P50+3】0.6=24.3 KN梁高 2m 腹板处：P3】0.6=36.5 KN由于腹板至少有两档立杆共同承当荷载，因此这里的荷载 P 实际上应取一半，即 P=18.225KN梁高 2.8m 横梁处：P70+3】0.6=32.94 KN梁高 2.8m 腹板处：P70+3】0.6=32.94 KN由于腹板至少有两档立杆共同承当荷载，因此这里的荷载 P 实际上应取一半，即 P=16.47KN跨中空腹处：P+2.75

22、3】0.9=15.147 KN底板加厚处：P16.3】 KN翼板处：P3】0.9=21.87 KN48mm3.5mmQ235 钢管材料力学特性:截面面积 A=489mm2， 回转半径i=15.8mm，容许轴向抗压应力 =205 N/mm2。当立杆步距 h=1200mm 时，立杆计算长度 L=h+2a=1200+2300=1800mma 为立杆伸出顶层水平杆的长度，取 300mm ，长细比 =L/i=114，经查表得轴向稳定系数=0.489。当立杆步距 h=600mm 时，立杆计算长度 L=h+2a=600+2300=1200mma 为立杆伸出顶层水平杆的长度，取 300mm ，长细比 =L/i

23、=76，经查表得轴向稳定系数=0.744。那么当立杆步距 h=1200mm 时，立杆稳定性承载力为 N=A=49.2 KN那么当立杆步距 h=600mm 时，立杆稳定性承载力为 N=A=74.58 KN又根据碗扣钢管出厂质量说明，当立杆步距 h=1200mm 时，立杆容许承载力为30KN，当立杆步距 h=600mm 时，立杆容许承载力为 40KN。两值均小于以上计算所得稳定性承载力，因此按小值即出厂容许值进行控制。那么：梁高 2m 横梁处，步距 h=1200mm，P=24.3 KN30KN梁高 2m 腹板处，步距 h=1200mm，P=18.225 KN30KN，步距 h=600mm，P=32

24、.94 KN40KN，步距 h=600mm，P=16.47 KN40KN跨中空腹处，步距 h=1200mm，P=15.147 KN30KN底板加厚处，步距 h=1200mm，P KN30KN翼板处，步距 h=1200mm，P=21.87 KN30KN故，碗扣式钢管支架立杆和横杆布置合理，满足施工平安要求。33主楞双拼主楞双拼 483.5mm483.5mm 钢管的强度、刚度验算钢管的强度、刚度验算483.5mm 钢管材料力学特性：截面积 A=489mm2，截面惯性矩 I=121900mm4，截面抵抗矩 W=5080mm3，3，总壁厚 t=7mm，弹性模量 E=206000N/mm2，容许弯应力=

25、205N/mm2,容许剪应力v=125N/mm2。间距布置间距跨距=aL梁高 2m 横梁处：600600mm梁高 2m 腹板处：900600mm横梁处：600600mm腹板处：600600mm跨中空腹处：900900mm底板加厚处：900900mm翼板处：900900mm强度验算按单根钢管四等跨连续梁、均布荷载简化计算，计算简图如下：LLLLq=单位面积荷载a2G3，那么：梁高 2m 横梁处：q50+0.753】2= KN/m梁高 2m 腹板处：q39+0.73】2=23.36 KN/m实际上，此腹板下立杆一个横向间距 600mm 内并非全部覆盖 2m 高梁体，而是0.842m 高梁体，即均高

26、为 1.56m，那么梁体自重应为 39KN梁高 2.8m 横梁处：q70+0.73】0.62= KN/m梁高 2.8m 腹板处：q70+0.73】0.62= KN跨中空腹处：q11.75+0.73】2= KN/m底板加厚处：q16.25+0.73】2= KN/m翼板处：q+0.73】2= KN/m最大弯曲应力公式 max=0.107qL2/W最大剪应力公式 vmax=S/ (It)那么计算得各部位主楞钢管的内力如下：梁高 2m 横梁处：max=N/mm2=205N/mm2 vmax=N/mm2=125N/mm2梁高 2m 腹板处：max=N/mm2=205N/mm2vmax=N/mm2=125

27、N/mm2横梁处：max=N/mm2=205N/mm2vmax=N/mm2=125N/mm2腹板处：max=N/mm2=205N/mm2vmax=N/mm2=125N/mm2跨中空腹处：max=N/mm2=205N/mm2vmax=N/mm2=125N/mm2底板加厚处：max=N/mm2=205N/mm2vmax=N/mm2=125N/mm2翼板处：max=N/mm2=205N/mm2vmax=N/mm2=125N/mm2故，主楞钢管的强度满足施工要求。刚度验算q=单位面积荷载a2，荷载取值按 1.0G1+G2 ，那么：梁高 2m 横梁处：q=1.050+0.752=15.23 KN/m梁高

28、 2m 腹板处：q=1.039+0.752=17.89 KN/m梁高 2.8m 横梁处：q=1.070+0.750.62=21.23 KN/m梁高 2.8m 腹板处：q=1.070+0.750.62=21.23 KN/m跨中空腹处：q=1.011.75+0.752=5.63 KN/m底板加厚处：q=1.016.25+0.752=7.65 KN/m翼板处：q=1.0+0.752=7.65 KN/m最大挠度公式 fmax=L4/100EI那么计算得各部位主楞钢管的挠度如下：梁高 2m 横梁处：fmax=0.5梁高 2m 腹板处：fmax=mmf=L/400=mm横梁处：fmax=0.69梁高 2.

29、8m 腹板处：fmax=0.69mmf=L/400=mm跨中空腹处：fmax=0.93底板加厚处：fmax=翼板处：fmax=故，主楞钢管的刚度满足施工要求。44次楞次楞 50100mm50100mm 方木的强度、刚度验算方木的强度、刚度验算50100mm 方木材料力学特性：截面积 A=5000mm2，截面惯性矩 I=4166667 mm4，截面抵抗矩 W=83333mm3；弹性模量 E=90001.15=10350N/mm2，容许弯应力= 1N/mm2，容许弯曲剪应力 =2.3N/mm2其中 1.15 为原木顺纹受力时容许应力的提高系数 。间距布置间距跨距=aL梁高 2m 横梁处：25060

30、0mm梁高 2m 腹板处：250900mm横梁处：250600mm腹板处：250600mm跨中空腹处：250900mm底板加厚处：250900mm翼板处：250900mm强度验算按三等跨连续梁、均布荷载简化计算，计算简图如下：LLLq=单位面积荷载a，G3，那么：梁高 2m 横梁处：q50+0.753】0.25=1 KN/m梁高 2m 腹板处：q50+0.73】0.25=16.28 KN/m梁高 2.8m 横梁处：q70+0.73】0.25=22.28 KN/m梁高 2.8m 腹板处：q70+0.73】0.25= KN跨中空腹处：q11.75+0.73】0.25= KN/m底板加厚处：q16.

31、25+0.73】0.25= KN/m翼板处：q+0.73】0.25= KN/m最大弯曲应力公式 max2/W最大剪切应力公式 max3/2A那么各部位方木的内力计算如下：梁高 2m 横梁处：max=N/mm2=1N/mm2max=N/mm2=N/mm2梁高 2m 腹板处：max=N/mm2=1N/mm2max=N/mm2=N/mm2横梁处：max=N/mm2=1N/mm2max= N/mm2=N/mm2腹板处：max=N/mm2=1N/mm2max=N/mm2=N/mm2跨中空腹处：max=75N/mm2=1N/mm2max=N/mm2=N/mm2底板加厚处：max=N/mm2=1N/mm2m

32、ax= N/mm2=N/mm2翼板处：max=N/mm2=1N/mm2max=1.0 N/mm2=N/mm2故，次楞 50100mm 方木的强度满足施工要求。刚度验算q=单位面积荷载a，G1+G2那么：梁高 2m 横梁处：q=50+0.750.25=1 KN/m梁高 2m 腹板处：q=50+0.750.25= KN/m梁高 2.8m 横梁处：q=70+0.750.25= KN/m梁高 2.8m 腹板处：q=70+0.750.25= KN跨中空腹处：q=11.75+0.750.25= KN/m底板加厚处：q=16.25+0.750.25= KN/m翼板处：q=+0.750.25= KN/m最大挠

33、度公式 fmax77qL4/100EI那么各部位的方木挠度计算如下：梁高 2m 横梁处：fmax=梁高 2m 腹板处：fmax=mmf=L/400=mm梁高 2m 横梁处：fmax=梁高 2m 腹板处：fmax=mmf=L/400=1. 5mm跨中空腹处：fmax=mmf=L/400=mm底板加厚处：fmax=翼板处：fmax=mmf故，次楞 50100mm 方木的刚度满足施工要求。512mm512mm 厚竹胶板底模的强度、刚度验算厚竹胶板底模的强度、刚度验算12mm 厚竹胶板材料力学特性：宽度取 100mm，那么截面积 A=1200mm2，截面惯性矩I=14400 mm4，截面抵抗矩 W=2

34、400mm3；弹性模量 E=9800N/mm2，容许弯应力=70N/mm2，容许剪应力 =60N/mm2厂家提供 。底模布置宽度跨距=aL横梁处：100250mm腹板处：100250mm跨中空心处：100250mm近支点空心处：100250mm翼板处：100250mm强度验算按三等跨连续梁、均布荷载简化计算，计算简图如下：LLLq=单位面积荷载G3，那么：梁高 2m 横梁处：q50+0.753】0.1= KN/m梁高 2m 腹板处：q50+0.73】0.1=6.51 KN/m梁高 2.8m 横梁处：q70+0.73】0.1= KN/m梁高 2.8m 腹板处：q70+0.73】0.1= KN跨中

35、空腹处：q11.75+0.73】0.1= KN/m底板加厚处：q16.25+0.73】0.1= KN/m翼板处：q+0.73】0.1= KN/m最大弯曲应力公式 max2/W最大剪切应力公式 max3/2A那么各部位底模的内力计算如下：梁高 2m 横梁处：max=N/mm2=70N/mm2max=N/mm2=60N/mm2梁高 2m 腹板处：max=N/mm2=70N/mm2max=N/mm2=60N/mm2横梁处：max=N/mm2=70N/mm2max= N/mm2=60N/mm2腹板处：max=N/mm2=70N/mm2max=N/mm2=60N/mm2跨中空腹处：max=N/mm2=7

36、0N/mm2max=0.36N/mm2=60N/mm2底板加厚处：max=N/mm2=70N/mm2max=N/mm2=60N/mm2翼板处：max=N/mm2=70N/mm2max=N/mm2=60N/mm2故，12mm 竹胶板底模的强度满足施工要求。刚度验算G1+G2那么：梁高 2m 横梁处：q=50+0.750.1=50.8 KN/m梁高 2m 腹板处：q=50+0.750.1=50.8 KN/m梁高 2.8m 横梁处：q=70+0.750.1=7.08 KN/m梁高 2.8m 腹板处：q=70+0.750.1=7.08 KN跨中空腹处：q=11.75+0.750.1=1.25 KN/m

37、底板加厚处：q=16.25+0.750.1=1.70 KN/m翼板处：q=+0.750.1=1.70 KN/m最大挠度公式 fmax77qL4/100EI那么各部位底模的挠度计算如下：梁高 2m 横梁处：fmax=mm 梁高 2m 腹板处：fmax=mm横梁处：fmax=mm腹板处：fmax=mm跨中空腹处：fmax=底板加厚处：fmax=翼板处：fmax=mmf=L/400=mm可见，横梁和腹板下底模的挠度不能满足要求，其余部位均满足要求。但实际上，由于混凝土分二次浇筑，模板的变形在第一次浇筑时就已结束，且横梁和腹板第一次浇筑时混凝土重量只到达全梁高的 80%，因此只要将横梁和腹板下的方木间

38、距加密到200mm 即可满足要求。4 4、腹板外侧模及支撑的强度、刚度验算、腹板外侧模及支撑的强度、刚度验算11荷载组成荷载组成新浇混凝土有效压头高度0K1K2v1/281/2v混凝土浇筑速度，取 m/h；t0新浇混凝土初凝时间，取 8 小时；K1外加剂影响修正系数，取 1.2；K2混凝土塌落度影响修正系数，取 1.15；那么新浇混凝土对侧模的最大侧压力为Pm=H=241.717=KN/m2倾倒和振捣混凝土对侧模产生的侧压力为 4 KN/m2，那么侧模所受的最大侧向荷载为：P=+4= KN/m2侧模受力情况如以下图所示： 4 4K KN N / / mm 2 2 4 45 5. . 2 21

39、1K KN N / / mm 2 21717283220600400 1 1 2 2 3 3 4 4 5 5 A A B B C C D D E E F F侧压力模型图尺寸单位 mm212mm212mm 厚竹胶板侧模强度、刚度验算厚竹胶板侧模强度、刚度验算12mm 厚竹胶板材料力学特性：宽度取 100mm，那么截面积 A=1200mm2，截面惯性矩I=14400 mm4，截面抵抗矩 W=2400mm3；弹性模量 E=9800N/mm2，容许弯应力=70N/mm2，容许剪应力 =60N/mm2厂家提供 。侧模布置：宽度跨距=aL=100200mm按三等跨连续梁、均布荷载简化计算，计算简图如下：L

40、LL以底部最不利荷载取值，q=Pa=45.210.1=4.521 N/m最大弯曲应力 max2/W =7.54N/mm2 =70N/mm2最大剪切应力 max3/2A=0.58N/mm2=60N/mm2 最大挠度 fmax77qL4/100EI 故，侧模面板的强度、刚度满足施工要求。33背肋背肋 50100mm50100mm 方木的强度、刚度验算方木的强度、刚度验算50100mm 方木材料力学特性：截面积 A=5000mm2，截面惯性矩 I=4166667 mm4，截面抵抗矩 W=83333mm3；弹性模量 E=90001.15=10350N/mm2，容许弯应力= 14.5N/mm2，容许弯曲

41、剪应力 =2.3N/mm2其中 1.15 为原木顺纹受力时容许应力的提高系数 。侧模背肋纵向水平布置：间距跨距=aL=250900mm按三等跨连续梁，均布荷载简化计算，计算简图如下：LLL以底部最不利荷载取值，q=Pa=45.210.25=N/m最大弯曲应力 max2/W =N/mm2 =N/mm2最大剪切应力 max3/2AN/mm2=N/mm2 最大挠度 fmax77qL4/100EImmf=L/400=2.25mm 故，背肋方木的强度、刚度满足施工要求。44双拼双拼 483.5mm483.5mm 弧形钢管的强度、刚度验算弧形钢管的强度、刚度验算弧形钢管位于翼板下的局部(?侧压力模型图?中

42、所示 D、E、F 区间)已在上述翼板底模的验算过程中涉及，此处仅验算位于侧模底部的局部?侧压力模型图?中所示A、B、C 区间 。483.5mm 钢管材料力学特性：截面积 A=489mm2，截面惯性矩 I=121900mm4，截面抵抗矩 W=5080mm3，3，总壁厚 t=7mm，弹性模量 E=206000N/mm2，容许弯应力=205N/mm2,容许剪应力v=125N/mm2。以最不利的 B 区间为例，钢管布置：间距跨距=aL=900600mm按三等跨连续梁、均布荷载简化计算，计算简图如下：LLL以底部最大荷载取值，q=Pa=45.210.92=20.34 N/m最大弯曲应力 max=0.1q

43、L2/W =N/mm2 =205N/mm2最大剪切应力 max3/2A=N/mm2=125N/mm2 最大挠度 fmax77qL4/100EI=0.71mmf=L/400=1.5mm 故，侧模的强度、刚度满足施工要求。55钢管斜撑的抗滑强度验算钢管斜撑的抗滑强度验算外侧模斜撑采用 48普通扣件式钢管支撑，需验算扣件的抗滑强度。以最不利号斜撑为例，支撑点受到的水平侧压力为：N=Pa0.6=2而单扣件的抗滑强度为 8KN，同时考虑到支撑点附近碗扣支架横杆、立杆及顶托本身具有较强的抵抗水平力的能力，那么号斜撑支撑点需设 2 个扣件，并且单根斜撑的长度范围内需有 2 处以上与支架立杆或横杆进行单扣件连

44、接。其他斜撑只需单扣件连接即可。3.33.3 跨丽园北路交通门洞支架设计及计算跨丽园北路交通门洞支架设计及计算3.3.13.3.1 支架结构形式简述支架结构形式简述跨丽园北路交通门洞采用“条形根底+大钢管立柱+贝雷桁架梁+碗扣支架型式。共设四个门洞，跨径组合为：5.85+9+9+5.85m，对应的门洞净宽分别为：4.65m 人非混行道+7.8m 机动车道+7.8m 机动车道+4.65m 人非混行道。门洞净高大于 5m。1、根底处理C30 钢筋混凝土条形根底，上下层设 16200mm 钢筋网片。条形根底顶面预植钢筋头，用以加固钢管立柱。2、钢管立柱布置钢管立柱采用 4066mm 钢管，共设四行单

45、排钢管立柱，每行 17 根，横向间距详见附图?丽园北路交通门洞支架图?。钢管顶部和底部均设置封头钢板，并设置加劲板，钢板厚度不小于 10mm。立柱之间采用 14#槽钢作剪刀撑或三角形连接，以提高整体稳定性。3、承重梁布置钢管立柱顶面先设置横向分配梁，采用双拼 32a 工字钢。然后架设纵向贝雷桁架梁，共设 47 道贝雷梁，每道长度 30m，按 4 跨连续梁布置5.85+9+9+5.85m ，横向间距以适合搭设上层碗扣支架为原那么，腹板下为 60cm，空腹和翼板下为 90cm，详见附图。贝雷梁横向连接采用定型支撑架和对拉螺杆，沿纵向每 3m 设置。贝雷梁全部水平设置，以方便搭设上层碗扣支架。4、调

46、坡层布置贝雷梁与箱梁底之间预留足够的空间，用以搭设碗扣支架调坡层。先在贝雷梁顶面铺设一层竹胶板用以防落物 ，然后在竹胶板上横向铺设 10#槽钢槽钢开口朝上，平躺设置 ，作为碗扣支架立杆的垫板。上层碗扣支架及模板形式同“一般路段箱梁满堂支架。模板支架具体结构详见附图模板支架具体结构详见附图? ?丽园北路交通门洞支架图丽园北路交通门洞支架图?该交通门洞支架需对地基承载力、贝雷桁架梁、32#工字钢横梁、钢管立柱进行力学验算，碗扣支架调坡层搭设形式与?一般路段箱梁满堂支架?相同，不再重复验算。3.3.23.3.2 地基承载力验算地基承载力验算96m2，跨径 9m0.5m，那么条基上承受总荷载按“加条基

47、自重计为：P=2527.5969+24=7KN条基底面承载面积按 45角扩散，如以下图所示： 尺寸单位 cm45钢管立柱条基道路结构层2，那么地基荷载为：=96.73=KN/m2k0=200=100 KN/m2查?建筑地基根底设计标准?J10252-2003表.2 得知，经塘渣换填后的软土地基极限承载力 0为 200300KN/m2，折减系数 K 取 0.5。故，地基承载力满足施工平安要求。3.3.33.3.3 贝雷桁架梁力学验算贝雷桁架梁力学验算贝雷桁架纵梁按四跨连续梁均布线荷载计算，计算模型如下：qKN/m11荷载组成荷载组成以荷载最大处即中腹板下一道贝雷纵梁为例，跨中腹板厚度为 0.4m

48、，贝雷梁间距为 0.6m。梁砼自重 q1：225=20 KN/m模板、支架自重 q2：0.6=1.65 KN/m贝雷梁自重 q3=1 KN/m施工荷载 q4 KN/m贝雷梁q1+q2+q3q4=31.38 KN/mq1+q2+a3=22.65 KN/m22强度、刚度验算强度、刚度验算单排单层贝雷桁架容许弯矩M=788.2 KNm，容许剪力Q=245.2 KNm，惯性矩 I=2505000000mm4，弹性模量 E=215000MPa。弯矩图KNm：剪力图KN：挠度图mm：由以上内力图知：mM=788.2 KNm最大剪力 Q=146.75KNQ=245.2 KN最大弹性挠度 f弹而非弹性挠度 f

49、非=dsin(n-1)a/2)=6mm式中：d-贝雷片长度，取 3000mmm；n-单跨拼装节数，取 3；a-拼装单位之间由锁销间隙产生的相对转角red ，a=2/h=210-3为插销与销孔之间的间隙，取1mm；h-贝雷片高度 1500mm那么最大挠度 f=f弹+f非=0.85+6=6.85mmL/400=故，贝雷桁架纵梁的强度、刚度均满足施工要求。3.3.43.3.4 32a32a 号工字钢横梁力学验算号工字钢横梁力学验算1荷载组成荷载组成选取承载最大的中墩横梁进行验算，并取其中最不利的 5 跨，如以下图所示： 尺寸单位 cm 2 2 1 1 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8

50、9 9 1 10 0 1 11 1 1 13 3 1 14 4 1 15 5 1 16 6II32a各道贝雷梁位置双拼工字钢横梁受到的集中荷载，见下表：编号123456789101112131415箱梁自重P1KN20270155270支架自重P2KN2贝雷自重P3KN999999999999999施工荷载P4KN20.320.3组合P(KN)167.5244P432a 工字钢自重均布线荷载计算模型如以下图：22强度、刚度验算强度、刚度验算32a 号工字钢材料力学特性：截面积 A=6712 mm2，截面惯性矩 I=110800000 mm4，截面抵抗矩 W=692500 mm3，半面积矩 S=

51、 394575 mm3，腹板厚 t=9.5mm，弹性模量E=215000 N/mm2，容许弯应力= 215 N/mm2，容许弯曲剪应力 =125N/mm2。弯矩图KNm：剪力图KN：挠度图mm：由以上内力图知：最大弯曲应力 max=M/W/2 =106N/mm2 =215N/mm2最大剪切应力 max=QS/It/2=103394575/110800000N/mm2=125N/mm2 跨中最大挠度 fmax=1.67mmf=L/400=mm故，32a 号工字钢横梁的强度、刚度均满足施工要求。3.3.53.3.5 4066mm4066mm 钢管立柱稳定性强度验算钢管立柱稳定性强度验算由于上面横梁

52、的剪力图得，即为钢管立柱的最大荷载。4066mm 钢管截面积 A=7540mm2，回转半径 i=mm，钢管计算长度取 L0=5m，长细比 =L0/i=35，查表得纵向稳定系数 =0.903，那么：钢管稳定性强度 =N/A=103/0.9037540=MPa=205 MPa故，4066mm 钢管稳定性强度满足施工平安要求。3.43.4 跨环城西路交通门洞支架设计及计算跨环城西路交通门洞支架设计及计算3.4.13.4.1 支架结构形式简述支架结构形式简述跨环城北路交通门洞采用“条形根底+大钢管立柱+工字钢梁型式。共设五个门洞，跨径组合为：4.5+8+8+8+4.5m，对应的门洞净宽分别为：3.5m

53、 人非混行道+7m 机动车道+7m 机动车道+7m 机动车道+3.5m 人非混行道。门洞净高大于4.5m。1、根底处理在现状道路上浇筑宽 1C30 钢筋混凝土条形根底，上下层设 16200mm 钢筋网片。条形根底顶面预植钢筋头，用以加固钢管立柱。2、钢管立柱布置钢管立柱采用 4066mm 钢管，共设五行单排钢管立柱，每行 10 根，横向间距详见附图?环城西路交通门洞支架图?。钢管顶部和底部均设置封头钢板，并设置加劲板，钢板厚度不小于 10mm。立柱之间采用 14#槽钢作剪刀撑或三角形连接，以提高整体稳定性。每根钢管立柱的顶面设置砂筒用以卸架。3、承重梁布置钢管立柱顶面先设置横向分配梁，采用双拼

54、 32a 号工字钢。然后架设 45a 号工字钢纵梁，共设 35 道纵梁，每道长度 30m，按 4 跨简支梁布置4.5+8+8+8+4.5m 。横向间距：腹板下为 50cm，空腹下为不大于 80cm，翼板下为 90cm，详见附图。再在 45a 号工字钢纵梁上直接铺设楞木和竹胶板底模，为此，钢管立柱、32a 号工字钢横梁、45a号工字钢纵梁的高程、坡度均须遵循桥梁的设计纵、横坡度和高程要求。4、调坡层布置箱梁底板下模板、楞木直接在 45 号工字钢梁上铺设，但翼板下仍需搭设碗扣支架。先在翼板下 45 号工字钢梁的顶面铺设一层竹胶板用以防落物 ，然后在竹胶板上横向铺设 10#槽钢槽钢开口朝上，平躺设置

55、 ，作为碗扣支架立杆的垫板。翼板下的碗扣支架及模板形式同“一般路段箱梁满堂支架。模板支架具体结构详见附图模板支架具体结构详见附图? ?环城西路交通门洞支架图环城西路交通门洞支架图?该交通门洞支架需对地基承载力、45a 号工字钢纵梁、32#工字钢横梁、钢管立柱进行力学验算，底模及翼板下模板支架搭设形式与?一般路段箱梁满堂支架?相同，不再重复验算。3.4.23.4.2 地基承载力验算地基承载力验算最不利处为门洞跨中支墩，此处支墩对应的箱梁截面积 A=17.15m2，跨径8m10.5m，那么条基上承受总荷载按“加条基自重计为：P=2517.158+241=KN条基底面承载面积按 45角扩散，如以下图

56、所示： 尺寸单位 cm45钢管立柱条基道路结构层条基长度为 m，扩散后宽度为 2.6m，那么承载面积为 m2，那么地基荷载为：=KN/m2k0=200=100 KN/m2查?建筑地基根底设计标准?J10252-2003表.2 得知，经塘渣换填后的软土地基极限承载力 0为 200300KN/m2，折减系数 K 取 0.5。故，地基承载力满足施工平安要求。3.4.33.4.3 45a45a 号工字钢纵梁力学验算号工字钢纵梁力学验算工字钢纵梁为 4 跨简支梁，取其最大跨径处中跨为例，按均布线荷载计算，计算模型如下：qKN/m11荷载组成荷载组成以最不利处即中腹板下一道纵梁为例，跨中腹板厚度为 0.4

57、m，工字钢纵梁间距为0.5m。梁砼自重 q1：225/2=10 KN/m模板自重 q2：0.750.5=0.375 KN/m45a 号工字钢自重 q3= KN/m施工荷载 q40.5=1.5 KN/mq1+q2+q3q4=15.515 KN/mq1+q2+a3=11.179 KN/m22强度、刚度验算强度、刚度验算45a 号工字钢材料力学特性：截面积 A=10240 mm2，截面惯性矩 I=322410000 mm4，截面抵抗矩 W=1432933 mm3，半面积矩 S= 824490 mm3，腹板厚 t=11.5mm，弹性模量 E=215000 N/mm2，容许弯应力= 215 N/mm2，

58、容许弯曲剪应力 =125N/mm2。弯矩图KNm：剪力图KN：挠度图mm：由以上内力图知：最大弯曲应力 max=M/W =124.12106/1432933=N/mm2 =215N/mm2最大剪切应力 max=QS/It=103824490/32241000011.5=N/mm2=125N/mm2 跨中最大挠度 fmax=8.8mmf=L/400=20mm故，45a 号工字钢纵梁的强度、刚度均满足施工要求。3.4.43.4.4 32a32a 号工字钢横梁力学验算号工字钢横梁力学验算1荷载组成荷载组成选取承载最大的中墩横梁进行验算，并取其中最不利的 3 跨，如以下图所示： 尺寸单位 cmII32

59、a 2 2 1 1 3 3 4 4 5 5 6 6 7 7 8 8 9 9 1 10 0 1 11 1 1 12 2各道纵梁位置双拼工字钢横梁受到的集中荷载，见下表：编号123456789101112箱梁自重P1KN18080支架自重P2KN33工 45a 自重P3KN施工荷载P4KN181212组合 P(KN)P432a 工字钢自重均布线荷载计算模型如以下图：22强度、刚度验算强度、刚度验算32a 号工字钢材料力学特性：截面积 A=6712 mm2，截面惯性矩 I=110800000 mm4，截面抵抗矩 W=692500 mm3，半面积矩 S= 394575 mm3，腹板厚 t=9.5mm，

60、弹性模量E=215000 N/mm2，容许弯应力= 215 N/mm2，容许弯曲剪应力 =125N/mm2。弯矩图KNm：剪力图KN：挠度图mm：由以上内力图知：最大弯曲应力 max=M/W/2 =106/692500/2=1N/mm2 =215N/mm2最大剪切应力 max=QS/It/2=103394575/1108000009.5/2=N/mm2=125N/mm2 跨中最大挠度 fmax=1.27mmf=L/400=7mm故，32a 号工字钢横梁的强度、刚度均满足施工要求。3.4.53.4.5 4066mm4066mm 钢管立柱稳定性强度验算钢管立柱稳定性强度验算由上面横梁的剪力图得，支