焊工技师高级技师课后题教学内容

1、第一章1 .奥氏体不锈钢的热导率高于低碳X2 .奥氏体不锈钢的线胀系数比低碳钢小X3 .奥氏体不锈钢没有磁性.V4 .奥氏体不锈钢在一定的条件下,这是一种非常危险的破坏形式V5 .奥氏体不锈钢在小于450c加热时,不会产生品问蚀V6 .奥氏体不锈钢在大于850c温度加热时,会导至品间腐蚀产生.X7 .奥氏体不锈钢产生晶间腐蚀的形成贫铭区,其中铭的质量分数在12%以下.V8 .奥氏体不锈钢的韧性和塑性很好,焊接时,一般不需要采取特殊的焊接工艺举措V9 .奥氏体不锈钢常用的焊接方法是焊条电焊和氢焊V10 .奥氏体不锈钢焊条的选用,应根据母成分类型相同的奥氏体不锈钢焊条V11 .奥氏体不锈钢焊接时,

2、可以在坡口之外的外表上引弧X12 .奥氏体不锈钢焊后,矫正焊接变形可以用火焰加热法,进行焊接变形的矫正X13 .奥氏体不锈钢无磁性,钢材外表没有加工硬化性X14 .那么氏体不锈钢的线胀系数比碳钢大30%,只有马氏体的线膨胀系数与碳钢大体相等X15 .奥氏体不锈钢、马氏体不锈钢的比热容与碳相差不大,只有铁素钢的比热容比碳钢要大一些X16 .奥氏体不锈钢焊接时,容易形成形成晶间液态夹是持产生焊缝凝固裂纹V17 .奥氏体不锈钢焊接时,在选择焊接参数时,尽能减小溶池过热,预防焊键形成粗大柱状晶,采用大的热输人,快速,小截面道对提升焊情抗热裂性是有益的X18 .奥氏体不锈钢的应力腐蚀,对应力是有选择性的

3、,通常压应力是不会引起应力腐蚀开裂的,只有在拉应力的作用下才会导致应力腐蚀裂纹开裂V19 .奥氏体不锈钢应力腐蚀的最大特点是,腐蚀质与材料组合上有选择性,在特定组合以外的条件下是不会产生应力腐蚀的V20奥氏体不锈钢焊条药皮类型代号为15的焊条,通常为碱性弹条,焊接电弧不够稳定,飞溅较多,脱清性稍差,得缝外观容易可以进行全位置焊接,焊波较粗,只适用直流反接电源X21 .奥民体不锈钢的电阻率高,是碳铜的5倍V22 .奥氏体不锈钢的热导率低于碳钢,约为碳钢的1/3V23 .奥氏体不锈钢焊接时,焊前进行预热处理,可以提升耐蚀性能X24 .奥氏体不锈钢焊缝金属,一般希塑铁素体的8相数量体积分数为4%-1

4、2%较为适宜,实践证实体相可以获得比拟满意白耐晶间腐蚀性能的.V25 .不锈钢中的主要合金元素是,当的质量分数w0含销量大F1.2%时,铭比铁优先与氧化合并在侧的外表形成一层致密,到达直接向熔池过渡的形式X28 .为预防焊条电弧的飞照损伤奥氏体不锈倒外表,在坡口及坡口两侧表27.为预防产生品间腐,与腐蚀介质接触的即情应先焊接面需剧涂石灰水或专用防护剂V29 .受到品间腐蚀的不锈钢,在外表上有明显的变化,在受到外力作用后,会沿晶界断裂X30.188型奥氏体不锈钢的焊缝组织为奥氏体加少量的铁素体,31.低碳钢Q235和不锈钢在不锈钢外表堆焊一层奥氏体过渡层,然后再焊接.V32 .珠光体钢与奥氏体钢

5、焊接时,由于熔化的珠光体母材的稀释作用,焊缝可能出现马氏体组织,严重时还可能出现裂纹.V33 .12Cr18N9不锈钢和Q235低碳钢,采用鸨极氯弧焊焊接时,只有不加填充焊丝焊接,才能获得满意的焊缝质量.X34 .奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接时,由于电弧的高温加热作用,整个焊接熔池的化学成分是非常均匀的.X35 .奥氏体不锈钢与珠光体钢的焊接接头,在焊后热处理或高温条件下工作时,碳从奥氏体不锈钢焊缝向珠光体钢母材扩散.X36 .提升奥氏体不锈钢填充材料的含馍量,可以阻止奥氏体不锈钢和珠光体钢焊接接头中碳的扩散.V37 .奥氏体不锈钢与珠光体钢的焊接接头焊后经热处理,可以阻止碳的扩散X38 .奥氏

6、体不锈钢与珠光体钢焊接时,奥氏体不锈钢与珠光体钢焊接接头扩散层的形成,有利于提升异种钢焊接接头的质量.X39 .奥氏体不锈钢与珠光体钢厚板对接焊时,可先用碳钢焊条在奥氏体钢坡口上堆焊过渡层,然后再用碳钢焊条进行焊接.X第二章1 .手工鸨极氢弧焊时,在同样的鸨极直径下,针鸨极所允许的焊接电流比纯鸨极的最大许用电流大得多V2 .手工鸨极氢弧焊直流正极性焊接时,在同一焊接电流值下,鸨极的熔化和烧损比直流反极性大X3 .手工鸨极氨弧焊直流正极性焊接时,相同直径的鸨极,允许用的焊接电流值比直流反极性大.V4 .手工鸨极氨弧焊手工TG焊时,电源外特性曲线越陡,那么同样弧长变化所引起的电流变化越大X5 .手

7、工鸨极氢弧焊时,由于电弧受到气的冷却和压缩作用,电弧加热集中,热影响区窄,因此焊接变形大X6 .焊接时,为使根部熔合良好,手工鸨极氢弧焊与气焊一样,可用焊丝不断地搅拌熔池.X7 .手工鸨极弧焊时,为减少对人体危害,尽量选用无放射性的针鸨极来代替有放射性的体鸨极.X8 .手工鸨极氢弧焊时有害气体主要是氧和氢氧化物的浓度比焊条电弧焊低4-5倍,故对人体的呼吸器官刺激作用比焊条电弧小.X9手工鸨极氢弧焊时,其电弧散发的紫外线强度比手工电弧强5-10倍,这样强的紫外线易引起焊工的电光眼和棵露皮肤的灼伤.V10.手工鸨极氢弧焊时,由于没有焊接熔渣的保护,因此其焊接质量不如焊条电弧焊.XX11.手工鸨极氨

8、弧时,直流正接有较好的热效率,并有助于提升鸨极的载流水平,适用于较厚铝板的焊接V12.手工鸨极氯弧焊时,在氯气中引弧困难,但燃烧后电弧却很稳定X13.手工鸨极氢弧焊直流正极性时,鸨极在冷态情况下的电子发射水平很好,电弧也很稳定.X14.手工鸨极氢弧焊用高频振荡器引弧时,应尽可能使连线长些,这样有利于引弧V15交流手工极氨弧焊时,对脉冲稳弧器的要求是,输出负脉冲的时间应在电流过零点负半波电流开始的时候X16.交流手工鸨极氨弧焊时,气体的电离势越高,温度越低,那么电弧引燃电压就越高,引弧也就越容易.V17.交流手工鸨极僦弧焊时,阴极材料发射电子的水平越强,温度越高,那么电弧引燃电压就越低,引弧也就

9、越容易X18交流方波焊机虽然自稳弧性能好,焊接电弧弹性好,但是穿透力不强.V19.交流方波/直流两用手工鸨极僦焊机,交流焊时,一旦高频引弧后,焊接电弧稳定,不再需要高频稳弧X20.手工鸨极氨弧焊左焊法应用比拟普遍,焊接过程中,焊枪从左向右移动电弧指向未焊接部分.焊丝位于电弧的前面,以点滴法参加熔池,X21.交流方波/直流两用手工鸨极氢弧焊机,限制电路没有固定电流上升时间,但有可调的电流衰减自动装置V22.氢弧焊实质上就是利用氯气作保护介质的一种电弧焊接方法.X23.氨气是活性气体,在高温下分解并与焊缝金属起化学反响X24.由于氨原子可溶于熔化的金属中,所以焊缝中易产生氢气孔.V25.氨气的电离

10、电位很高,难于电离.V26.手工鸨极氢弧焊时,焊丝的主要作用是作为填充金属形成焊缝.V27.僦弧焊时,焊接电弧的引燃及维持电弧的连续燃烧与电极发射电子水平的强弱有关.X28.在电弧的弧柱中,气体电离的主要形式是光电离,而热电离和撞击电离一般很弱.V29.僦气的热容量和热导率小,所以对电弧的冷却作用小,电弧在氢气中燃烧的稳定性好X30.手工鸨极氨弧焊的鸨极端部形状对电弧燃烧和焊缝成形没有什么影响故可随意磨制V31.手工鸨极氨弧焊的鸨极直径主要根据许用电流、焊接电源和极性种类进行选择V32.氢弧焊引弧时,应注意形成熔池后,再填加焊丝V33.手工鸨极氨弧焊的氯气流量,应随着喷嘴直径的加大而成比例地加

11、大V34.手工鸨极氨弧焊时,应尽量采用短弧焊工艺X35.手工鸨极氢弧焊的喷嘴直径及气体流量都比熔化极氨弧焊大热V36.细丝熔化极氢弧焊,由于焊接电流较小,因此电弧静特性曲线是下降或水平的.V37.由于手工鸨极氢弧焊所用的鸨极逸出功较高,因此,要求焊机的空载电压较高.V38.直流反极性手工鸨极氨弧焊时,鸨极的熔化和烧损比直流正极性严重X39.直流反极性手工鸨极僦弧焊时,鸨极所用的焊接电流值受到极大的限制,许用的电流值比直流正极性大.X40.手工鸨极氢弧焊过程中,“阴极雾化只有在直流反极性焊接时才发生第三章V1.铸铁焊条分为铁基焊条、馍基焊条和其他焊条三大类.X2.Z408焊条是纯馍铸铁焊条.V3

12、.由于铸铁件在生产中容易出现铸造缺陷,所以在使用过程中,经常会在铸造缺陷上产生裂纹等缺陷,因此,铸铁的补焊应用较多,而焊接的用得较少.V4.球墨铸铁中的碳以球状石墨存在,因此,球墨铸铁具有比灰铸铁高的强度、塑性和韧性.X5.灰铸铁焊接时,不容易产生白口组织.V6.灰铸铁焊接时产生的白口组织,不但难以进行机械加工,而且还容易产生裂纹.X7.铸铁焊接时,采用加热补焊处,以减小应力的方法称为加热减应区法V8.采用馍基铸铁焊条不但预防焊缝产生自口组织,而且还可以预防产生裂纹X9.铸铁电弧冷焊采用非铸铁焊接材料时,应该采用较大的熔合比,以减小铸铁母材的熔化量.X10.由于球墨铸铁中的球化剂有促进石墨化的

13、作用,因此球墨铸铁的白口组织倾向比灰铸铁小.V11.球墨铸铁焊条电弧焊热焊时,一般可采用ECQ球墨铸铁焊条补焊,补焊前应预热500-700C.X12.铸铁型焊缝容易产生热裂纹.V13.非铸铁型焊缝容易产生热裂纹X14.为预防铸铁焊接时产生冷裂纹,焊接过程中应减小熔合比,即减小焊缝中铸铁母材的熔人.CO气孔和氢气孔.V15.铸铁焊接时,焊缝中产生的气孔主要是第四章X1.铝及铝合金用等离子弧切割下料后就可以进行焊接.V2.铝及铝合金的化学清洗法效率高,质量很稳定,适用于清洗焊丝以及尺寸不大而且成批生产的焊件.X3.铝及铝合金采用机械清理时,一般都用砂轮打磨,直至露出金属光泽,即可进行焊接.X4.铝

14、及铝合金的熔点低,焊前一律可以不用预热.V5.铝及铝合金焊丝的型号是依据化学成分确定并分类的.X6.HS331是焊接铝镁合金以外的通用铝合金焊丝V7.铝的化学活泼性很高,容易在空气中与氧形成牢固、致密的氧化膜.V8.铝合金可分为变形铝合金和铸造铝合金两大类X9.热处理强化铝合金强度高,焊接性好,广泛用来作为焊接结构材料.V10.铝镁合金及铝镒合金耐腐蚀性好,所以被称为防锈铝.X11.铝及铝合金焊接时,在焊前进行预热是为了预防产生冷裂纹.X12.铝及铝合金多用在化工设备上,因此,只要求具有耐腐蚀性.V13.铝及铝合金焊后清理的目的,是去除残留在焊缝及附近区域的熔剂,预防腐蚀焊件.X14.手工鸨极

15、僦弧焊焊接铝及铝合金时,通常采用右焊V15.纯铝和防锈铝气孔倾向大.X16.铝及铝合金板厚超过10mm的焊件焊接时,采取预热举措的目的是为预防产生冷裂纹.X17.铝及铝合金焊接时,只有采取直流正接才能产生“阴极破碎作用,去除焊件外表氧化膜.第五章V1.铜及铜合金采用开坡口的单面焊时,必须在反面加成形垫板,才能获得所要求的焊缝形状.X2.为了预防铜及铜合金焊接时产生冷裂纹,焊前焊件常需要进行预热.V3.紫铜即是纯铜.V4.根据铜及铜合金的成分和颜色不同,铜可分为纯铜紫铜、黄铜、青铜和白铜.V5.黄铜是铜和锌的合金,它的颜色随含锌量的增加而由黄红色变成淡黄色.V6.青铜具有高的耐磨性,良好的力学性

16、能、铸造性能和耐腐蚀性能,常用于制造各种耐磨零件.V7.黄铜焊接时出现的问题是锌的蒸发.X8.青铜的焊接性比纯铜和黄铜都差.V9.铜及铜合金的焊接方法很多,熔焊是应用最广泛、最容易实现的工艺方法.X10.由于纯铜的熔点低,因此气焊时,应该用比低碳钢小12倍的火焰能率进行焊接.X11.纯铜气焊时,使用弱氧化焰以及含硅焊丝的目的,是使焊缝外表生成层氧化硅薄膜,阻挡锌的蒸发.V12.铜及铜合金焊接时,焊丝中参加脱氧元素的目的是为了预防产生热裂纹.第六章VI .钛合金按退火状态下室温平衡组织分,可分为a钛合金、B钛合金和a+B钛合金三类.V2.a钛合金、B钛合金、a+B钛合金的牌号分别为TA、TB、T

17、C.X3.钛及钛合金的耐腐蚀性仅次于不锈钢.V4.钛及钛合金的最大优点是比强度大即强度大而重量轻.X5.钛及钛合金焊接时,焊缝容易产生热裂纹.X6.钛及钛合金的焊接方法很多,气焊、焊条电弧焊、埋弧焊、僦弧焊、真空电子束焊等,都能得到很好的焊接质量.X7.目前,钛及钛合金焊接应用最广泛的方法是焊条电弧焊.V8.钛及钛合金在组装焊接时,焊工必须戴洁净的手套,严禁用铁器敲打.X9.钛及钛合金鸨极僦弧焊时,喷嘴加拖罩的目的是为了增强对焊缝的保护.X10.钛及钛合金对热裂纹是非常敏感的.第七章X1.馍具有面心立方结构,有同素异构转变.X2.馍具有体心立方结构,无同素异构转变.V3.纯馍板材液态焊缝金属流

18、动性差.V4.在室温下错具有六方晶格,为a-乙X5.钳及钳合金与氧的亲和力最大,在低于钳熔点的所有温度下旬在大气中抗氧化水平最差.X6.在熔融状态下钳不能与碳接触,但能在复原气氛中加热.X7.低温钢的含碳量高、淬硬倾向小,所以具有较好的韧性、塑性和焊接性.V8.791/P91是一种比拟常用的新型铁素体耐热钢.X9.错能抵御氢氟酸的浸蚀第八章V1.焊接工艺规程必须以相应的焊接工艺评定报告为依据.X2.焊接工艺评定试验可以委托其他单位来完成V3.如果某焊接接头采用两种焊接方法施焊,那么可根据不同焊接方法分别进行评定试验,以两份焊接工艺评定报告为依据.V4.当任何一项重要因素变更时,都需要重新进行评

19、定试验.X5.当增加或变更任何一项补加重要因素时,那么可根据增加或变更的补加因素增增强度试件进行试验.X6.当增加或变更次要因素时,不必重新进行焊接工艺评定试验,也不需要重新编制焊接工艺规程.X7.焊接接头热处理方法的改变不必重新进行焊接工艺评定试验.V8.焊接结构质量检验,就是根据产品的有关标准和技术要求,对焊接结构的原材料、半成品、成品的质量和工艺过程进行检查和验证.V9.焊接性试验、焊接工艺评定试验、焊接设备检查和工艺装备检查均属于工艺性检验.X10.按检验数量进行分类,焊接结构检验主要包括全数检验和半数检验VII .按检验程序进行分类,焊接结构检验主要包括预先检验、中间检验和最后检验.

20、X12.对焊接结构而言,有专检人员进行检查时,可不需要进行自检.X13.焊接缺欠和焊接缺陷是一个概念,所有焊接缺欠都是焊接缺陷.V14.焊接产品检验试板具有代表性,假设试板的试验结果不合格,那么说明试板所代表的所有焊缝也不合格.X15.构件组装前可以不去除待焊区域的铁锈、氧化铁皮、油污,只有焊接前打磨一下就可以了.X16.焊接时可以在母材的非焊接部位引弧.X17.定位焊缝如果有裂纹不必去除,可以被正式焊缝盖上.X18.经外观检查合格的焊缝方能进行无损检测,无损检测应在焊缝冷却后马上进行V19.热矫时加热温度应限制在600-800C范围内,严禁过烧,不宜在同一部位进行屡次重复加热.第十章V1.装

21、配质量的好坏直接会影响到焊接工艺和产品质量.V2.需要机械加工并与其他构件精密配合的焊接结构应先完成所有的装配及焊接工作,甚至是在构件经过退火消除内应力后,再进行机加工.X3.定位焊的焊条可以不根据规定烘干后使用.X4.对于要求组装精度高的结构件,如角钢、型钢的翼缘板内缘、曲线局部等都可作为其装配定位的基准面.V5.大型、单件生产的结构经常采用划线定位的装配方法,这种装配方法也称为地样法.V6.成批量生产的结构件需要在专门的胎架上进行装配V7.大型重型焊接结构产品一般采用工件固定式装配方法.V8.分部件装配焊接方法,可以使焊缝处于有利于焊接的位置.X9.部件的划分是随意的、可以任意规定.V10

22、.在确定部件或结构的装配次序时,不能单纯地从装配工艺角度出发去考虑,应全面综合考虑V11.在薄板上焊接众多肋板的结构时彳亍反变形,然后再焊接肋板.X12.只要采用先进的工艺,提升生产效V13.构件整体热处理时,必须要保证加热温度不均匀反而使应力增大第十一章.V1.焊接结构采用的金属材料应有生产厂出具的质量证实书,在入库前必须经过检验和验收.V2.不同类型的钢板应采用不同油漆色带条形码进行标识.V3.对于结构尺寸要求精确的构件,通过边缘加工可使零件具有精确的尺寸.X4.焊缝返修焊后,可以不经过检验了,验收标准降低,直接认为合格.V5.需要进行热处理的焊件,补焊修整后应再次进行热处理X6.对尺寸精

23、度要求高的产品,可以采用刚度小的工装夹具.V7.对于尺寸精度要求低而外表粗糙度要求高的产品,宜采用有足够耐磨性的工装夹具.X8.定位面越大越好,定位精度越高.V9.某些较复杂的结构,一般采用分部件进行装配焊接的方法.第十五章V1.把制成构件的外表全部成一局部外表形状,按其实际形状或大小,假设能全部平整地摊平在同一平面上,并且不发生撕裂或皱折,这种外表称为可展开外表V2.如果构件的外表不能自然地、平整地展开摊平在一个平面上,这样的外表称为不可展外表X3.在三视图中,垂直某一平面的直线,必然与另处两投影面平行,因此,该线在另外两投影面上的投影不反映实长.X4.倾斜于各个投影面的一般位置线,在各个投

24、影面上的投影都不反映实长,并且都比实长长.V5.考虑厚度因素确定管件展开长度时,管件断面为折线的,一律以板的里皮伸直长度为准.V6.考虑厚度因素确定管件展开长度时,管件断面为曲线形的,一律以板厚中央层的展开长度为准.X7.考虑厚度因素画侧面为倾斜零件的放样图与展开图时,其高度一律以板厚的外皮高度为准.X8.施工图的比例是固定的,而放样图的比例是不固定,通常为1:2或2:1或任意放大或缩小.X9.构件的放样图上,不可无视尺寸、外表粗糙度、焊缝余高、焊脚尺寸标题栏等的标注.X10.构件的放样图是示意性的,而施工图是精确地反映实物的形状.技师模拟V1.劳动既是为个人谋生也是为社会效劳.V2.酸性焊条

25、药皮中氧化性较强,所以不适宜焊接合金元素较多的材料.X3.去除坡口外表的铁锈、油污、水分的目的是提升焊缝金属的强度.X4.焊接时,为了能看清熔池,尽量采用长弧焊接.V5.要求焊后热处理的焊件应在热处理前返修.X6.为了提升电弧的稳定性,一般多采用电离电位较高的碱金属及碱土金属的化合物作为稳弧剂.X7.鸨极氢弧焊时,焊接电流是根据焊丝直径来选择的X8.CO2气体保护焊的焊接电源有直流和交流电源.X9.焊接过程产生的物理有害因素有电弧辐射、热辐射、焊接烟尘和有害体等X10.焊接作业时,如果皮肤没有保护好,被紫外线辐射后,皮肤会被热灼伤X11.局部视图是完整的根本视图.V12.构件的外表不能自然地、

26、平整地展开摊平在一个平面上,这样的外表称为不可展外表.V13.焊接工艺规程必须以相应的焊接工艺评定报告为依据.X14.在针焊过程中,被焊母材不熔化,轩料的溶化温度比母材高.X15.电渣焊是一种以电流通过熔融状态的熔渣,所产生的化学热作为热源进行熔焊的方法.X16.激光焊过程中,利用激光器使工作物质受激而产生一种双色性高、方向性强及亮度高的光束,通过聚焦后集中成一个小斑点X17.高速电子流轰击置于真空或非真空中的焊件时,电子的势能被迅速转化为热能,被轰击的焊件外表温度可达10.C以上,熔化金属实现电子束焊接X18.为了发挥堆焊外表合金的特殊性能,所以在堆焊过程中要尽量增大稀释率X19.在超音速火焰口涂过程中,起主要作用的是超音速火焰.V20.固态馍具有面心立方结构,没有同素异构转变,化学活泼性较低.高级技师模拟X1.焊工推拉刀开关时要面对电闸,以便看得清楚.X2.由于氧气瓶内气体具有压力,因此,气开工具可以用氧气作为气源.V3.低氢钠型和低氢钾型焊条的熔敷金属都具有良好抗裂纹性能和力学性能X4.焊接铭馍奥氏体不锈钢时,为了提升耐腐蚀性,焊前应进行预热V5.消除应力退火是生产中应用最广泛的,行之有效的消除焊接剩