2.1-轴心受力构件ppt课件

1、LOGO钢结构基本原理钢结构基本原理 交通学院交通学院LOGO4 轴 心 受 力 构 件本章难点：轴心受压构件的稳定理论本章难点：轴心受压构件的稳定理论 实腹柱、格构柱的设计实腹柱、格构柱的设计本章内容：本章内容：本章重点：轴心受压构件的稳定本章重点：轴心受压构件的稳定 (1)(1)轴心受力构件的强度和刚度轴心受力构件的强度和刚度(2)(2)轴心受压构件的稳定轴心受压构件的稳定 (3)(3)轴心受压柱的设计轴心受压柱的设计(4)(4)柱脚的构造与计算柱脚的构造与计算LOGO4.1 4.1 概概 述述图图4.1 4.1 轴心受力构件在工程中的应用轴心受力构件在工程中的应用(a) (a) 桁架；桁

2、架；(b)(b)塔架；塔架；(c)(c)网架网架LOGO 轴心受力构件常用截面形式轴心受力构件常用截面形式实腹式、格构式实腹式、格构式图图4.2 4.2 柱的组成柱的组成4.1 4.1 概概 述述LOGO(c)(c)双角钢双角钢(d)(d)冷弯薄壁型钢冷弯薄壁型钢图图4.3 4.3 轴心受力实腹式构件的截面形式轴心受力实腹式构件的截面形式4.1 4.1 概概 述述1、实腹式构件的常用截面形式、实腹式构件的常用截面形式LOGO2、格构式构件的常用截面形式、格构式构件的常用截面形式图图4.4 4.4 格构式构件常用截面形式格构式构件常用截面形式图图4.5 4.5 缀板柱缀板柱LOGO3、格构式构件

3、缀材布置、格构式构件缀材布置缀条、缀板缀条、缀板l01l1l1图图4.6 4.6 格构式构件的缀材布置格构式构件的缀材布置(a) (a) 缀条柱；缀条柱；(b)(b)缀板柱缀板柱LOGO进行轴心受力构件设计时，必须满足：进行轴心受力构件设计时，必须满足：承载能力极限状态和正常使用极限状态的要求承载能力极限状态和正常使用极限状态的要求承载能力极限状态：承载能力极限状态： 受拉构件受拉构件以强度控制以强度控制 受压构件受压构件应同时满足强应同时满足强 度和稳定要求度和稳定要求正常使用极限状态：保证构件的刚度正常使用极限状态：保证构件的刚度限制其长细比限制其长细比4.1 4.1 概概 述述LOGO

4、4.2 4.2 轴心受力构件的强度和刚度轴心受力构件的强度和刚度 fANnf 钢材强度设计值，钢材强度设计值， ；An 构件净截面面积构件净截面面积4.2.1 强度计算强度计算图图4.7 4.7 有孔洞拉杆的截面应力分布有孔洞拉杆的截面应力分布(a) (a) 弹性状态应力；弹性状态应力；(b)(b)极限状态应力极限状态应力/yRffLOGO a a构件净截面面积计算构件净截面面积计算An 取取-、-截面的较小面积计算截面的较小面积计算(a)(a)(b)(b)(c)(c)(d)(d)图图4.8 4.8 净截面面积计算净截面面积计算LOGO孔前传力孔前传力一个螺栓受力一个螺栓受力 N/n N/n第

5、一排受力第一排受力 ；孔前孔前:孔后孔后:Nb b摩擦型高强螺栓连接的构件摩擦型高强螺栓连接的构件n1计算截面上的螺栓数。计算截面上的螺栓数。n连接一侧螺栓数；连接一侧螺栓数；计算截面上的力为：计算截面上的力为： )/5 . 01 (1nnNNNnn1 1Nnn121Nnn121N图图4.9 4.9 高强度螺栓的孔前传力高强度螺栓的孔前传力LOGOfANnfAN摩擦型高强螺栓净截面强度：摩擦型高强螺栓净截面强度：摩擦型高强螺栓还应验算毛截面强度：摩擦型高强螺栓还应验算毛截面强度：)/5 . 01 (1nnNNN-计算截面上的受到的力计算截面上的受到的力LOGOil00l 构件计算长度构件计算长

6、度i-截面的回转半径截面的回转半径 构件的最大长细比构件的最大长细比00yyyxxxilil4.2.2 刚度计算刚度计算项项次次构件名称构件名称承受静力荷载或间接承受动力荷载的结构承受静力荷载或间接承受动力荷载的结构直接承受动力荷直接承受动力荷载的结构载的结构一般建筑结构一般建筑结构有重级工作制吊车的厂房有重级工作制吊车的厂房1 1桁架的杆件桁架的杆件3503502502502502502 2吊车梁或吊车桁架以下的吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑柱间支撑3003002002003 3其他拉杆、支撑、系杆其他拉杆、支撑、系杆( (张紧的圆钢除外张紧的圆钢除外) )400400350350表表4.1

7、 4.1 受拉构件的容许长细比受拉构件的容许长细比LOGO项项 次次构构 件件 名名 称称容许长细比容许长细比1 1柱、桁架和天窗架构件柱、桁架和天窗架构件150150柱的缀条、吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑柱的缀条、吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑2 2支撑支撑( (吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑除外吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑除外) )200200用以减小受压构件长细比的杆件用以减小受压构件长细比的杆件表表4.2 4.2 受压构件的容许长细比受压构件的容许长细比4.2.3 轴心拉杆的设计轴心拉杆的设计 受拉构件的极限承载力一般由强度控制，设计时只考受拉构件的极限承载力一般由强度控制，设计时

8、只考虑强度和刚度。虑强度和刚度。 钢材比其他材料更适于受拉，所以钢拉杆不但用于钢钢材比其他材料更适于受拉，所以钢拉杆不但用于钢结构，还用于钢与钢筋混凝土或木材的组合结构中。此种结构，还用于钢与钢筋混凝土或木材的组合结构中。此种组合结构的受压构件用钢筋混凝土或木材制作，而拉杆用组合结构的受压构件用钢筋混凝土或木材制作，而拉杆用钢材做成。钢材做成。LOGO 例例4.1 4.1 图图4.104.10所示一有中级工作制吊车的厂房屋架所示一有中级工作制吊车的厂房屋架的双角钢拉杆，截面为的双角钢拉杆，截面为210021001010，角钢上有交错排列的普通，角钢上有交错排列的普通螺栓孔，孔径螺栓孔，孔径d=

9、20mmd=20mm。试计算此拉杆所能承受的最大拉力及容。试计算此拉杆所能承受的最大拉力及容许达到的最大计算长度。钢材为许达到的最大计算长度。钢材为Q235Q235钢。钢。(c)图图4.10 4.10 例例4.14.1图图LOGO查得查得2100210010,10,2/215mmNfiiyx4.52cm.3.05cm ,A=219.26cm2An = 2 (1926 - 2010)=3452 mm2AnI = 2 (245+ 402+1002 - 22010)=3150 mm2N=AnI f =3150215=677250N=677 kNlox = ix = 35030.5 = 10675 m

10、m 350loy = iy = 35045.2 = 15820 mm 解解 ：图图4.10 4.10 例例4.14.1图图(b)(b)LOGO4.3 4.3 轴心受压构件的稳定轴心受压构件的稳定结构失去稳定性：结构失去稳定性： 在荷载作用下，钢结构的外力和内力必须保在荷载作用下，钢结构的外力和内力必须保持平衡。但平衡状态有稳定和不稳定之分，当为持平衡。但平衡状态有稳定和不稳定之分，当为不稳定平衡时，轻微扰动将使结构或其组成构件不稳定平衡时，轻微扰动将使结构或其组成构件产生很大的变形而最后丧失承载能力，这种现象产生很大的变形而最后丧失承载能力，这种现象就称为结构失去稳定性。就称为结构失去稳定性。

11、 LOGO钢结构失稳破坏的例子钢结构失稳破坏的例子v1907年，加拿大跨越魁北克年，加拿大跨越魁北克(Quebec)河三跨伸臂桥河三跨伸臂桥v工程概况：两边跨各长工程概况：两边跨各长152.4m，中间跨长，中间跨长548.6m(包括包括由由v 两个边跨各悬挑出的两个边跨各悬挑出的171.4m)。v破坏原因：格构式下弦压杆的角钢缀条过于柔弱、失破坏原因：格构式下弦压杆的角钢缀条过于柔弱、失稳，其总面积只占弦杆截面面积的稳，其总面积只占弦杆截面面积的1。v直接损失：架桥工程中直接损失：架桥工程中9000t钢桥坠入河中，钢桥坠入河中，75员工遇员工遇难。难。 1916年因施工问题又发生一次倒塌事故。

12、年因施工问题又发生一次倒塌事故。LOGOLOGOv前苏联在前苏联在19511977年间共发生年间共发生59起重大钢结构事故，起重大钢结构事故，有有17起属稳定问题。起属稳定问题。v v（设计、制作、安装或使用不当都可能引发稳定事故）（设计、制作、安装或使用不当都可能引发稳定事故）v例如：例如：v1974年，苏联一个俱乐部观众厅年，苏联一个俱乐部观众厅2439m钢屋盖倒塌。钢屋盖倒塌。起因是受力较大的钢屋架端斜杆失稳。起因是受力较大的钢屋架端斜杆失稳。LOGOv美国美国Connecticut康涅狄格州的康涅狄格州的Hartford哈特福哈特福德城一体育馆网架，德城一体育馆网架，1978年年1月大

13、雨雪后倒塌。月大雨雪后倒塌。v工程概况：工程概况：91.4m109.7m网架，四个等边角钢组成网架，四个等边角钢组成的十字形截面杆件。的十字形截面杆件。v破坏原因：只考虑了压杆的弯曲屈曲，没有考虑弯扭破坏原因：只考虑了压杆的弯曲屈曲，没有考虑弯扭屈曲。屈曲。LOGOLOGO 理想轴心压杆：假定杆件完全挺直、荷载沿杆件形心轴理想轴心压杆：假定杆件完全挺直、荷载沿杆件形心轴作用作用, , 杆件在受荷之前无初始应力、初弯曲和初偏心杆件在受荷之前无初始应力、初弯曲和初偏心, , 截面截面沿杆件是均匀的。沿杆件是均匀的。 此种杆件失稳此种杆件失稳, , 称为发生屈曲。称为发生屈曲。屈曲形式屈曲形式: :

14、 1) 1)弯曲屈曲：只发生弯曲变形弯曲屈曲：只发生弯曲变形, , 截面绕一个主轴旋转；截面绕一个主轴旋转； 2) 2)扭转屈曲：绕纵轴扭转扭转屈曲：绕纵轴扭转; ; 3) 3)弯扭屈曲：即有弯曲变形也有扭转变形。弯扭屈曲：即有弯曲变形也有扭转变形。1 1、整体稳定的临界应力、整体稳定的临界应力 （1理想轴心压杆-屈曲准则 4.3 4.3 轴心受压构件的稳定轴心受压构件的稳定 4.3.1 整体稳定的计算整体稳定的计算LOGO弯曲屈曲：双轴对称截面，单轴对称截面绕非对称轴；弯曲屈曲：双轴对称截面，单轴对称截面绕非对称轴；扭转屈曲：十字形截面；扭转屈曲：十字形截面；弯扭屈曲：单轴对称截面槽钢，等边

15、角钢）。弯扭屈曲：单轴对称截面槽钢，等边角钢）。图图4.11 4.11 轴心压杆的屈曲变形轴心压杆的屈曲变形(a)(a)弯曲屈曲；弯曲屈曲；(b)(b)扭转屈曲；扭转屈曲；(c)(c)弯扭屈曲弯扭屈曲构件屈曲形式取决于截面形式、尺寸、构件屈曲形式取决于截面形式、尺寸、 杆件长度和杆端支承情况。杆件长度和杆端支承情况。LOGO欧拉临界应力欧拉临界应力a a理想轴心压杆弹性弯曲屈曲临界应力理想轴心压杆弹性弯曲屈曲临界应力22lEINNEcrNE 欧拉欧拉Euler临界力临界力 222222222222E( l/I )EilEAIlEAlEIANEEcr)(l/2l/2图图4.12 4.12 有初弯

16、曲的轴心压杆有初弯曲的轴心压杆杆件长细比，杆件长细比，=l/i=l/i；i 截面对应于屈曲的回转半径，截面对应于屈曲的回转半径， i = I/A。LOGO 当当 , , ， ，压杆进入弹，压杆进入弹塑性阶段。采用切线模量理论计算。塑性阶段。采用切线模量理论计算。ppcrf22,ttcrE22,lIENttcrEt -切线摸量切线摸量 E E为常量为常量, , 因此因此cr cr 不超过材料的比例极限不超过材料的比例极限 fp fpb)b)理想压杆的弹塑性弯曲屈曲临界应力理想压杆的弹塑性弯曲屈曲临界应力屈曲准则建立屈曲准则建立 的临界应力的临界应力2crp2Efpp/Ef或长细比或长细比图图4.

17、13 4.13 应力应力- -应变曲线应变曲线fpccr rE ELOGO(2)(2)实际轴心受压构件实际轴心受压构件实际轴心受压构件存在初始缺陷实际轴心受压构件存在初始缺陷 - - 初弯曲、初偏心、残余应力初弯曲、初偏心、残余应力uNNABOvve0kN e0kN v0图图4.14 4.14 有初弯曲的轴心压杆及其压力挠度曲线有初弯曲的轴心压杆及其压力挠度曲线LOGOe0 zy y N ke00N v kv v =0.10y 01.00.50=0.3y y EN /N =00 z 0e = 0.3e = 000e = 0.11.00.5N /N E0 弹塑性阶段弹塑性阶段压力挠度曲线压力挠度

18、曲线 有初弯曲有初弯曲( (初偏心初偏心) )时，一开始就产生挠曲时，一开始就产生挠曲, ,荷载荷载，v, v, 当当N NEN NE时，时，v v 初弯曲初偏心越大初弯曲初偏心越大, ,同样压力下变形越大。同样压力下变形越大。 初弯曲初偏心即使很小初弯曲初偏心即使很小, ,也有也有 a a初弯曲和初偏心的影响初弯曲和初偏心的影响crENN图图4.15 4.15 轴心压杆及其压力挠度曲线轴心压杆及其压力挠度曲线LOGO残余应力产生的原因和分布残余应力产生的原因和分布 残余应力是杆件截面内存在的自相平衡的初始应力。其产残余应力是杆件截面内存在的自相平衡的初始应力。其产生的原因：生的原因：焊接时的

19、不均匀加热和不均匀冷却；焊接时的不均匀加热和不均匀冷却；型钢热轧后的不均匀冷却；型钢热轧后的不均匀冷却；板边缘经火焰切割后的热塑性收缩；板边缘经火焰切割后的热塑性收缩；构件经冷校正产生的塑性变形。构件经冷校正产生的塑性变形。 残余应力的存在将影响构件的稳定承载力，残余应力的存在将影响构件的稳定承载力，不可忽视不可忽视b b残余应力的影响残余应力的影响LOGOxxyybkbtth按有效截面的惯性矩按有效截面的惯性矩 近似计算两端铰接的近似计算两端铰接的等截面轴压构件的临界力和临界应力：等截面轴压构件的临界力和临界应力：eImEImlEINIImcrcre22202，则令IIlEIlEINeecr

20、202202() ()()（忽略腹板）轴（强轴）屈曲时：当构件对khbthkbtmx222/22/2()（忽略腹板）轴（弱轴）屈曲时：当构件对33312/212/2kbtkbtmy由于由于k1k0.8=60, b/h0.8对对 x x 轴、对轴、对 y y 轴轴 b b 类类, , 2232 .9210215807. 0101600cmfNAcmlixx0 .10606000cmliyy0 . 5603000149250250HW218.92cmA cmix8 .10cmiy29. 6试选试选 (g)(g)图图4.25 4.25 例例4.44.4图图LOGO(2)(2)截面验算截面验算 刚度验

21、算刚度验算整体稳定整体稳定6 .558 .106000 xxxil4 .4729. 63000yyyil150150因对因对 x x 轴、对式轴、对式 y y 轴轴 b b 类类, ,故由长细比的较大值查表故由长细比的较大值查表 83. 02223/215/2091018.9283. 0101600mmNfmmNAN(g)(g)图图4.25 4.25 例例4.44.4图图LOGO设设=60, =60, 参照参照H H型截面，翼缘型截面，翼缘2-2502-2501414，腹板，腹板-250-2508 83.3.焊接工字形截面焊接工字形截面(1)(1)试选截面试选截面2908 . 0254 . 1

22、252cmA43313250)252 .248 .2725(121cmIx433650254 . 11212cmIycmix13.129013250cmiy37. 6903650(h)(h)图图4.25 4.25 例例4.44.4图图LOGO(2)(2)整体稳定和长细比验算整体稳定和长细比验算6 .558 .106000 xxxil4 .4729. 63000yyyil150150因对因对 x x 轴、对式轴、对式 y y 轴轴 b b 类类, ,故由长细比的较大值查表故由长细比的较大值查表 0.8592223/215/2071090859. 0101600mmNfmmNAN长细比：长细比：(

23、h)(h)图图4.25 4.25 例例4.44.4图图LOGO翼缘板：翼缘板：腹腹 板：板：（4 4构造构造 ，不设加劲肋，不设加劲肋 腹板与翼缘的连接焊缝，最小焊脚尺腹板与翼缘的连接焊缝，最小焊脚尺寸寸取取hf =6mm(3)(3)局部稳定局部稳定0/80wh t 9 . 84 . 11 .12tb95.14235)1 . 010(yf25.318 . 0250wth75.49235)5 . 025(yffmin1.55.6mmhtLOGO4.4.2 格构柱设计格构柱设计 4.4 4.4 轴心受压柱的设计轴心受压柱的设计 1 1、格构柱的截面形式、格构柱的截面形式 图图4.4 4.4 格构式

24、构件常用截面形式格构式构件常用截面形式图图4.5 4.5 缀板柱缀板柱LOGOXyyX轴- 虚轴y轴- 实轴l01l1l1图图4.6 4.6 格构式构件的缀材布置格构式构件的缀材布置(a) (a) 缀条柱；缀条柱；(b)(b)缀板柱缀板柱图图4.5 4.5 缀板柱缀板柱LOGO2 2、格构柱绕虚轴的换算长细比、格构柱绕虚轴的换算长细比 绕虚轴的承载力低，加大长细比。 在剪力作用下，缀板柱：刚架；缀条柱：桁架。 绕虚轴的稳定性比具有同样长细比的实腹柱差。绕虚轴的稳定性比具有同样长细比的实腹柱差。绕虚轴弯曲产生横向剪力，由缀材承担。绕虚轴弯曲产生横向剪力，由缀材承担。V VV VV V缀板柱缀条柱

25、实腹柱图图4.26 4.26 轴心受压柱失稳轴心受压柱失稳LOGO202222211xxxcrEAEAEANEAxx220（1 1双肢缀条柱双肢缀条柱 单位剪力作用下的轴线转角。单位剪力作用下的轴线转角。V1=1/2L1V1=1/2Ld图图4.27 4.27 缀条柱的剪切变形缀条柱的剪切变形12220cossinAAxxLOGO A1 两个缀条截面面积。两个缀条截面面积。 得：得： x 双肢对双肢对x轴的长细比；轴的长细比； 0 x 换算长细比；换算长细比； A 柱的毛截面面积；柱的毛截面面积； 取取=45o=45o，双肢柱的换算长细比为双肢柱的换算长细比为12027AAxx图图4.27 4.

26、27 缀条柱缀条柱LOGO 1 1 分肢长细比，分肢长细比， 1 =l01/i1 1 =l01/i1； i1 i1 分肢弱轴的回转半径；分肢弱轴的回转半径； l01 l01 缀板间净距。缀板间净距。图图4.28 4.28 缀板柱缀板柱220 xx1（2 2双肢缀板柱双肢缀板柱2122xox)21 (12k当缀板与分肢线刚度比值k=6时，有：，近似为1905. 0097. 112/ )/21 (2kLOGO(1)(1)轴心受压格构柱的横向剪力轴心受压格构柱的横向剪力23585yffAV A 柱的毛截面面积； f f 钢材强度设计值；钢材强度设计值；f y钢材的屈服强度。钢材的屈服强度。3 3、缀

27、材设计、缀材设计图图4.29 4.29 剪力计算简图剪力计算简图LOGO21VV 内力：弯曲可能或左或右，剪力内力：弯曲可能或左或右，剪力 方向变化，缀条或拉或压。方向变化，缀条或拉或压。一个缀材面上的剪力一个缀材面上的剪力一个缀条的内力一个缀条的内力cos11nVN (2) (2) 缀条的设计缀条的设计V1分配到一个缀材面上的剪力分配到一个缀材面上的剪力; n 一个缀材面承受剪力的斜缀条数。单系缀条一个缀材面承受剪力的斜缀条数。单系缀条 时，时，n=1,交叉缀条时，交叉缀条时，n2 ； 缀条与横向剪力的夹角缀条与横向剪力的夹角 。图图4.30 4.30 缀条的内力缀条的内力LOGO 强度折减

28、强度折减 单角钢有偏心，受压时产生扭转。单角钢有偏心，受压时产生扭转。101il斜缀条对最小刚度轴的长细比，斜缀条对最小刚度轴的长细比，2020时时, , 取取=20, l01-=20, l01-斜缀条长度斜缀条长度. . 按轴压构件计算按轴压构件计算fANn1fAN1按轴心受力计算构件的强度和连接时按轴心受力计算构件的强度和连接时 ，=0.85=0.85。按轴心受压计算构件的稳定性时按轴心受压计算构件的稳定性时 等边角钢等边角钢 ： , ,但不大于但不大于1.01.0 短边相连的不等边角钢：短边相连的不等边角钢： , ,但不大于但不大于1.0 1.0 长边相连的不等边角钢：长边相连的不等边角

29、钢：=0.70=0.700.60.00150.50.0025LOGO 横缀条横缀条 交叉缀条体系：交叉缀条体系： 按承受压力按承受压力N=V1N=V1计算计算; ; 单系缀条体系：单系缀条体系： 主要为减小分肢计算长主要为减小分肢计算长度度, , 取和斜缀条相同的截面。取和斜缀条相同的截面。图图4.31 4.31 交叉缀条体系和单系缀条体系交叉缀条体系和单系缀条体系LOGOa a确定确定01l1011il1101il 假设假设 1 0.5max 1 0.5max， 1 40 1 40 b b计算内力计算内力 按多层刚架计算按多层刚架计算, ,反弯点在中点。反弯点在中点。 (3) (3) 缀板的

30、设计缀板的设计图图4.28 4.28 缀板柱缀板柱LOGOalVT11剪力剪力211lVM弯矩弯矩图图4.32 4.32 缀板计算简图缀板计算简图l1缀板中心线间的距离；缀板中心线间的距离；a肢件轴线间的距离。肢件轴线间的距离。LOGOc c计算缀板的强度和连接计算缀板的强度和连接d d缀板尺寸缀板尺寸11166lIaIKKbb或1223dtIbbI1分肢截面对分肢截面对1-1的惯性矩。的惯性矩。d dt t 只需用上述只需用上述M M和和T T验算缀板与肢件间的连接焊缝。验算缀板与肢件间的连接焊缝。宽度宽度 d2a/3 d2a/3，厚度，厚度 ta/40, ta/40,并不小于并不小于6mm

31、6mm。端缀板宜适当加宽，取端缀板宜适当加宽，取d=ad=a。同一截面处两侧缀板线刚度之和不得小同一截面处两侧缀板线刚度之和不得小于一个分肢线刚度的于一个分肢线刚度的6 6倍。倍。图图4.33 4.33 缀板尺寸缀板尺寸LOGOfNAyyyyli0y由由查查y设设yy选槽钢选槽钢型号型号4 4、格构柱的设计步骤、格构柱的设计步骤中小型柱可用缀板或缀条柱，大型柱宜用缀条柱。中小型柱可用缀板或缀条柱，大型柱宜用缀条柱。（1 1按对实轴按对实轴(y-y(y-y轴轴) )的整体稳定选择柱的截面，方法与的整体稳定选择柱的截面，方法与实腹柱的计算相同。实腹柱的计算相同。（2 2按对虚轴按对虚轴(x-x(x

32、-x轴轴) )的整体确定两分肢的距离。的整体确定两分肢的距离。 为了获得等稳定性，应使两方向的长细比相等，即使为了获得等稳定性，应使两方向的长细比相等，即使ox=yox=y。LOGO缀板柱：缀板柱： 设设11yxx2120212yxxxxli0（4 4设计缀条或缀板。设计缀条或缀板。缀条柱：选缀条缀条柱：选缀条 A10.1A A10.1AyxxAA120271227AAyx1/xbi（3 3验算对虚轴的整体稳定性，不合适时应修改柱宽验算对虚轴的整体稳定性，不合适时应修改柱宽b b 再进行验算。再进行验算。1 0.5max ，140 求截面虚向宽求截面虚向宽b b：LOGO设计时注意设计时注意:

33、 :y(1)(1)ox(2)(2)缀条柱分肢长细比缀条柱分肢长细比(3)(3)缀板柱分肢长细比缀板柱分肢长细比111/il1011/ilmax17 . 01 b/50=278/50=5.6mmt=8mm b/50=278/50=5.6mm。验算隔板抗剪、抗弯强度：验算隔板抗剪、抗弯强度：NRV178000max22max/125/12482701780005 . 15 . 1mmNfmmNhtVVmmNM62max1037.122781280812226max/215/12727081037.126mmNfmmNWMLOGO3 3、靴梁计算、靴梁计算靴梁与柱身的连接靴梁与柱身的连接4 4条焊缝

34、），按承受柱的压力条焊缝），按承受柱的压力N=1700kNN=1700kN。计算，此焊缝为侧面角焊缝，设计算，此焊缝为侧面角焊缝，设 ，求其长度：，求其长度：mmhf10mfhNlwffw379160107 .041017007 .043取靴梁高取靴梁高400mm400mm。靴梁作为支承于柱力的悬臂梁，设厚度靴梁作为支承于柱力的悬臂梁，设厚度t=10mmt=10mm，验算其抗剪和，验算其抗剪和抗弯强度。抗弯强度。NV2743001754 . 686178000max22max/125/103104002743005 . 15 . 1mmNfmmNhtVVLOGOmmNM62max1078.21

35、1754 . 68621751780002226max/215/7 .81400101078.216mmNfmmNWM靴梁与底板的连接焊缝和隔板与底板的连接焊缝传递全部柱的靴梁与底板的连接焊缝和隔板与底板的连接焊缝传递全部柱的压力，设焊缝的焊脚尺寸均为压力，设焊缝的焊脚尺寸均为 。mmhf10所需的焊缝总计算长度应为：所需的焊缝总计算长度应为：mmfhNlwffw1244160107 . 022. 11017007 . 022. 13显然焊缝的实际计算总长度已超过此值。显然焊缝的实际计算总长度已超过此值。柱脚与基础的连接按构造采用两个柱脚与基础的连接按构造采用两个20mm20mm的锚栓。的锚栓

36、。LOGO a a净截面面积净截面面积fANn1 1、强度计算、强度计算 第第4 4章章 轴心受压构件小结轴心受压构件小结 (a)(a)(b)(b)(c)(c)图图4.8 4.8 净截面面积计算净截面面积计算LOGO)/5 .01 (1nnNNfANnfANb b摩擦型高强螺栓连接的构件摩擦型高强螺栓连接的构件计算截面上的力为：计算截面上的力为：孔前传力孔前传力NN图图4.9 4.9 高强度螺栓的孔前传力高强度螺栓的孔前传力LOGO2 2、刚度计算、刚度计算il00l 构件计算长度；构件计算长度；i截面的回转半径。截面的回转半径。 构件的最大长细比；构件的最大长细比；00yyyxxxililLOGO3 3、整体稳定计算、整体稳定计算fAN由截面类型和由截面类型和确定确定, ,根据表根据表4.34.3和和4.44.4分类分类, ,按附表按附表4.14.1附表附表4.44.4查出。查出。235yf式中式中 轴心压杆稳定系数，轴心压杆稳定系数， ； f 轴心压杆稳定系数，轴心压杆稳定系数， 。 /cryf/yRffLOGOyftb235)1 . 010(（1 1翼缘三边