水污染控制工程课程设计

1、中北大学课程设计说明书学生姓名：郭凯旋学号：0804014209学院：化工与环境学院专业：环境工程题目：流虽为8000m3/h的城市污水A2/O法脱氮除磷工艺设计指导教师：晋日亚职称:副教授2011年5月27日中北大学课程设计任务书20102011学年第学期院：化工与环境学院业：环境工程姓名：郭凯旋学号：0804014209课程设计题目：流量为8000m3/h的城市污水A2/O法脱氮除磷工艺设计起迄日期:5月16日5月27日课程设计地点:环境工程系指导教师:晋日亚主任:王海芳下达任务书日期：2011年5月16日课程设计任务书1. 设计目的：nai!anvs>wvebt一vvvebt一vv

2、htiimbt一vewvevn一vi!tn一vvvvim一witire一vv>ire!-2. 通过课程设计，进一步强化水污染控制工程课程的相关知识的学习，初步掌握污水处理中常见构筑物的设计方法、设计步骤。学会用CAEB件绘制构筑物的基本设计图纸设计内容和要求(包括原始数据、技术参数、条件、设计要求等)：TWVFB'!«"VFB'!«"*VFB'!«HVFK'!«H*！WVFKIf*！WVFK！W!=*HIT。”IT。I原始数据与基本参数：设计污水流量：8000m3/h;Kz：1.3,COD:300

3、mg/L,BOD5：200mg/L;SS:170mg/L;TN:20mg/L;TP:6mg/L，水温：1025C,处理后二级出水BOD5：25mg/L;SS:30mg/L;TN<5mg/L,TP<1mg/L。其它参数查阅相关文献自定。设计内容和要求： 计算A2/O法脱氮除磷的工艺参数； a2/o法脱氮除磷的工艺构筑物的图纸详细设计。3. 设计工作任务及工作量的要求包括课程设计计算说明书(论文)、图纸、实物样品等：痴KBBABBBiBkJ.KB3A9ABk>UiN4.！_NliUN4.li_H!UN工liHJ.SBJ.liB3AABahaJ.faB39AliaItSBii-0N

4、工,li>IBli-4N工,li_SBliN工,li_>I(1) 课程设计说明书一份；(2) 说明书内容包括： A2/O法脱氮除磷的工艺在水处理中的作用说明； 根据给出参数对A2/O法脱氮除磷的工艺各部分尺寸的详细计算过程； 设计图纸(CAD绘图)规范，图纸包括整体图和局部图的设计，计算尺寸要在图中相应的位置标明； 单位要正确，参考文献必须在说明书中相应的位置标注，语言流畅、规范。(3) 工作量：两周课程设计任务书4. 主要参考文献：AJ.SBBJLU_：，A!J.HMJKSIJ.A：!liil_W，,U！Hil_E，AUBBIBLJ.UBBAAUIBL,WI壬Wil-KH迎.Wi

5、l_EAK1 晋日业、胡双启主编.水污染控制技术与工程.北京：兵器工业出版社，2005。2 高廷耀主编.水污染控制工程.（下册）.北京：高等教育出版社，19893 王宝贞主编.水污染控制工程.北京：高等教育出版社.19904 孙彗修等主编.排水工程（上）.北京：中国建筑工业出版社.20005 张希衡主编.废水治理工程.北京：冶金工业出版社，19846 张自杰等主编.排水工程（下）.北京：中国建筑工业出版社.20005. 尹士启、李业峰编著水处理构筑物设计与计算.北京：化学工业出版社.2004设计成果形式及要求：设计说明书一份（含构筑物设计详图），设计说明书格式按中北大学课程设计的相关要求。6.

6、 工作计划及进度：2011年5月16日：领取课程设计任务书，明确课程设计的内容，查阅相关资料。5月18日5月26日：设计计算、绘制相关图纸。5月27日：打印装订设计说明书，答辩。系主任审查意见：签字：目录1绪论1.1.1概述11.2生物脱氮除磷机理11.2.1脱氮机理11.2.2除磷机理2A2/O法脱氮除磷工艺流程2A2/O法脱氮除磷工艺的影响因素3A2/O法脱氮除磷工艺特点及应用现状41.5.1工艺特点41.5.2应用42总体设计（污泥负荷法）5.2.1已知条件52.2主要公式及工艺参数52.2.1主要公式52.2.2设计工艺参数（见表2-1）72.3设计计算82.3.1判断是否可采用A2/

7、O法82.3.2有关设计参数82.3.3校核氮磷负荷92.3.4剩余污泥量92.3.5反应池主要尺寸92.3.6反应池进出水系统计算92.3.7曝气系统设计计算112.3.8厌氧池设备选择（以单组反应器计算）132.3.9缺氧池设备选择（以单组反应器计算）132.3.10污泥回流设备142.3.11内循环混合液回流设备142.3.12二沉池（以单组反应池计算）153参考文献174结束语181绪论1.1概述在城市污水处理厂，传统活性污泥工艺能有效去除污水中的BOD5和SS,但不能有效地去除污水中的氮和磷。如果含氮、磷较多的污水排放到湖泊或海湾等相对封闭的水体，则会产生富营养化导致水体水质恶化或湖

8、泊退化，影响其使用功能。20世纪70年代以来，人们在厌氧/好氧除磷系统和缺氧/好氧脱氮系统原理的基础上乂提出了a2/o污水处理系统，即将两个系统组合起来，使污水经过厌氧（Anaerobic）、缺氧（Anoxic）及好氧（Oxic）三个生物处理过程（简称A2/。）,达到同时去除BOD5、氮、磷的目的1。1.2生物脱氮除磷机理1.2.1脱氮机理生物脱氮是在微生物的作用下，将有机氮和氨态氮转化为N2和NxO气体的过程，其中包括氨化反应、硝化反应和反硝化反应2。氨化反应在氨化菌的作用下，有机氮化合物分解、转化为氨态氮，以氨基酸为例，反应式为：RCHNH2COON+O2豪化国RCOOH+CO2+NH3硝

9、化反应硝化反应是将氨、氮转化为硝酸盐氮的过程，是由一群自养型好氧微生物完成的，它包括两个基本反应步骤：第一阶段是由业硝酸菌将氨氮转化为业硝酸盐，称为业硝化反应；第二阶段则由硝酸菌将业硝酸盐进一步氧化为硝酸盐，称为硝化反应。硝化菌在硝化NH4+时，分氧化和合成两个过程。一，一氧化一-+一氧化反网式：NH4+202NO3+2H+H2OA，、一.、.，、+合成.一"合成反网式：7NH4+10CO25NO3+12H+H2O+2C5H7NO2反硝化反应反硝化反应是由一群缺氧异养性微生物完成的生物化学过程。它的主要作用是在缺氧（无分子氧）的条件下，将硝化过程中产生的业硝酸盐和硝酸盐还原成气态氮（

10、N2）或N2O、NO。反硝化过程同样由氧化和合成两个过程来实现。以甲醇为例，反硝化过程的化学反应如下：氧化反应式：6NO3+5CH3OH反硝化菌5CO2+3N2+7H2O+6OH合成反应式：NO3+CH3OH+H+合成C5H7NO2+N2+CO2+H2O1.2.2除磷机理磷通常是以磷酸盐、聚磷酸盐和有机磷的形式存在丁废水中的。生物除磷是利用除磷菌一类的细菌，过量且超出其生理需要的从外部摄取磷，并将其以聚合形态贮藏丁体内，形成高磷污泥，排出系统，达到从废水中除磷的效果。在没有溶解氧和硝态氮存在的厌氧条件下，污水中有机物在厌氧发酵菌的作用下转化为乙酸苜（VFAs），而聚磷菌则将体内聚积的聚磷分解，

11、所产生的能量除供聚磷菌生存外，还供聚磷菌吸收乙酸苜转化为聚6羟基丁酸（PHB），而存丁体内。聚磷分解时形成的无机磷则释放回污水中，此即厌氧放磷，这是在厌氧区进行的。在好氧区聚磷菌的活力得到恢复，并以聚磷的形式存储超出生长需要的磷量，此即好氧吸磷。在水处理过程中，活性污泥不断增加，必须排除剩余污泥，这些污泥中含有吸收磷过量的聚磷菌，即从污水中去除的含磷物质，这就是厌氧、好氧交替的生物处理系统除磷的本质2。1.3 A2/O法脱氮除磷工艺流程根据生物脱氮除磷机理，污水A2/O法脱氮除磷工艺是一个包括硝化和反硝化、厌氧放磷和好氧吸磷的工艺流程，一般由厌氧池、缺氧池和好氧池组成，如图1所示。混合液回流厌

12、氧:氧I好氧'、沉淀粤h空气污泥回流剩余污泥图1A-/O工艺流程图污水首先进入厌氧区，与同步进入的从二沉池回流的含磷污泥混合。厌氧池的主要功能是释放磷，使污水中磷的浓度升高。兼性厌氧发酵菌将污水中可生物降解的有机物（BOD）转化为乙酸苜类低分子发酵中间产物。而聚磷菌可将其体内存储的聚磷酸盐分解，所释放的能量可供好氧的聚磷菌在厌氧的环境下维持生存。另一部分能量可供聚磷菌主动吸收环境中的乙酸苜并以PHB（聚6羟基丁酸）的形式在其体内储存起来。随后污水进入缺氧区，反硝化菌就利用好氧区回流混合液带来的硝酸盐，以及污水中可生物降解有机物作为碳源进行反硝化，达到同时降低BOD5与脱氮的目的，此时磷

13、的变化较小。接着污水进入曝气的好氧区，聚磷菌在吸收、利用污水中残留的可生物降解有机物的同时，主要是通过分解体内存储的PHB释放能量来维持其生长繁殖。同时过量的摄取周围环境中的溶解磷，并以聚磷的形式在体内存储起来，使出水中溶解磷浓度达到最低。而有机物经厌氧区、缺氧区分别被聚磷菌和反硝化菌利用后，到达好氧区时浓度已经相当低，这有利于自养型硝化菌的生长繁殖。并通过硝化作用将氨氮转化为硝酸盐，排放的剩余污泥中，由于含有大量的能超量存储聚磷的聚磷菌，污泥含磷量可达到6%（十重）以上2。1.4 A2/O法脱氮除磷工艺的影响因素溶解性有机底物浓度由于厌氧段中聚磷菌只能利用可快速生物降解的有机物，若此类物质浓

14、度较低，聚磷菌则无法正常进行磷的释放和吸收。研究表明，厌氧段进水TP/BOD5应小于0.06。在缺氧段，若有机物浓度较低，则反硝化脱氮速率将因碳源不足而受到抑制，一般来说，污水中COD/TN大于8时，氮的总去除率可达80%3。污泥龄A2/O法工艺的污泥龄受两方面影响，其一是硝化菌世代时间的影响，一般为25天左右；其二是除磷主要通过剩余污泥排出系统，要求工艺的污泥龄不宜过长。权衡两方面，一般A2/O污泥龄为1520d。溶解氧溶解氧应满足三方面的要求，即好氧段氨氮完全氧化为硝态氮所需、满足进水中有机底物的氧化所需及好氧段聚磷菌吸磷所需。为防止DO过高而随污泥回流和混合液回流带至厌氧段和缺氧段，造成

15、厌氧不完全而影响聚磷菌的释磷和缺氧段反硝化。一般好氧段DO在1.52.0mg/L,厌氧段DO浓度小于0.2mg/L,缺氧段DO浓度小于0.5mg/L。有机底物污泥负荷Ns好氧池Ns应不超过0.18kgBOD5/（kgMLSSd）,否则异养菌数量超过硝化菌而抑制硝化过程；而厌氧池Ns应大于0.10kgBOD5/（kgMLSSd）,否则聚磷菌底物不足，除磷效果下降。污泥回流比污泥回流比r一般为25%100%，如果r太高，污泥将DO和硝态氮带入厌氧池太多，影响其厌氧状态，会抑制厌氧释磷过程；如果r太低，则维持不了正常的反应器内污泥浓度，影响生化反应速率和处理效率。混合液回流比虽然提高混合液回流比R可

16、以提高反硝化效果，但R过大，则大量曝气池的DO将被带入反硝化区，反而破坏了反硝化条件，且动力费用大。一般要求在100%600%。水温硝化菌生长的最适温度为3035C，为避免硝化速率和有机底物好氧降解速率明显下降，水温不宜低于10C；反硝化脱氮最适温度为2038C,为避免硝酸盐还原菌的生长速率下降，水温不宜低于15C0温度对聚磷菌影响不大碱度硝化和反硝化过程分别消耗和产生碱度，影响pH值的变化。硝化过程的最适pH值是7.88.4，当pk6或pH>9时，硝化反应将停止；反硝化过程最适pH值为6.57.5o水力停留时间由于厌氧段、缺氧段内主要为异养菌群，对污染底物降解速率较快，而好氧段内为除碳

17、异养菌和自养硝化菌，其中自养硝化菌代谢速率较慢，则好氧段停留时间较厌氧段和缺氧段要长，三个段的停留时间比为：厌氧段：缺氧段：好氧段等于1：1：(34)。A2/O法脱氮除磷工艺特点及应用现状1.5.1工艺特点A2/O工艺的优点是厌氧、缺氧、好氧交替进行，可达到同时去除有机物、脱氮、除磷的目的。而且，这种运行状况，丝状菌不易生长繁殖，基本不存在污泥膨胀问题。此外工艺流程简单，污水停留时间少于其他同类工艺，且不需外加碳源，运行费用低2。A2/O工艺的缺点是除磷效果因受到污泥、回流污泥中夹带的溶解氧和硝态氮的限制，不可能十分理想2。1.5.2应用在我国，由于水资源短缺及水污染问题日趋严重，尤其是众多内

18、陆湖泊的富营养化已到了造成严重危害的程度，因此，污水的脱氮除磷工艺及实际应用也显得尤为重要。a2/o法脱氮除磷工艺是目前我国城市污水处理厂中应用最广泛的同步脱氮除磷工艺4。但是，由于硝化、反硝化、释磷和吸磷多个生化反应过程对反应条件的不同要求，使得传统的A2/O工艺在实际应用中达到一级排放标准存在一定的难度和局限。2总体设计（污泥负荷法）2.1已知条件设计污水流量：Q1.3800024249600m3/d；设计进水水质：COD:300mg/L,BOD5：200mg/L,SS:170mg/L,TN:20mg/L,TP:6mg/L,水温：1025C；设计出水水质：BOD5：25mg/L,SS:30

19、mg/L,TNv5mg/L,TP<1mg/L。2.2主要公式及工艺参数2.2.1主要公式污泥浓度XXr1r(2-1)式中，X为混合液污泥浓度，mg/L;Xr为回流污泥浓度,mg/L；r为污泥回流比，。混合液回流比R100%1TN(2-2)式中，R为混合液回流比,%；TN为总氮去除率。反应池总容积VQSo(2-3)NX式中，V为反应池总容积,m3;Q为设计流量，m3/d;S0为进水BOD5浓度，mg/L;N为BOD5污泥负荷，kgBOD5/(kgMLSSd)。水力停留时间t24V(2-4)Q式中，t为水力停留时间，ho剩余污泥量XPxPs(2-5)PXYQSoSekdVXV(2-6)式中，

20、X为剩余污泥量,kg/d；Px为剩余活性污泥量，kg/d；Ps为反应池悬浮物去除量，kg/d;Y为污泥增值系数，一般为0.40.8;S0、Se为进、出水BOD5浓度，kg/m3;kd为污泥自身氧化率，一般为0.05;Xv为挥发性悬浮固体浓度(MLVSS),kg/m3;SS0、SSe为进、出水悬浮物浓度，kg/m3。矩形堰流量Q31.86bH*(2-8)式中，Q为矩形堰流量，m3/s；b为堰宽，m；H为堰上水头，m。系统需氧量O。1。2。3(2-9)O1aQS。SeN0Ne(2-10)。2TNb'QNr(2-11)。3b'VXv(2-12)式中，O为A2/O系统需氧量，kgO2/

21、d;Oi为BOD5氧化需氧量，kgO2/d;O2为硝化需氧量，kgO2/d;O3为污泥内源呼吸需氧量，kgO2/d;a为氧化每kgBOD5需氧kg数，kgO2/kgBOD5,一股取值为0.420.53;e为单位脱氮所需BOD5量，kgBOD5/kgNOx-N,一般为2.0;N0为缺氧池NOx-N负荷量，kg/d;Ne为缺氧池NOx-N流出量，kg/d;b，为氨氮去除需氧系数，取4.57;Nr为硝化的氮量，kg/m3;b为污泥自身氧化需氧率，kgO2/(kgMLSSd),一股为0.190.11;V3为好氧池体积，m3。标准需氧量SOROCS20CstCl1.024t20(2-13)式中，SOR为

22、标准条件下转移至曝气池混合液中的总氧量，kgO2/d;Cs(2o)为活水20C下氧的饱和浓度，mg/L;Cs(t)为活水TC下氧的饱和浓度，mg/L;Cl为混合液的实际氧的浓度，mg/L;T为混合液的实际水温，C；a为修正系数，一般取值为0.81.0;6为氧饱和温度修正系数，一般取值为0.90.97;p为气5压调整系数，p=所在地区头际大气压/(1.013x10)。供气量GsSOR1000.3Ea(2-14)式中，Gs为供气量，m3/h;Ea为氧的转移效率，（10）曝气器数量hS#(2-15)式中，h为按供氧能力所需曝气器个数；qc为曝气器标准状态下与好氧反应池接近时的供氧能力，kgO2/（h

23、个）。2.2.2设计工艺参数（见表2-1）表2-1A2/O脱氮除磷工艺主要设计参数项目数值BOD5污泥负荷/kgBOD5/(kgMLSSd)0.150.2TN负荷/kgTN/(kgMLSSd)V0.05（好氧段）TP负荷/kgTP/(kgMLSSd)v0.06（厌氧段）污泥浓度/（mg/L）30005000污泥龄/d1520水力停留时间/h811各段停留时间比例1：1:(34)污泥回流比/%50100混合液回流比/%100300溶解氧浓度/（mg/L）< 0.2（厌氧段）< 0.5（缺氧段）2（好氧段）COD/TN>8TP/BOD5v0.062.3设计计算2.3.1判断是否可

24、采用A2/O法COD/TN=300/20=15>8TP/BOD5=6/200=0.03V0.06符合要求。2.3.2有关设计参数(I) BOD5污泥负荷N=0.13kgBOD5/(kgMLSSd)回流污泥浓度Xr=6600mg/L1166003300mg/L(3)污泥回流比r=100%205混合液悬浮固体浓度XXr1r100%75%200.75100%300%TN去除率tn仍；广100%0.75混合液回流比R100%1TN反应池容积VQS0249600200116363.64m3NX0.13330024V24116363.64u反网池总水力停留时间t11.19hQ249600各段水力停留

25、时间比和容积比厌氧：缺氧：好氧=1：1：3(10) 厌氧池水力停留时间E=11.19/5=2.24h池容V厌=116363.64/A23272.6m3(II) 缺氧池水力停留时间t缺=11.19/5=2.24h池容V缺=116363.64/A23272.6m3(12) 好氧池水力停留时间t好=11.19>C/5=6.17h池容V好=116363.64彳/5=69817.9m32.3.3校核氮磷负荷好氧段总氮负荷QTN。XV3249600200.022kgTN/(kgMLSSd)330069818厌氧段总磷负荷QTP0XV12496000.019kgTN/(kgMLSSd)33002327

26、3符合要求。2.3.4剩余污泥量取污泥增殖系数Y=0.6,MLVSS/MLSS=0.7,则:PxYQSoSekdVXV0.62496000.20.0250.05116363.643.30.712768kg/dPSQSS0SSe50%2496000.170.0350%17472kg/dXPXPS127681747230240kg/d2.3.5反应池主要尺寸设反应池4组，单组池容V单=V/4=116363.64/4=29090.91m3有效水深h=6.0m单组有效面积S单=V单/h=29090.91/6.0-4848.5m2米用5廊道推流式反应池，廊道宽b=10m单组反应池长度L=S单/b=484

27、8.5/（5t0）=97m宽深比校核b/h=10/6=1.7（满足b/h=12）长宽比校核L/b=97/10=9.7（满足L/b=510）取超高为1.0m,则反应池总高H=6.0+1=7m2.3.6反应池进出水系统计算进水管单组反应池进水管设计流量QiQ24960030.722ms4486400管道流速0.8ms管道过水断面面积AQ07220.903m20.8管径d4A40.9031.072m取进水管管径1000mm回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量249600410.722m3s86400管道流速0.8m.s取回流污泥管管径1000mm进水井进水孔过流量Q21249600864001.4

28、44m3s孔口流速0.6ms孔口过水断面面积AQ21.4440.62.407m2孔口尺寸取2洲1.2m进水井平面尺寸取4.0m<4.0m出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算3Q31.86bH'1313.61m3sQ249600Q31Rr448640022堰上水头H省亲3窘、30.34m出水孔过流量Q4Q33.61m3.s孔口流速0.6ms孔口过水断面面积AQ43616.02m20.6孔口尺寸取3.0m<2.0m出水井平面尺寸取4.0m<4.0m出水管单组反应池出水管设计流量Q5Q21.44m3/s管道流速1.0m.s管道过水断面面积AS51441.44m21.0管径d,

29、4A41.441.35m取出水管管径1400mm校核管道流速Q51.4441.40.94ms2.3.7曝气系统设计计算设计需氧量O1aQS0SeN0Ne0.452496000.20.02520.020.00524960016286.4kgO2.d。2TNb，QNr0.754.572496000.020.00512832.6kgO2dO3b，V3Xv0.1169817.93.30.717740.7kgOdOO1O2O346859.7kgO2d标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器敷设丁池底，距池底0.2m,淹没深度5.8m。取氧转移效率Ea=20%,计算温度T=25C,Cs（20）=9.17

30、mg/L,Cs（25）=8.38mg/L,Cl=2.0mg/L,厂0.82,片0.95,叩100kPa。SOROCS20CsTCL1.024T20146859.7-249.170.820.9518.3821.02425203253.3kgO2.h最大时标准需氧量SORmax1.4SOR1.43253.34554.6kgO2h好氧反应池平均时供气量GS-SOR1003253.310054221.7m3h0.3Ea0.320最大时供气量Gsmax1.4Gs75910.4m3h所需空气压力（相对压力）ph1h2h3h4h式中，h1+h2为供风管道沿程与局部阻力之和，取0.2m；h3为曝气器淹没水头;

31、h4为曝气器阻力，取0.4m；h为富余水头，取0.5m。p0.25.80.40.56.9m曝气器数量计算（以单组反应池计算）C14554.6-hSORmax420332qc20.14供风管道计算（以单组反应器计算）若单侧供气（向单侧廊道供气）1.757m3s3600流量Qs11%涿175910.413流速10ms管径d4Qsi417570.473m10取支管管径为500mm若双侧供气（向两侧廊道供气）流量QS22Gsmax2T9®133.514m3s3600流速10ms管径d4Qs2v一43.514100.669m取支管管径为700mm2.3.8厌氧池设备选择（以单组反应器计算）厌氧

32、池设导流墙，将厌氧池分成3格，每格内设潜水搅拌机1台，所需功率按5W/m3池容计算。厌氧池有效容积V厌=97刈0冷=5820m3混合全池污水所需功率P=5X5820=29100W2.3.9缺氧池设备选择（以单组反应器计算）缺氧池设导流墙，将缺氧池分成3格，每格内设潜水搅拌机1台，所需功率按5W/m3池容计算。缺氧池有效容积V缺=97刈0冷=5820m3混合全池污水所需功率P=5X5820=29100W2.3.10污泥回流设备污泥回流量Qr=rQ=8000m3/h设回流污泥泵房1座，内设3台潜污泵（2用1备）。单泵流量Qr单=Q/2=4000m3/h水泵扬程根据竖向流程确定。2.3.11内循环混合液回流设备混合液回流泵混合液回流量Qr=RQ=24000m3/h=6.67m3/s设混合液回流泵房2座，每座泵房内设3台潜污泵（2用1备）。单泵流量Qr单=Q/4=6000m3/h混合液回流管回流混合液由出水井重力流至混合液回流泵房，经潜污泵提升后送至缺氧段首段。混合液回流管设计流量Q6=Qr/2=3.34m3/s泵房进水管设计流速v=1.5m/s管道过水断面面积A全3342.23m21.5管径d、巫'MH1.68m取泵房进水管管径1700mm泵房压力出水总管