高速公路基坑支护施工方案

1、目录1 工程概况2 设计依据3 工程地质与水文地质条件分析及基坑工程设计参数的确定4 基坑工程周围环境分析5 基坑支护结构选型与论证6 基坑监测方案设计及应急预案7 基坑土方开挖8 基坑施工要求9 其他附件：1. 设计计算书2. 基坑支护平面图3. 土钉支护剖面及立面图4. 土钉支护钢筋网布置图及钉头布置图5. 桩锚支护剖面图6. 预应力锚索结构图7. 基坑监测平面图1 工程概况拟建工程为高速公路发展有限责任公司综合楼，位于市淮河路与交通路交汇处西南 角。拟建建筑物由 1 栋综合楼和地下车库组成。其中综合楼高 412 层，有二层地下室，地下车库共二层，基坑埋深均为自然地坪向下约 10.00m。

2、2 设计依据2.1 业主提供的高速公路发展有限责任公司综合楼岩土工程勘察报告（详勘阶段）；2.2 业主提供有关图纸，但未提供详实的原始数据，具体施工以实际情况为准；2.3 建筑基坑工程技术规（JGJ120-99）；2.4 建筑地基基础设计规（GB50007-2001）；2.5 土层锚杆设计与施工规（CESC22：90）；2.6 锚杆喷射混凝土技术规（GBJ86-85）；2.7 喷射混凝土施工技术规程（YBJ226-91）；2.8 建筑与市政降水工程技术规（JGJ/T11198）；2.9 土钉支护技术规程（CECS90：22）；2.10 其它国家相关技术标准和要求；2.11 我公司已完成的类似工

3、程。3 工程地质与水文地质条件分析及基坑工程设计参数的确定3.1 场地工程地质条件3.1.1 场地地形、地貌场地地貌单元区域上属于黄河冲积平原，地貌单一，地形平坦。3.1.2 地层及地基土分层描述业主提供的高速公路发展有限责任公司综合楼岩土工程勘察报告（详勘阶段），按其成因类型、岩性及工程地质特性现将在基坑支护影响围的工程地质单元层描述如下：第层 (Q al)：杂填土，杂色，由粉土、灰土等组成。该层普遍存在，层厚1.01.5m， 4平均厚度1.24m；层底埋深1.01.5m，平均埋深1.24m。第层 (Q al)：粉土，黄灰青灰色，稍湿，稍密，无摇震反应，无光泽反应，干强4度低，韧性低，含较多

4、小颗粒钙质结核。该层普遍存在，层厚1.52.0m，平均厚度1.77m； 层底埋深2.93.2m，平均埋深3.01m。第层(Q al)：粉土，黄灰黄褐色，稍湿，中密，无摇震反应，无光泽反应，干强4度低，韧性低，具灰白色钙质斑点，有砂感。该层普遍存在，层厚2.32.7m，平均厚度2.42m；层底埋深5.35.7m，平均埋深5.43m。第层 (Q al)：粉土，灰黄褐黄色，稍湿，密实，无摇震反应，无光泽反应，干强4度低，韧性低，具灰白色钙质斑点，砂感较强。该层普遍存在，层厚1.82.3m，平均厚 度2.09m；层底埋深7.47.7m，平均埋深7.52m。第层(Q al)：粉土，褐黄色，稍湿，中密，无

5、摇震反应，无光泽反应，干强度低， 4韧性低，具较多灰白色钙质斑纹，偶见蜗牛碎片，局部粘粒含量较大。该层普遍存在， 层厚0.82.1m，平均厚度1.43m；层底埋深8.59.6m，平均埋深8.95m。第层(Q al)：粉砂，褐黄色，稍湿湿，密实，矿物成份主要为石英、长石、云母4碎片等，颗粒级配一般，含有钙质。该层普遍存在，层厚3.34.0m，平均厚度3.61m； 层底埋深12.013.0m，平均埋深12.55m。第层(Q al)：粉质粘土，灰黄褐黄色，可塑硬塑，切面稍有光滑，无摇震反应， 3干强度中等，韧性中等，具较多灰白色钙质斑纹，含少量钙质结核，核径1.02.0cm。该层普遍存在，层厚3.7

6、4.9m，平均厚度4.37m；层底埋深16.717.2m，平均埋深16.93m。物理力学性质指标统计如下：层号地层名称统计指标含水率W%天然重度 kN/m3比重 孔隙比 饱和度GseSr液限塑限W %W %LP液性指数IL塑性指数IP压缩实验aEs1-21-2粘粒含量%粉土平均值2.70 0.6808427.018.10.349.0MPa-10.22MPa21.119.17.799.5粉土平均值 18.019.42.70 0.6098027.418.4-0.049.00.19 8.5713.0粉土平均值 16.019.32.70 0.5937326.017.9-0.248.10.16 9.99

7、7.6粉土平均值 17.919.32.70 0.6167926.417.60.038.80.20 8.834.2 粉质粘土平均值 19.219.22.71 0.6488030.519.1-0.0111.40.20 8.90表 1各土层物理力学性质指标表业主提供的高速公路发展有限责任公司综合楼岩土工程勘察报告（详勘阶段），场地地下水埋深约 16.0m，属孔隙潜水类型，其动态变化主要受季节性降水影响，从 7月中旬至 10 月上旬是每年地下水丰水期，每年 12 月至来年 2 月为枯水期。按正常情况上部潜水的年变化幅度在 2.03.0m 之间。根据市的长期水文观测资料，近35 年市地下水位变化不大，该

8、场地历年最高水位 13.0m 左右。3.3 不良地质现象在场地及其附近不存在对工程安全有影响的诸如岩溶、滑坡、崩塌、塌陷、采空区、 地面沉降、地裂等不良地质作用；也不存在影响地基稳定性的沟浜、防空洞、孤石及其它地下设施等埋藏物。3.4 基坑工程设计参数的确定各土层力学参数的取值在业主提供高速公路发展有限责任公司综合楼岩土工程勘 察报告（详勘阶段）的基础上，根据实际工程经验进行了一定程度的修订，见表 3。c（kPa）10.017.016.012.015.0036（度）15.012.011.020.015.035.020.0表 3力 学 参 数 表层号厚度（m）1.241.772.422.091.

9、433.614.37重度18.019.119.419.319.320.019.2类别层号直剪c（kPa）（度）UUc（kPa）（度）19193622.722.019.817.016.012.015.012.310.920.715.3表 2各土层抗剪强度指标一览表3.2 场地水文地质条件4 基坑工程周围环境分析拟建工程位于淮河路与交通路交汇处西南角，交通便利。基坑周边环境比较复杂， 东距交通路约 8.46m，南距原有 6 层住宅楼约 17.50m，西南角距已建住宅楼约 6.85m，西侧较空旷无重要建筑物，西北侧紧邻有一层地下室的12 层办公楼。根据基坑工程重要性分析，西北侧紧邻有地下室以及西南角

10、处可暂时确定为一级基坑，其余均为二级基坑。另外，还有三个基本情况必须了解：西北侧已建 12 层楼地下层数、埋深、基础类型、地下室施工时是否曾经有支护；西南角处已建住宅楼的基础形式、埋深；地下车库坡道的结构图，特别是在西南角 6 层已建住宅楼处的图纸。只有搞清了这些情况才能正确的选择基坑支护形式。5 基坑支护结构选型与论证5.1 基坑支护方案分析及选择根据调查了解和收集的区域资料，目前采用的开挖支护形式主要有：放坡、悬臂桩 支护结构、桩锚支护结构、重力式挡土墙支护结构及土钉墙支护结构等。上述各类支护结构均有成功的先例，若以施工难易程度及工程造价等综合考虑，其 中以放坡、重力式挡土墙和土钉墙支护较

11、为经济合理，但是重力式挡土墙需单独占用工 期，基坑开挖时支护结构变形较大，故不宜采用。综合分析，可采用天然放坡土钉墙支护，部分采用桩锚支护或微型桩超前支护 土钉墙的方案。由于西北紧邻拟建综合楼的已建 12 层楼的基础及支护情况，还不清楚，暂时无法考虑其支护形式。另外，在基坑西侧、南侧的汽车坡道处，坡道底部原土必须保护，应根据坡道结构情况（基坑深度随坡道加深而加深），考虑合理的基坑深度并选择支护形式。5.2 支护方案结构计算本支护结构设计计算采用了基于建筑基坑支护技术规程（JGJ12099）编制的北 京“理正深基坑支护结构设计软件”进行计算。同时采用“北京中科院地质所大力神深基坑支护软件”进行校

12、核。设计时地面荷载的选取充分考虑了地面堆载、邻近建筑物和动荷载的影响，土层力学参数的取值在原勘察报告提供数据的基础上根据实际工程经验进行了一定程度的修正。5.3 基坑支护设计方案布置5.3.1 土钉布置ABC 段、GH 段基坑深 10.00m，即 11 剖面，布置七排土钉，第 16 排土钉竖向间距为 1.30m，水平间距为 1.30m，长度从上到下分别为 10.00m、11.00m、12.00m、12.00m、11.00m、10.00m；第7 排土钉竖向间距均为1.20m，水平间距均为1.20m，长度分别为9.00m。设计土钉直径均为为直径 100mm，边坡倾角均为 80 度，土钉倾角均为 8

13、 度。（详见支护剖面图 1-1）CDE 段、FG 段应根据汽车坡道的坡度采用相应的土钉墙支护形式。HA 段待清楚紧邻已建楼的基础形式、埋深后才能确定。5.3.2 桩锚支护布置EF 段采用桩锚支护形式。（详见支护剖面图 2-2）5.3.2.1 护坡桩设计钻孔灌注桩，桩长 16.50m 见下表及附图表5.3.2.1 护坡桩参数桩径（mm）桩长（m）主筋加强筋箍筋规格根数长度规格间距规格间距标 高（m）间距（m）80016.50m201816.5m122.0m80.2m-1.501.5施工要求主筋预留 500mm 伸入冠梁，浇注砼标号C30，见附图，自然地面标高为0.000m。5.3.2.2 桩顶冠

14、梁设计桩顶冠梁：截面积 800600，浇注砼C30，配筋 1012（见附图）箍筋8200、加强筋122000。5.3.2.3 预应力锚索锚索钻孔锚索长度（m）钢铰线标高（m）排数孔深孔径自由段锚固段规格长度根数自然地面为0.000m间距（m）第一排第二排3.0表 5.3.2.3锚索设计参数（m）（mm）（m）（束）21.015051674214-4.0151505101860154-7.05.3.2.4 锚索其他设计要求：锚索施加预应力：锚索类型第一排第二排施加预应力（KN）120KN100KN锚索注浆：普通 42.5#纯水泥浆，水灰比 0.45-0.5，二次劈裂注浆，注浆压力1.2-3Mpa

15、，两次注浆总量不少于 65Kg/m。锚索连梁：225#槽钢。楔型垫板：250250 钢板厚 25mm。锚具、夹片：OVM15 系列。5.3.4 网筋及喷射砼面层网筋采用直径 6.5250mm，向边坡顶部外延伸1.00m，加强筋采用直径12 沿钉头斜拉布置与土钉可靠焊接；喷射混凝土为 C20，喷射厚度为 8090mm。5.3.5 排水布置如有上层滞水或污水渗入，可在支护面层背部设置水平间距2m，长为50cm的水平塑 料排水管，管壁带孔，填滤水材料，将其插入边壁土体。基坑地表水的防渗应在做基坑 周边近边坡处地表作1.2m泛水层，与土钉面网参数相同。基坑的渗水，可在坑底设置排 水沟及集水坑进行排除，

16、离边壁0.501.00m。6 基坑监测方案设计及应急预案6.1 基坑工程监测信息化施工是深基坑支护的重要手段和必要措施。本基坑开挖较深，为保证支护结 构的安全可靠及其对相邻建筑物的影响限制在允许的围，必须对周围环境和支护结构进行现场动态监测。由专业技术人员或监测单位定期进行监测，做好记录并对监测数据进行分析整理，及时向业主、监理和施工单位进行汇报。施工单位可根据现场监测和开挖土体的实际情况，经与业主、监理单位讨论后及时调整支护参数。6.1.1 肉眼监测应重视巡视，经验表明，在开挖过程中，每日进行的基坑周围的巡视有着重要作用， 肉眼看出的周围变化直观明显，易于判断其发展趋势。这是一项十分重要的工

17、作，必须由有一定工作经验的监测人员进行。6.1.2 相邻建筑物沉降观测 在邻近每栋建筑物上设置 24 个沉降观测点。 沉降观测按等水准观测要求观测，其主要精度指标要达到： 相邻基准点高差中误差0.5mm每站高差中误差0.13mm附合闭合差0.3n1/2（n 为测站点）6.1.3 支护结构水平位移监测在每个基坑顶坡面上共设置 24 个水平位移观测点（按两级布设，控制点组成首级网，观测点和连测的控制点组成扩展网），监测坡顶向坑的位移。仪器采用TDJ2E 型光学经纬仪，精度指标：相邻点位中误差5.008.00mm 测角中误差1.8mm6.1.5 周边道路的监测在周围道路上设置水平位移和沉降观测点。6

18、.1.6 建立警戒制度支护结构水平位移达到开挖深度的0.4%，水平位移速率1 2mm/d 或水平位移1518mm 时，该变形值视为警戒值，此时应立即停止施工，分析原因，采取进一步加固措施。6.1.7 根据每天的监测记录对变形进行预测6.2 土方开挖阶段的应急预案6.2.1 边坡塌方或踢脚失稳损坏此时首先要停止基坑开挖，在已开挖尚未发生踢脚失稳段，应在坑底桩墙前堆砂土 或土料反压，同时对坡顶适当卸载，再根据失稳原因进行被动区土体加固（采用注浆、旋喷桩等），也可在原挡土桩侧补打短桩等办法处理。6.2.2 支护墙的渗水和漏水对渗水量较小，在不影响施工和周围环境的情况下，可采用坑底设沟排水的方法。对渗

19、水量较大，但没有泥砂带出，造成施工困难，而对周围环境不大的影响，可 采用“引流修补”方法。如果引流的水为清水，周边环境简单或出水量不大，则不作修补也可，只需将引入基坑的水设法排除即可。对渗、漏水量很大的情况，应查明原因，采取相应的措施：如漏水位置离地面不 深处，在支护墙后用密实混凝土进行封堵。如漏水位置埋深较大，则可在墙后采用压密注浆方法。如现场条件许可，还可在坑外增设井点降水，以降低水位、减小水头压力。6.2.3 邻近管线保护的应急措施本基坑周围如有地下管线，必须予以保护。可采用管线架空的方法。当临近无法设 置较稳定的支承架时，也可在管线位置开沟后在沟顶搁置支承梁会随支护墙后土体一并 发生位

20、移或沉降，因此对管线位置调整复位更经常及时。7 基坑土方开挖基坑土方开挖是深基坑工程成败的关键工序。施工中应科学地加以组织，要做到快 速、合理、控制好基坑的稳定和变形、保护好工程桩等。基坑土方开挖由于地基卸荷、土体应力释放，将会不同程度的引起基坑的稳定和变 形问题。但合理的分层、分区、对称、均衡开挖，有利于控制变形的发展。必须严格按照支护的需要进行基坑开挖，并须注意下列问题：为了保护好工程桩应在打桩后间隔一定时间再挖土，挖土也应分层，每开挖步定 为 1.80m，严格控制挖土高差。开挖时，要严格按设计的边坡几何形状进行开挖，避免放坡过小引起的土压力过 大导致边坡失稳，同时要避免坡度过大引起土方量

21、增加，导致工程费用的增加。考虑时空效应，合理安排挖土顺序，边开挖边支护尽可能减少基坑暴露时间，要 求土方开挖和基坑支护紧密协调，坚决杜绝严禁超挖现象。防止挖土后坑底回弹变形过大和基底上浮。在基坑土方开挖过程中，应使降水设 备始终正常运行；分区挖土，当部分区域挖至坑底设计标高后，尽快浇筑垫层，如底板 允许分块浇筑，则浇筑底板则更好。特殊情况下，则需对下部土层进行加固处理。8 基坑施工要求8.1 土钉支护施工要求8.1.1 施工管理由施工单位选精干的管理及施工人员组成项目经理部，如下图所示：挖土清坡成孔置入筋体注浆挂网喷射砼面层设置排水系统下一步 开挖。8.1.3 土钉施工及质量要求8.1.3.1

22、 成孔钻孔前应根据施工设计图确定孔位，误差不大于100mm，遇特殊情况，孔位调整应 由项目工程师审定。用铲成孔，土钉孔尺寸不小于设计尺寸。土钉孔渣土应清理干净。钻孔应有施工记录，随时掌握土层情况。8.1.3.2 制作土钉土钉由水泥净浆和土钉筋体组成，土钉筋体长度 土钉孔深 0.2m。项目经理 1 名技术负责人 1 名水泥净浆浆标号为M ，水灰比0.5，根据施工情况可适量掺加外加剂。质现现现量场场场检施技安查工术全员负负及1责 1责 1卫 1名人名人名生名所用机械设备按正常工期工期提前一天进场调试，确保在土方开挖前所有施工用 设备处于正常工作状态，按质按量地保证基坑支护工程施工的顺利进行。施工机

23、械主要 有：直流电焊机一台拉筋卷扬机一台钢筋切断机一台搅拌注浆设备一套混凝土喷射机一台空压机一台土钉施工设备一套8.1.2 施工工艺流程20注浆压力为0.2MPa左右。采用一次注浆工艺。注浆时应采用底部注浆方式，注浆导管底端应先插入孔底， 在注浆同时将导管缓慢地以匀速撤出，导管的出浆口应始终处在孔中浆体表面以下，保 证孔中气体能全部逸出。土钉端头应避免敲击碰撞，三天不得悬挂重物。8.1.3.3 挂网面网钢筋在制网前均应拉伸调直，严格按设计尺寸布网，网点分别用绑丝扎牢或 焊接，筋体与斜拉网和上层面网接触部位均应焊接牢固。钢筋网在每边的搭接长度至少不小于一个网格边长。最底层钢筋网应插入坑底20cm

24、。8.1.3.4 喷射砼喷射砼的强度标号为C20，粗骨料最大粒径不宜大于12mm，冬季施工可加入适量防 冻剂。喷射手均应持有培训合格证，射距宜在0.81.5m的围。喷浆气压应根据喷浆距离适当调整。喷射砼的厚度误差不超过5mm。喷射混凝土完成后应至少养护七天。8.1.3.5 土钉墙排水系统设置如发现上层滞水或污水渗入，可按下述方法设置排水系统。在支护面层背部设置水平间距2m，长为50cm的水平塑料排水管，管壁带孔，填滤水材料，将其插入边壁土体。基坑地表水的防渗可在基坑周边近边坡处地表作1.0m泛水层，与土钉面网参数相 同。为排除积聚在基坑的渗水，在坑底设置排水沟及集水坑，离边壁 0.51.0m。

25、8.2 灌注桩（及预应力锚索）施工方法及技术质量要求8.2.1 灌注桩施工工艺流程机具进场平整场地放线定位制作钢筋笼机具成孔下钢筋笼检验清孔下入导管配制混凝土灌注混凝土提升导管成桩图 8.2.1 施工工艺流程图8.2.2 灌注桩技术要点（难点）护坡桩作用机理是主要依靠桩身强度来抵抗侧向土压力，所以、保证护坡桩成桩质 量、桩身强度是桩施工的主要控制项目。影响成桩质量和桩身强度的因素有以下几点， 现将其影响因素及预防措施阐述如下： 断桩是灌注桩施工中严重的质量事故，其原因是灌注过程中不符合要求而造成。必须预防发生。预防措施：严格遵守灌注责任制，灌注前认真检查清孔效果，灌注中谨慎操作。量准导管长度，

26、计算好导管下端与孔底距离，计算好第二次埋深符合规要求。保 证混凝土的均匀性和连续性。一旦灌注中途发生卡管、导管漏水、泥砂流入管等事故，则重新灌注。 浮笼预防在灌注混凝土或提升导管中，钢筋笼被混凝土拱起或导管法兰盘带起，造成浮笼（或 拱筋）。为防止出现此事故： 钢筋笼制作符合图纸设计加工； 混凝土按施工配合比制作； 运送、下入笼时防止变形； 提升导管时注意法兰盘不可挂住钢筋笼； 控制混凝土的灌注速度； 钢筋笼焊接；主筋和主筋对准焊好、焊牢。 塌孔预防：由于地层散软，全孔均为粉质粘土夹中细砂等，容易坍塌，在施工中做好泥浆护壁 措施，泥浆比重适中，粘土一定采用含水铝硅盐矿物组成的含杂质少的红色粘土。

27、 预防卡管、埋钻在钻孔成孔过程中若泥浆过稀，或过稠易造成孔壁坍塌埋钻，必须预防。在施工中 常检查泥浆稠度、泵量，若因停电、机具提出孔外，外保证浆液适中，确保压力适中， 确保压力平衡。卡管是在灌注过程中，混凝土堵塞导管而造成。预防措施： 保证导管质量； 混凝土水灰比符合要求； 灌注时注意混凝土流动状态。8.2.3 预应力锚索施工工艺流程平整施工地面施工准备(施工测量、钻机就位)锚孔孔位校正、钻孔水循环清孔撤钻杆、套管内一次注浆铰线防腐处理下锚索、 补浆、拔套管锚索采用全长锚固、二次高压劈裂注浆，施工工艺见“锚索施工工艺流程图”。编索位一致，不允发生交叉现象。锚索拉前应对拉设备进行标定。拉时应记录

28、每一级荷载伸长值和稳定过程中的伸长 值，且与理论伸长值进行比较。实测伸长值不得大于理论伸长值6%，小于 5%，否则应查明原因并作相应的处理。逐级加载直至设计超拉荷载(超拉荷载值取设计值的 5%)，在压力表稳定 3min 后锁定。超拉的目的是为了克服锚具回缩等原因造成的预应力损失，锚索超拉程序如下：稳定 3 min01.05con1.05concon图 8.2.3预应力锚索施工工艺流程8.2.4 预应力锚索技术要点（难点） 1钻孔钻进前再次检查钻机倾角和方位角是否符合设计要求，钻孔机械必须选用套管跟进钻机，孔径偏差不超过设计孔径的 3%，锚孔轴线顺直，钻孔深度应比设计深度深 0.2m。2. 锚索

29、下料、编索锚索下料长度按下式确定：L=L1+L2+L3，式中 L 为预应力锚索长度(m)，L1 为锚固段长度(m)， L2 为自由段长度(m)， L3 为拉段长度(一般取 1.0m)，在实际施工中下料长度为孔深再加 1.2m，已能够满足工程设计及所用设备的要求，钢绞线下料用砂轮切割机切割，严禁采用氧气和电焊切割。切割时，在离断口 1020cm 处用铅丝绑扎。按计算好的长度下料后，将钢绞线平顺放在 0.5m 高、1.5m 宽的台架上，逐根检查钢绞线有无损伤，同时进行防锈去污处理。在钢绞线编索时一并在索体上绑附一次注浆管和二次注浆管，其中一次注浆管与二次注浆管管口应加以区别，避免混淆。锚索制作必须

30、在有遮盖的棚，在工作台上制作，钢绞线材质、下料长度、下料方法， 除锈、防锈、编索等过程，应在有专业知识的工程技术人员和技工的指导参与下，按设计及规的要求精心制作。编索完成后一定要有明确的标牌编号，以便对号入座。3. 锚索拉根据设计要求锚索拉在锚固段灌浆和锚定板达到设计强度后开始。拉前，要计算每 根锚索的理论伸长值。首先安装工作锚具、限位板、夹片、千斤顶及工具锚，安装前工作锚具的锥形孔及 夹片表面应保持清洁，为便于卸下工具锚，工具锚上孔的排列位置须与前端工作锚的孔锁定时，钢绞线回缩量不大于 5mm 或荷载损失不大于 5%。拉过程中，应准确记录油压表编号、读数、千斤顶伸长值、夹片外露长度等数据。拉

31、作业是危险工序，除要按规进行拉程度外，拉时千斤顶后方区严禁站人，并且不 得碰撞千斤顶，在千斤顶后部设一个固定的木质挡板以保护作业者的安全。9 其他9.1 安全生产措施安全生产的目标是：确保无伤亡、无重伤、无中毒、无倒塌，一般事故发生率在 10% 以下；建立健全各种安全管理规章制度，对违章作业者要视情节轻重给予处罚；现场成立安全生产委员会，全面负责施工期间的安全生产工作；现场设立专职安全员，检查安全生产情况，发现隐患及时处理；加强安全生产教育，建立安全生产责任制，将安全工作落实到各 班组和每个职工。9.2 文明施工及环保措施文明施工及环保的总要求是：严格执行市建委和环保部门有关文明施工、环境保护

32、、 消防保卫的有关规定。附件 1：设计计算书ABC 段、GH 段 11 剖面*报表*原-始-数据1220.002.004.000.00土钉道号竖向间水平间入射角度超挖深度钻孔直径土钉长度距(m)距(m)(度)(m)(mm)(m)11.301.308.000.5010010.00力设计值(kN)支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m)地下水位(m)墙面坡角(度)58.0881.63土钉墙1.0010.00-16.0080.069.23108.38土层号厚度重度粘聚力摩擦角摩阻力标848.315.580.00(m)(kN/m3)(kPa)(度)准值(kPa)25.9315.2311.2418.00

33、10.0015.0040.0037.8650.6021.7719.1017.0012.0050.0048.4672.3732.4219.4016.0011.0052.0058.3481.6342.0919.3012.0020.0055.0069.44108.3851.4319.3015.0015.0054.0078.14117.7063.6120.000.0035.0065.00计算方法：抗拉验算74.3719.2036.0020.0075.00计算步数破裂面角(度)土钉号安全系数验算长度(m)超载序号超载类型超载值(kPa)距坑边距离(m)作用宽度(m)距地面深度(m)147.0-246.6

34、199.9010.000.00346.3199.9010.000.0029.9911.0015.23446.3199.9010.000.0021.301.308.000.5010011.0029.1011.0015.2231.301.308.000.5010012.0033.3612.0050.6041.301.308.000.5010012.00547.0199.9010.000.0051.301.308.000.5010011.0028.3411.0015.1361.301.308.000.5010010.0033.1112.0050.2871.201.208.000.501009.004

35、2.4712.0072.37土钉钢筋级别:2计-算-结果647.2199.9010.000.0027.4811.0015.0932.8512.0050.17土钉号计算长度(m)力设计值(kN)42.2812.0072.21计算方法：抗拉计算147.0-51.9811.0081.63246.611.240.00747.8199.9010.000.00346.312.160.0026.8011.0015.0022.5215.2332.6512.0049.87446.313.060.0042.1312.0071.7823.4015.2351.8411.0081.1535.2850.6061.3910

36、.00108.38547.013.850.00848.3199.9010.000.0024.1815.2326.5811.0014.9336.1050.6032.5812.0049.6346.6972.3742.0812.0071.44647.214.690.0051.7911.0080.7725.0215.2361.3510.00107.8736.9450.6071.399.00117.7047.5172.37计算方法：稳定计算计算步数破裂面角(度)57.3581.63747.815.360.0025.7115.2337.6350.6048.2172.37计算步数破裂面角(度)滑裂面: 深度

37、(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径(m) 047.51.241.941.723.43土钉号计算长度(m)力标准值(kN)-计算步数破裂面角(度)滑裂面: 深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径(m)147.01.805.995.67土钉号计算长度(m)力标准值(kN)-计算步数破裂面角(度)滑裂面: 深度(m)X 座标(m)Y 座标(m) 246.63.013.801.70土钉号计算长度(m)力标准值(kN)9.3815.7831.1028.4383.64311.36141.30半径(m)411.26159.015.73511.54176.00计算步数破裂面角(度)滑裂面: 深度(m)

38、X 座标(m)Y 座标(m)半径(m)46.63.104.272.066.3715.7835.50土钉号计算长度(m)力标准值(kN)28.4384.6515.7870.94311.36.18破裂面角(度)滑裂面: 深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径(m)411.26153.9846.34.407.875.0811.84511.54168.78土钉号计算长度(m)力标准值(kN)69.54151.3115.6870.041047.28.9512.713.7816.91破裂面角(度)滑裂面: 深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径(m)土钉号计算长度(m)力标准值(kN)计算步数3计

39、算步数415.7856.93计算步数破裂面角(度)滑裂面: 深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径(m)28.43113.261147.89.5017.707.0423.03计算步数破裂面角(度)滑裂面: 深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径(m)土钉号计算长度(m)力标准值(kN)546.15.438.334.6712.51土钉号计算长度(m)力标准值(kN)15.7830.8428.4380.9415.7848.35311.36136.1628.43102.75411.26150.9638.76121.82511.54165.29破裂面角(度)滑裂面: 深度(m)X 座标(m)Y

40、 座标(m)半径(m)613.94236.43计算步数646.35.709.715.8014.42计算步数破裂面角(度)滑裂面: 深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径(m)土钉号计算长度(m)力标准值(kN) 15.7845.761248.310.0024.3510.3530.40土钉号计算长度(m)力标准值(kN)28.43100.3215.7831.51311.36161.8228.4381.86破裂面角(度)滑裂面: 深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径(m)311.36136.9647.07.0014.577.8119.92411.26151.27土钉号计算长度(m)力标准

41、值(kN)511.54164.5715.7840.82613.94234.1728.4393.8478.24155.59311.36152.39计算方法：稳定验算计算步数7411.26171.78计算步数安全系数破裂面角(度)滑裂面:深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径(m)计算步数破裂面角(度)滑裂面: 深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径(m)01.0647.51.241.941.723.43847.27.5215.428.6121.42土钉号计算长度(m)力标准值(kN) 15.7834.77土钉号验算长度(m)-计算步数安全系数破裂面角(度)滑裂面:深度(m)X 座标(m)

42、Y 座标(m)半径(m)28.4387.8411.0347.01.805.995.679.38311.36146.22土钉号验算长度(m)411.26165.42-58.44131.59计算步数安全系数破裂面角(度)滑裂面:深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径(m)计算步数破裂面角(度)滑裂面: 深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径(m)21.7246.63.013.801.705.73947.28.3019.0710.4625.73土钉号计算长度(m)力标准值(kN)土钉号验算长度(m) 110.00计算步数安全系数破裂面角(度)滑裂面:深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径

43、(m) 31.6746.63.104.272.066.37土钉号验算长度(m) 110.004.407.875.0811.84511.00610.00计算步数安全系数破裂面角(度)滑裂面:深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径(m) 41.6446.3土钉号验算长度(m) 110.00211.005.438.334.6712.51110.00211.00计算步数安全系数破裂面角(度)滑裂面:深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径(m) 51.6546.1土钉号验算长度(m) 110.00211.00312.00土钉号验算长度(m)110.00211.00312.00412.00计算步数

44、安全系数破裂面角(度) 111.2947.8土钉号验算长度(m)312.00412.00511.00半径(m) 23.03滑裂面:深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)10.0024.3510.35计算步数安全系数破裂面角(度)滑裂面:深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径(m)610.0061.5246.35.709.715.8014.42211.00110.00312.00211.00土钉号验算长度(m) 110.00计算步数安全系数破裂面角(度) 121.4648.3土钉号验算长度(m)半径(m) 30.40滑裂面:深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)7.0014.577.81安全

45、系数破裂面角(度)半径(m)312.001.4847.019.92412.00土钉号验算长度(m)511.00110.00610.00211.0079.00312.00配筋结果：412.00钢筋级别：2计算步数71.6247.27.5215.428.6121.42土钉号直径(mm)根数配筋面积(mm2)直径(mm)根数土钉号验算长度(m)11210.00181110.00212149.12181211.003161.22201计算步数安全系数破裂面角(度) 8滑裂面:深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)半径(m)计算值实配值配筋面积(mm2) 254.47254.47314.16312.004181233.46201314.16412.005201263.34221380.13511.006221349.63221380.13滑裂面:深度(m)X 座标(m)Y 座标(m)9.5017.707.04计算步数安全系数破裂面角(度) 91.4247.2土钉号验算长度(m)110.00211.00312.00412.00511.00计算步数安全系数破裂面角(度) 101.4347.2半径(