奥菲外墙装饰板结构计算书(1) (1) (1)

1、 上海花桥国际商城BLC大厦A/B结构计算书四川奥菲克斯建设工程有限公司2014年4月目 录第一部分：计算书简介 3 第一章：工程概况 3第二章：设计要求 3 第三章：主要材料 3第二部分：设计书计算依据 4第三部分：主要材料技术参数 5第四部分: 奥菲外墙保温装饰板结构计算 5 第一章：计算说明 5第二章：荷载计算 6第三章：奥菲外墙保温装饰板计算校核 8 第四章：铝合金型材计算校核 12第五章：锚栓计算校核 14第六章：国家行业标准 15第七章：报价 24第八章：参考接点 25第五部分: 钢架结构计算 奥菲外墙保温装饰板结构计算书第一部分 计算书简介第一章、 工程概况工程名称：上海花桥国际

2、商城BLC大厦A/B工程地点： 上海花桥镇建设单位：第二章、 设计要求所有受力计算均按照国家的规范要求执行。第三章、 主要材料本工程根据国家现行规范的有关要求，结合招标文件和图纸的要求，本着安全、经济、美观的原则，选取如下材料作为我们使用的主要材料:1、铝合金型材：型材采用铝合金6063T5,符合现行国家标准铝合金建筑型材GB/T5237.2-2008 中规定的高精度；铝合金型材横断面尺寸、力学性能均经计算选定。2、奥菲外墙保温装饰板:符合现行外墙外保温工程技术规程JGJ144-2004。3、硅酮耐候密封胶第二部分、计算书设计依据一、设计依据1、业主提供的建筑图及结构图2、业主提供的招标文件二

3、、民用建筑、结构设计规范1、建筑结构荷载规范GB50009-2001(2006 年版)2、建筑抗震设计规范2008 年版GB50011-20013、工程质量检验评定标准GBJ3014、建筑设计防火规范GB 50016-2006三、奥菲外墙保温装饰板设计标准、规范1、建筑幕墙GB/T 21086-20072、纤维水泥平板JCT 412.2-20063、建筑装饰装修工程施工质量验收规范GB50210-20014、玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003四、铝合金材料标准规范1、铝及铝合金阳极氧化-阳极氧化膜的总规范GB8013-872、铝合金结构设计规范GB50429-2007五、胶等密封制品规

4、范1、建筑用硅酮结构密封胶GB 16776-20052、石材用建筑密封胶JC/T 883-2001 六、其他1、公共建筑节能设计标准GB50189-2005第三部分、主要材料基本参数1、 奥菲外墙保温装饰板弯曲强度设计值 fct=11.5 N/mm2抗剪强度设计值 fcv=6.9 N/mm2弹性模量 E=0.15105 KN/m2泊松比 =0.25线膨胀系数 =1.00 10-5 1/重力密度 gk=16 KN/m32、 铝合金型材：6063-T5铝型材抗拉强度设计值 f=200 N/mm2抗剪强度设计值 fav=110 N/mm2局部承压强度设计值 fab=185 N/mm2弹性模量 E=0

5、.7105 KN/m2线膨胀系数 =2.35 10-5 1/泊松比 =0.333、 硅酮耐候胶密封胶允许的变位承受力 =0.4第四部分、奥菲外墙保温装饰板结构计算(大面位)第一章、计算说明此部分装饰板为最高高度为16米，标准层高为4.500m，计算分格宽度为600mm，风荷载按大面位取值对幕墙结构进行校核计算。第二章、荷载计算一、风荷载计算计算依据：Wkgzzs1W0以标高55.9米位置计算风荷载值。Wk：作用在幕墙上的风荷载标准值 (KN/m2)gz：瞬时风压阵风系数gz =1.64z：风荷载高度变化系数z=1.42s1：风荷载体型系数：按建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006

6、年版），s1=1.00按建筑结构荷载规范GB50009-2001（2006 年版），B类取值：W0：成都地区基本风压W0=0.3 KN/m2,50年一遇。风荷载标准值：Wkgzzs1W0 1.641.421.000.3 0.7 KN/m2风荷载作用分项系数 W=1.4按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 第5.4.2.1 条规定风荷载设计值：W=WWK=1.40.7=0.98 KN/m2二、奥菲外墙保温装饰板幕墙自重荷载计算采用面板厚度为8mm，板材重力密度为16KN/m3，则：面板自重荷载标准值应为：Gk=810-3m16 KN/m3 =0.128 KN/m2考虑到铝合金型材和保温层

7、，幕墙自重荷载标准值：GGK=0.148 KN/m2rG：自重作用效应分项系数，取rG =1.2按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 第5.4.2.1 条规定.则幕墙自重设计值：G=rGGGK=1.20.148=0.1776 KN/m2三、水平地震荷载计算抗震设防烈度：7 度地震荷载最大影响系数：max=0.08按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 表5.3.4 条规定动力放大系数：E=5.0按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 第5.3.4 条规定QEKe：作用在幕墙上的地震荷载标准值:QEK=50.080.1776 =0.071 KN/m2rE：地震荷载作用效应分项

8、系数，取rE=1.3按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 第5.4.2.1 条规定qE：作用在幕墙上的地震荷载设计值qE=rEqEK=1.30.071=0.0923 KN/m2四、水平荷载组合风荷载和水平地震作用组合标准值计算W：风荷载作用效应分项系数，取W=1.0按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 第5.4.3 条规定E：地震荷载作用效应分项系数，取E=0.5按玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-2003 第5.4.3 条规定风荷载和水平地震作用组合标准值计算qK=WWK+EqEK=1.00.7 KN/m2+0.50.071 KN/m2=0.7355 KN/m2风荷载和水平地

9、震作用组合设计值计算q=WW+EqE=1.00.98 KN/m2+0.50.0923 KN/m2=1.026 KN/m2第三章、奥菲外墙保温装饰板计算校核一、计算说明：该奥菲外墙保温装饰板最大分格宽度为600mm,基本参数如下：短边：600mm长边：600mm弹性模量：0.15105 KN/m2泊松比：0.25线膨胀系数：1.00 10-5 1/二、板缝设计Ws=Tb/+dc+dE式中 Ws - 板缝宽度（mm） - 面板材料的线膨胀系数（1/） T- 幕墙年温度变化（），可取80； - 密封胶允许的变位承受能力； b- 计算方向面板的边长（mm） dc- 施工偏差（mm）,可取3mm； dE

10、- 考虑地震作用等其他因素影响的预留量，可取2mm。=0.4 根据建筑密封胶生产厂家提供的参数，大风荷载和地震作用下允许的拉应力和剪应力为0.14KN/m2时，密封胶允许的变位承受能力。Ws=Tb/+dc+dE =1 10-580600/0.4+3+2 =1.2+3+2 =6.2mm我公司板材预留板缝为10mm,满足要求。三、奥菲外墙保温装饰板抗弯强度校核校核依据：=6mwb02/t2 fct =11.5 N/mm2因为奥菲外墙保温装饰板面板采用的材料为纤维水泥板，参照纤维水泥平板JCT 412.2-2006表4 力学性能部分取值，得到本工程按11.5 KN/m2取值计算。b0aba0a0连接

11、件布置示意图铝合金连接件式中 W:奥菲外墙保温装饰板所受荷载组合设计值，1.026 KN/m2b:奥菲外墙保温装饰板短边边长:b=600mmb0:短边方向支撑点之间的距离：b0=600mma:奥菲外墙保温装饰板长边边长：a=600mma0:长边方向支撑点有3个，每个之间的距离：a0=400mmt:面板的计算厚度（mm），t=8mm。m:奥菲外墙保温装饰板面中的最大弯曲系数, 按金属与石材幕墙工程技术规范JGJ 133-2001支撑点间距a0/b0=400/600=0.667,查表B.0.2 得:m=0.1351。:奥菲外墙保温装饰板抗弯截面设计最大正应力=6mwb02/t2 =60.13511

12、.02610-36002/82=4.678 N/mm211.5 N/mm2奥菲外墙保温装饰板的抗弯强度满足设计要求。四、奥菲外墙保温装饰板挠度强度校核在垂直于面板的风荷载作用下，奥菲外墙保温装饰板的挠度按下式计算：df=Wkb04/D D=Ete3/12(12)校核依据：最大挠度应不大于df,lim=b/180;式中 df：在风荷载标准值作用下的最大挠度值（mm）; Wk：垂直作用于面板的风荷载标准值：Wk=0.7 KN/m2b:奥菲外墙保温装饰板短边边长:b=600mmb0:短边方向支撑点之间的距离：b0=600mma:奥菲外墙保温装饰板长边边长：a=1200mma0:长边方向支撑点有3个，

13、每个之间的距离：a0=400mm D：面板的刚度（N.mm）; E：弹性模量：E=0.15105 KN/m2 te：面板的计算厚度（mm），t=8mm。 ：泊松比：=0.25:奥菲外墙保温装饰板面中的最大挠度系数, 按规范支撑点间距a0/b0=400/600=0.667,查表得:m=0.01547。D=Ete3/12(12)=0.1510583/12(10.252) =682667 N.mmdf=Wkb04/D =0.015470.710-36004/682667=2.056df,lim=600/180=3.33奥菲外墙保温装饰板挠度满足规范要求。五、奥菲外墙保温装饰板面板槽口处产生的剪应力强

14、度校核在风荷载和垂直于板面方向地震作用下，挂板在面板槽口处产生的剪应力标准值可按下式计算：k=qkab/ntvs式中 k ：挂件在面板槽口处产生的剪应力标准值(N/mm2) qk: 奥菲外墙保温装饰板所受荷载组合设计值，1.026 KN/m2 a:奥菲外墙保温装饰板长边边长：a=1200mmb:奥菲外墙保温装饰板短边边长:b=600mmtv:面板槽口受剪面厚度：tv=5mms:槽口剪切面总长度；矩形槽或通槽，取挂钩的宽度加上2倍槽深；s=10mm n:挂件总数量；n=6 :应力调整系数，由于挂件数量为6，则=1.30剪应力设计值应符合下列规定： kfcv=6.9 N/mm2 k ：挂件在面板槽

15、口处产生的剪应力标准值(N/mm2) fcv ：面板抗剪强度设计值(N/mm2)则：k=qkab/ntvs =1.02610-312006001.3/(6510) =3.201 N/mm2fcv=6.9 N/mm2奥菲外墙保温装饰板面板槽口处产生的剪应力符合规范要求。第四章、铝合金型材计算校核一、计算说明：该奥菲外墙保温装饰板幕墙最大分格宽度为600mm，每块板材铝合金T型挂件数量为6个，基本参数如下：材料：铝合金6063-T5（30*30*2mm铝合金T型挂件）弹性模量：E=0.7105 KN/m2抗拉强度设计值：f=160 N/mm2抗剪强度设计值：fav=110N/mm2线膨胀系数：=2

16、.35 10-5 1/泊松比：=0.33二、铝合金T型挂件抗剪设计强度校核在风荷载和垂直于板面方向地震作用下，铝合金T型挂件承受的剪应力标准值可按下式计算：pk=qkab/nAp式中 pk：挂件剪应力标准值（N/mm2） qk: 奥菲外墙保温装饰板所受荷载组合设计值，1.026 KN/m2 a:奥菲外墙保温装饰板长边边长：a=1200mmb:奥菲外墙保温装饰板短边边长:b=600mmAp:挂件挂钩受剪截面面积：Ap=30*2=60mm2 n:挂件数量：n=6 :应力调整系数，由于挂件数量为6，则=1.30pk=qkab/nAp =1.02610-312006001.30/(660) =2.66

17、8N/mm2 fav=110N/mm2奥菲外墙保温装饰板铝合金T型挂件满足设计要求。三、铝合金T型挂件抗剪设计强度校核铝合金T型挂件在面板自重作用下承受的剪应力标准值可按下式计算：pk=Gk/n1Ap式中 pk：挂件剪应力标准值（N/mm2） Gk：面板的自重标准值：Gk=0.148 KN/m2Ap:挂件挂钩受剪截面面积：Ap=30*2=60mm2n1:实际承受面板自重荷载的挂件数量；上下边对称均匀布置时可取挂件总数的1/2；n1=3:应力调整系数，由于挂件数量为3，则=1.25挂件所承受的剪应力设计值应符合下列规定：p=1.35pkfav=110N/mm2则：p=1.35 Gk/n1Ap =

18、1.350.14810-31.25/(360) =0.0014110N/mm2 fav=110N/mm2奥菲外墙保温装饰板铝合金T型挂件满足规范要求。第五章、锚栓计算校核一、计算说明：本工程采用塑料锚栓型号为8*60-8*150,经四川省建材产品质量监督检验中心检测：单颗锚栓承载力标准值N=0.84KN。奥菲外墙保温装饰板所受荷载组合设计值，1.026 KN/m2；幕墙自重设计值为：0.1776 KN/m2。二、螺栓受拉力计算：该奥菲外墙保温装饰板幕墙最大分格宽度为1200mm,最大分格高度为600mm，每块板材锚固点为6个，则：1、奥菲外墙保温装饰板在风荷载和垂直于板面方向地震作用下，塑料锚

19、栓受拉力为：N= N=abq=1.20.61.026 KN=0.739KN共有6处锚栓固定，则每一处受拉力为：NC=N/6=0.739/6=0.123KNN=0.84KN。2、奥菲外墙保温装饰板在自重作用下，塑料锚栓受拉力为：N=abG=1.20.60.1776 KN=0.128 KN.共有6处锚栓固定，而实际承受面板自重荷载的锚栓数量（上下边对称均匀布置时可取锚栓总数的1/2）为3处。则：NC=N/3=0.128/3=0.043KNN=0.84KN。奥菲外墙保温装饰板塑料锚栓满足规范要求。第五部分、钢架结构计算一、总信息 结构类型： 框架铝合金结构 结构重要性系数： 1.00 节点总数： 7

20、 柱数： 2 梁数： 4 支座约束数： 2 标准截面总数：1 活荷载计算信息： 不考虑活荷载不利布置 风荷载计算信息： 计算风荷载 材料： 6063-T5铝型材 梁柱自重计算信息： 柱梁自重都计算 恒载作用下柱的轴向变形： 考虑 梁柱自重计算增大系数： 按恒载分项系数考虑 门式刚架梁平面内的整体稳定性： 验算 梁容许挠度比： 1/0 柱顶容许水平位移/柱高： 1/0 轻钢厂房柱按照CECS验算时计算长度取用方法： 查表法 摇摆柱对计算长度的影响： 考虑二、几何信息 各节点信息如下表：节点号x坐标(mm)z坐标(mm)x向约束y向约束z向约束绕x轴约束绕y轴约束绕z轴约束100 205700 3

21、80006500 4120006900 5160006500 6240005700 7240000 各单元信息如下表：单元号截面名称长度(mm)面积(mm2)绕x轴惯性矩(x104mm4)绕y轴惯性矩(x104mm4)绕x轴计算长度系数绕y轴计算长度系数柱 1Z350600x200x8x105700664086401395947821133513361.0000.787柱 6Z350600x200x8x105700664086401395947821133513361.0000.787梁 2L450600x180x6x880405484638418155351947787793.0000.42

22、6梁 3L450600x180x6x840205484638418155351947787796.0000.853梁 4L450600x180x6x840205484638418155351947787796.0000.853梁 5L450600x180x6x880405484638418155351947787793.0000.426 表中：面积和惯性矩的上下行分别指小头和大头的值 三、荷载与组合1.工况数值 (1). 屋面恒载标准值： 0.25 kN/m2 (2). 屋面活载标准值： 0.30 kN/m2 (3). 风荷载 规范： 铝合金结构设计规范GB50429-2007 基本风压： 0

23、.55 kN/m2 建筑类型： 封闭式 轴线类型： 边柱外缘 地面粗糙度： B 柱底标高(m)： 0.00 女儿墙高度(m)： 0.00 (4). 地震作用 规范： 建筑抗震设计规范（GB50011-2010） 地震烈度： 7度(0.10g) 水平地震影响系数最大值： 0.08 计算振型数： 9 建筑结构阻尼比： 0.040 特征周期值（秒）： 0.35 地震影响： 多遇地震 场地类别： 类 地震分组： 第一组 周期折减系数： 1.00 地震力计算方法： 振型分解法振型号周期（秒）10.719720.418030.160840.056050.027860.017270.016680.01629

24、0.0116 (5). 温度作用2.荷载组合 (1) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 (2) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况2 (3) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况3 (4) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2 (5) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况3 (6) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2 (7) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况3 (8) 1.20 恒载 + 1.20 x 0

25、.50 活载工况1 + 1.30 水平地震 (9) 1.20 恒载 + 1.20 x 0.50 活载工况1 + 1.40 x 0.20 风载工况2 + 1.30 水平地震 (10) 1.20 恒载 + 1.20 x 0.50 活载工况1 + 1.40 x 0.20 风载工况3 + 1.30 水平地震 (11) 1.00 恒载 + 1.40 风载工况2 (12) 1.00 恒载 + 1.40 风载工况3四、内力计算结果1. 内力1.1 工况内力1.2 组合内力1.3 最不利内力 (1). 数值显示最不利内力表 (单位：N、V(kN)；M(kN.m)；位置(m)单元号名称组合号序号位置轴力N剪力V

26、弯矩MN最大1110.00632.0-15.6108.6V最大110.000-72.035.1-0.01M最大1110.00632.0-15.6108.6N最小110.000-72.035.1-0.0V最小1110.00020.6-22.5-0.0M最小110.006-58.235.1-200.2N最大1210.00821.55.6-25.3V最大1110.00019.430.1111.22M最大1110.00019.430.1111.2N最小110.000-42.0-53.9-204.3V最小110.000-42.0-53.9-204.3M最小110.000-42.0-53.9-204.3N

27、最大1110.00022.3-1.2-40.1V最大110.004-38.116.473.93M最大110.001-36.50.3101.7N最小110.004-38.116.473.9V最小1210.00421.0-7.0-35.6M最小1210.00221.4-0.1-44.0N最大1210.00422.31.2-40.1V最大1110.00021.07.0-35.64M最大110.003-36.5-0.3101.7N最小110.000-38.1-16.473.9V最小110.000-38.1-16.473.9M最小1110.00221.40.1-44.0N最大1110.00021.5-5

28、.6-25.3V最大110.008-42.053.9-204.35M最大1210.00819.4-30.1111.2N最小110.008-42.053.9-204.3V最小1210.00819.4-30.1111.2M最小110.008-42.053.9-204.3N最大1210.00032.015.6108.6V最大1210.00620.622.50.06M最大1210.00032.015.6108.6N最小110.006-72.0-35.10.0V最小110.000-58.2-35.1-200.2M最小110.000-58.2-35.1-200.2各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN

29、、kN.m)节点号控制组合号组合序号NxNyNzMxMyMzNx最大1136.40.072.00.00.00.0Ny最大1136.40.072.00.00.00.0Nz最大1136.40.072.00.00.00.0Mx最大1136.40.072.00.00.00.0My最大1136.40.072.00.00.00.0Mz最大1136.40.072.00.00.00.01合力最大1136.40.072.00.00.00.0Nx最小111-23.20.0-20.60.00.00.0Ny最小1136.40.072.00.00.00.0Nz最小111-23.20.0-20.60.00.00.0Mx最

30、小1136.40.072.00.00.00.0My最小1136.40.072.00.00.00.0Mz最小1136.40.072.00.00.00.0Nx最大12123.20.0-20.60.00.00.0Ny最大11-36.40.072.00.00.00.0Nz最大11-36.40.072.00.00.00.0Mx最大11-36.40.072.00.00.00.0My最大11-36.40.072.00.00.00.0Mz最大11-36.40.072.00.00.00.07合力最大11-36.40.072.00.00.00.0Nx最小11-36.40.072.00.00.00.0Ny最小11-

31、36.40.072.00.00.00.0Nz最小12123.20.0-20.60.00.00.0Mx最小11-36.40.072.00.00.00.0My最小11-36.40.072.00.00.00.0Mz最小11-36.40.072.00.00.00.02. 位移2.1 工况位移2.2 组合位移五、设计验算结果1. 构件验算结果 铝合金柱： 1 材料: 6063-T5铝型材 截面类型: 管状截面; 名称: Z350600x200x8x10 验算强度用设计值 f = 200.00 验算稳定用设计值 f2 = 200.00 验算稳定用设计值 f3 = 200.00 抗剪强度设计值 fv2 =

32、110.00 抗剪强度设计值 fv3 = 110.00 强度验算 最不利组合1(1) N = -58.20, M2 = 0.00, M3 = -150.18 塑性发展系数 r2= 1.200, r3= 1.050 应力比: 0.408 绕2轴稳定验算 最不利组合1(1) N = -58.20, M2 = 0.00, M3 = -150.18 塑性发展系数 r2= 1.200 稳定系数 Phi2= 0.294,Phib3= 0.660 等效弯矩系数 Bm2 = 1.000,Bt3 = 0.650 应力比: 0.473 绕3轴稳定验算 最不利组合1(1) N = -58.20, M2 = 0.00

33、, M3 = -150.18 塑性发展系数 r3= 1.050 稳定系数 Phi3= 0.867,Phib2= 1.000 等效弯矩系数 Bm3 = 0.650,Bt2 = 1.000 应力比: 0.277 沿2轴抗剪验算 最不利组合1(1) V2 = 35.12 抗剪应力比: 0.070 沿3轴抗剪验算 最不利组合1(1) V3 = 0.00 抗剪应力比: 0.000 绕2轴计算长度(对应侧向支撑间长度): 5700.00 (5700.00 ) 绕3轴计算长度(对应侧向支撑间长度): 5700.00 (5700.00 ) 绕2轴长细比: 127.13 150.00 绕3轴长细比: 39.31

34、 150.00 沿2轴W/L(限值):1/1436 (1/180 ) 1(1) 沿3轴W/L(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截面满足要求 铝合金柱： 6 材料: 6063-T5铝型材 截面类型: 管状截面; 名称: Z350600x200x8x10 验算强度用设计值 f = 200.00 验算稳定用设计值 f2 =200.00 验算稳定用设计值 f3 = 200.00 抗剪强度设计值 fv2 = 110.00 抗剪强度设计值 fv3 = 110.00 强度验算 最不利组合1(1) N = -58.20, M2 = 0.00, M3 = -150.18 塑性发展系数 r2=

35、1.200, r3= 1.050 应力比: 0.408 绕2轴稳定验算 最不利组合1(1) N = -58.20, M2 = 0.00, M3 = -150.18 塑性发展系数 r2= 1.200 稳定系数 Phi2= 0.294,Phib3= 0.660 等效弯矩系数 Bm2 = 1.000,Bt3 = 0.650 应力比: 0.473 绕3轴稳定验算 最不利组合1(1) N = -58.20, M2 = 0.00, M3 = -150.18 塑性发展系数 r3= 1.050 稳定系数 Phi3= 0.867,Phib2= 1.000 等效弯矩系数 Bm3 = 0.650,Bt2 = 1.0

36、00 应力比: 0.277 沿2轴抗剪验算 最不利组合1(1) V2 = -35.12 抗剪应力比: 0.070 沿3轴抗剪验算 最不利组合1(1) V3 = 0.00 抗剪应力比: 0.000 绕2轴计算长度(对应侧向支撑间长度): 5700.00 (5700.00 ) 绕3轴计算长度(对应侧向支撑间长度): 5700.00 (5700.00 ) 绕2轴长细比: 127.13 150.00 绕3轴长细比: 39.31 150.00 沿2轴W/L(限值):1/1436 (1/180 ) 1(1) 沿3轴W/L(限值):0 (1/180 ) 1(1) 验算结果: 截面满足要求 构件重量 (Kg)

37、 = 315.00 铝合金柱： 2 材料: 6063-T5铝型材 验算强度用设计值 f = 200.00 验算稳定用设计值 f2 = 200.00 验算稳定用设计值 f3 =200.00 抗剪强度设计值 fv2 = 110.00 抗剪强度设计值 fv3 = 110.00 强度验算 最不利组合1(1) N = -42.01, M2 = 0.00, M3 = -154.30 塑性发展系数 r2= 1.200, r3= 1.050 应力比: 0.556 绕2轴稳定验算 最不利组合1(1) N = -42.01, M2 = 0.00, M3 = -154.30 塑性发展系数 r2= 1.200 稳定系

38、数 Phi2= 0.492,Phib3= 0.827 等效弯矩系数 Bm2 = 1.000,Bt3 = 0.850 应力比: 0.621 绕3轴稳定验算 最不利组合1(1) N = -42.01, M2 = 0.00, M3 = -154.30 塑性发展系数 r3= 1.050 稳定系数 Phi3= 0.274,Phib2= 1.000 等效弯矩系数 Bm3 = 0.850,Bt2 = 1.000 应力比: 0.560 沿2轴抗剪验算 最不利组合1(1) V2 = -53.90 抗剪应力比: 0.083 沿3轴抗剪验算 最不利组合1(1) V3 = 0.00 抗剪应力比: 0.000 绕2轴计

39、算长度(对应侧向支撑间长度): 3425.00 (24119.70) 绕3轴计算长度(对应侧向支撑间长度): 24119.70 (24119.70) 绕2轴长细比: 90.91 250.00 绕3轴长细比: 132.56 250.00 沿2轴W/L(限值):1/471 (1/180 ) 1(1) 沿3轴W/L(限值):0 (1/180 ) 1(1) 验算结果: 截面满足要求铝合金柱： 3 材料: 6063-T5铝型材 截面类型: 管状截面；名称: L450600x180x6x8 验算强度用设计值 f = 200.00 验算稳定用设计值 f2 = 200.00 验算稳定用设计值 f3 = 200

40、.00 抗剪强度设计值 fv2 = 110.00 抗剪强度设计值 fv3 = 110.00 强度验算 最不利组合1(1) N = -37.50, M2 = 0.00, M3 = 91.46 塑性发展系数 r2= 1.200, r3= 1.050 应力比: 0.325 绕2轴稳定验算 最不利组合1(1) N = -37.50, M2 = 0.00, M3 = 91.46 塑性发展系数 r2= 1.200 稳定系数 Phi2= 0.491,Phib3= 0.826 等效弯矩系数 Bm2 = 1.000,Bt3 = 0.850 应力比: 0.371 绕3轴稳定验算 最不利组合1(1) N = -37

41、.50, M2 = 0.00, M3 = 91.46 塑性发展系数 r3= 1.050 稳定系数 Phi3= 0.274,Phib2= 1.000 等效弯矩系数 Bm3 = 0.850,Bt2 = 1.000 应力比: 0.349 沿2轴抗剪验算 最不利组合1(1) V2 = 16.36 抗剪应力比: 0.034 沿3轴抗剪验算 最不利组合1(1) V3 = 0.00 抗剪应力比: 0.000 绕2轴计算长度(对应侧向支撑间长度): 3429.02 (24119.70) 绕3轴计算长度(对应侧向支撑间长度): 24119.70 (24119.70) 绕2轴长细比: 91.02 250.00 绕

42、3轴长细比: 132.56 250.00 沿2轴W/L(限值):1/393 (1/180 ) 1(1) 沿3轴W/L(限值):0 (1/180 ) 1(1) 验算结果: 截面满足要求铝合金柱： 4 材料: 6063-T5铝型材 截面类型: 管状截面; 名称: L450600x180x6x8验算强度用设计值 f = 200.00 验算稳定用设计值 f2 = 200.00 验算稳定用设计值 f3 = 200.00 抗剪强度设计值 fv2 = 110.00 抗剪强度设计值 fv3 = 110.00 强度验算 最不利组合1(1) N = -37.50, M2 = 0.00, M3 = 91.46 塑性发展系数 r2= 1.200, r3= 1.050 应力比: 0.325 绕2轴稳定验算 最不利组合1(1) N = -37.50, M2 = 0.00, M3 = 91.46 塑性发展系数 r2= 1.200 稳定系数 Phi2= 0.491,Phib3= 0.826 等效弯矩系数 Bm2 = 1.000,Bt3 = 0.850 应力比: 0.371 绕3轴稳定验算 最不利组合1(1) N = -37.50, M2 = 0.00, M3 = 91.46