太阳能除湿空调在宁波客运站的应用设计

1、太阳能除湿空调在宁波客运站的应用目录1设计说明11.1 工程概况11.2 设计依据11.3 空调室内外设计参数11.3.1 空调室内设计参数1空调室外设计参数21.4 空调方案说明22空调负荷计算32.1 空调系统设计冷负荷的计算3大厅的空调冷负荷的计算32.1.2 其它空调房间设计冷负荷的计算162.1.3 各空调系统的设计冷负荷162.2 空调设计湿负荷的计算162.2.1 各空调室内设计湿负荷的计算172.2.2 各分区空调系统设计湿负荷的确定172.3 空调系统新风负荷的计算17空调系统和空调室内新风量的确定18空调室内新风负荷和空调系统新风负荷的计算233空调系统的冷热源243.1空

2、调制冷机组的选择243.2分水器的选择243.3热源设备水/水换热器的选择253.4太阳能除湿器的选择25除湿原理简述26结构形式27理想的空气处理过程273.4.4 太阳能除湿可行性分析283.4.5 分析结论294气流组织计算304.1大厅气流组织计算和风口选型304.2一层休息间和大厅气流组织计算344.3一层售票口气流组织计算及风口选择365空调风系统设计395.1 空调风系统风管的选择395.2 空调风系统的水力计算396空调水系统设计446.1 空调冷冻水-热水系统的管路计算44空调水系统的布置44空调水系统的设计流量45各水系统的水力计算和水泵选择45系统的补水496.2 空调冷

3、却水系统管路计算49冷却塔的选型49冷却水循环系统管路计算50冷却水循环系统补水量526.3 冷凝水管路设计527空气处理537.1 空气处理方案53全空气系统537.2 空气处理过程及计算54空调系统空气处理过程与计算及其处理设备选型548空调系统的隔振和消声608.1 空调装置的隔振608.2 空调系统的噪声控制609空调系统的监测及调节61致 谢63参 考 文 献641设计说明休息室25±250±102050办公室27±150±1036452空调负荷计算686.2726.6666.1530.7435.8425416.1396.7366.4327.7

4、276.2220.3188.4（m3/h）空调室名称换气次数（次/h）新风量（m3/h）空调室名称换气次数（次/h）新风量（m3/h）0.6620.70.90.90.71300.90.7803空调系统的冷热源空调系统的冷热源是空调系统组成的重要部分之一。它向空调系统提供冷媒和热媒，直接或间接地除去室内的热量和提供热量，以维持被调房间内的热湿环境。因此，冷热源是空调系统的核心部分。空调系统冷热源设计的合理与否将会直接影响空调系统是否能正常运行与经济运行。因此，在空调系统设计中，要十分注意合理地选择和设计空调系统的冷热源。要综合考虑使用能源的种类、一次投资费用、占地面积、地区环境和环境保护、安全问

5、题和运行费用等方面，慎重决定空调系统冷热源的组合方式。比较常见冷热源组合方式的特点，综合分析本工程的特点，决定采用螺杆式电动冷水机组与热电站供热组合方式并结合太阳能除湿器，该方案的特点有：² 热电站锅炉容量大，自动化程度高，热效率可高达90%以上² 可以取消分散的独立锅炉房，明显地改善地区环境² 太阳能除湿器节省能源，即经济又环保² 螺杆式冷水机组较活塞式冷水机组结构简单，运动部件少，无往复运动的惯性作用，转速高，运行平稳，震动小，易损件少，运行可靠；容积效率高，压缩比大等特点3.1空调制冷机组的选择根据本空调工程总冷负荷的大小，按照冷热源组合方式，选用

6、Pa、冷凝器水压降为23.8Pa、冷冻水进出水管外径为冷却水进出水管外径为根据本空调工程冬季总热负荷的大小，综合比较各水/水换热器的优缺点以及本工程的要求，决定选用两台板式水/水换热器（逆流）并联工作。本空调工程冬季设计总热负荷为1193.1kW，考虑5%的余量，则每台换热器的设计换热量为Qh=626.4 kW。单台换热器的冷水流速设定为0.5mm单台换热器的冷水流量：换热器最大传热温差为5、最小传热温差为，则换热器的对数平均温差为：根据板式水/水换热器的总传热系数K的概略值30007000W/（m2·）和冷水流量54t/h，初选换热器：取K=5000 W/（m2·），则换

7、热面积为，查产品样本手册，初选长沙申特空调设备有限公司生产的BR02系列板式换热器再根据初选的换热器和冷热水流速，查BR02型产品换热器的换热特性曲线图或特性表，确定换热器的实际总传热系数为K=5250 W/（m2·），从而换热器的实际所需传热面积为 根据换热器实际有效传热面，选用的换热器的型号为BR02-5，其外形尺寸为750×735×1005。太阳能液体除湿空调系统是一种利用低位热能的空调系统，这种系统利用液体除湿剂来除去空气中的水分，然后通过加热使溶液再生，系统只要求60-80的再生温度，利用平板或真空管式太阳能集热器就可满足要求。它利用水做工作介质，对环境

8、无污染，而且耗电量低，大约只有传统压缩式致冷空调系统的三分之一左右。除湿剂还适合用作除湿势能的储存介质除湿势能代表除湿剂除湿能力)，储能密度可达1000-1400MJ/m3；与传统的冰蓄冷相比，其同体积的蓄能能力要高3-5倍。内冷型除湿器指在空气和液体除湿剂之间进行除湿的同时，被外加的冷源(如：冷却水或冷却空气等)所冷却，籍以带走除湿过程中所产生的潜热(水蒸气液化所放出的潜热)。该除湿过程近似于等温过程。本文所分析的三种典型结构的除湿器分别属于以上两大类型的除湿器，它们是：绝热型除湿器，水冷型除湿器和交叉流型板式除湿器。53.4.1除湿原理简述图3.1 太阳能液体除湿空调系统简图 房 间ai1

9、1bhc23gd4ef环境空气热湿废气热能水温度含湿量fedcbaihg图3.2 除湿型空调系统工作原理和温湿图1 蒸发器 2 热交换器 3 加热器 4 除湿器在这种通风型循环的系统中，环境空气经过等焓除湿器被除湿并产生温升(f g)，然后流过显热换热器和蒸发冷却器降温变成空调空气(g h i)。而从显热换热器另一侧流出的气流被加热器3进一步加热，相对湿度变低(c d)，然后流经除湿器对其中的除湿剂进行干燥再生，使得除湿剂能够循环使用。从除湿器出来的湿热废气最后排向大气(d e)。ARI(美国制冷协会)工况下的COP值为1.0。结构形式交叉流型板式除湿器：图3是一种交叉流型板式除湿器简图。如图

10、中所示，被处理的空气在平板的一侧与除湿剂溶液(氯化锂溶液)直接接触从而被除湿，同时，从空调室出来的回风与水在平板的另一侧直接接触发生热质交换，带走主流空气侧在除湿过程中所产生的潜热。从图中可以看出，平板两侧的流体是以交叉流的形式流动的，所以这种除湿器被称为交叉流型除湿器。回流空气被处理空气冷却水液体除湿剂被处理湿空气回流空气图3.3 交叉流型板式除湿器结构简图3.4.3理想的空气处理过程如图4所示，路线ABCO表示被处理空气从A点在绝热型除湿器内经绝热除湿过程到达B点，由于与外界不发生热量交换，水蒸气液化所放出的潜热被溶液和空气自身吸收，因此除湿过程是一个去湿升温过程。被处理空气到达B点后，为

11、了满足送风要求，还须对空气进行等湿冷却和加湿冷却，即过程BCO。=100%t1=26At2=43BCDEtD=20h913d/(g.kg-1)图3.4 空气处理过程在焓湿图上的表示路线ACO表示被处理空气从A点在水冷型除湿器内经近似的等温除湿过程到达C点，再经过加湿冷却到达送风点，即过程CO。显然该过程与路线ABCO所示的空气处理过程相比，在空气的后期处理上要简单。路线ABCEO表示被处理空气从A点在交叉型板式除湿器内经近似的等温除湿过程到达c状态点(此过程与路线ACO所示的AC过程相同)，与从除湿器内经过热湿交换后的回风(D状态点)进行混合后到达E状态，然后从E点经过加湿冷却后达到送风状态O

12、。显然，该过程利用了回风的温度、湿度低的特点，节约了部分能源，不失为一种有效的除湿方法。 太阳能除湿可行性分析对制冷装置，常用制冷效率(COP)来衡量制冷装置性能的优劣。制冷装置的制冷效率为 (1)太阳能吸附除湿空调系统的制冷效率可用下式表示： (2)式中，COP为制冷循环的效率，I为空气焓，用式(1)计算；为太阳集热器的热效率。下面以某市夏季为例进行计算。某办公室使用面积1 6m2。，室外干球温度33 ，湿球温度28相对湿度60%,室内设计干球温度27 ，相对湿度60%,为了计算空调系统的COP值，作如下假设：1)设再生空气的最高温度为85 。2)设室内空气经过集热器除湿前后的湿度降。3)考

13、虑到室外湿球温度为28，所以水玲器可以把从集热器出来的室内循环空气降温到37 。4)经良好设计的增湿器可以把空气湿度增大到95% 。5)设集热器的效率为=0.55，热管换热器的效率为=0.8太阳能吸附除湿空调系统运行参数见表。表1 太阳能吸附睁奔湿空调系统运行参敷状态点温度()湿度(kg/kg)焓(kJ/kg)室内空气，=0.2kg/s1270.015672X0.006X3370.006554180.01455室外再生空气，设=5330.02190674.60.0211327850.03167843.40.03125由式(1)可算出除湿循环的制冷效率 以入射的太阳能计，空调系统总的制冷效率可用

14、式(2)算得：3.4.5 分析结论实验与分析表明，太阳能直接辐射加热的吸附除湿空调系统是可供选择的太阳能制冷方式之一，其值可达18 。该系统的零部件要求不高，结构简单，制造成本较低。所得数据可为该空调系统的进一步完善提供依据。其另外特点是：使经过除湿器处理过的回风与经除湿器除湿后的新风混合后再进行处理以满足送风要求，由于从室内出来的回风温度、湿度较低，用它与冷却水接触起到了间接蒸发器的作用，吸收除湿过程中所产生的潜热，节约了能源，是一种更为经济的内冷型除湿器。然而，因为要处理室内回风，其结构更趋复杂，再者就是主要对除湿起到明显作用，所以只比较适用于人口密集的建筑物，比如商场、车站。客运站等。此

15、太阳能除湿器充分利用回风的冷量和较低的含湿量，是一种节能型除湿器，总的运行费用得以将降低，更节省用电。从以上几点可看出，由太阳能驱动的吸附除湿制冷置换通风系统很好地解决了室内热舒适性问题(温度、湿度、气流组织)，这种系统无任何大气污染源，而且节省了常规能源，达到了节能、环保效果。64气流组织计算气流组织计算的目的是确定送风口的型号和数量，并校核工作区的温度和风速是否满足要求。在气流组织计算时，布置在局部排风装置附近的送风口（风量相对其它送风口大），其送风气流比较复杂，尤其是局部排风量较大时。但工作区基本能满足气流组织的要求，只是效果不是很理想。鉴于此布置在局部排风装置附近的送风口气流组织可不用

16、详细计算，只要根据风量确定风口尺寸、型号、喉部风速等即可。7安装风机盘管加新风系统的空调房间气流分布较复杂，但多数情况下，能满足气流组织的要求，所以这里不对风机盘管加新风系统的气流组织进行计算，只对那些全空气调节、空间较大的空调房间进行气流组织计算。4.1大厅气流组织计算和风口选型（1） 气流组织计算和送风口选择按照气流组织方案可知大厅为散流器平送和下送气流组织，其计算的步骤如下：a) 按照该大厅的尺寸布置送风口（散流器）、回风口，并计算每个散流器的送风量根据大厅的平面大小和形状，布置15个散流器、13个单层百叶回风口，布置情况见“大厅送回风系统图”。同时根据大厅总送风量= 22380 m3/

17、h和总回风量 m3/h以及大厅的局部排风情况，计算各送风口和回风口的风量，计算结果见表41。表4.1 大厅各送回风口风量（m3/h）风口编号风量风口编号风量S1、S22167S141930S3S13、S151343H1131108.3注：表中S代表散流器，H代表回风口。b) 由于S1、S2散流器布置在空气幕附近，主要补充空气幕的排风量，使内部送风更加均匀，气流组织效果更好。选择的S1、S2散流器见表4.2。表4.2 S1、S2散流器性能规格名称型号颈部尺寸/mm风量/ (m3/h)颈部风速/(m/s)静压损失/Pa全压损失/ Pa接管风阀方型散流器FK-10420×42021673.

18、421.628.14FK-11注：选用的散流器生产厂家为：北京青云航空仪表公司c) S3S13、S15散流器气流组织计算 初选散流器按表4.3选择适当的散流器颈部风速0，层高较低或噪声控制要求高时，应选低风速；层高较高或噪声控制要求低时，可选高风速。表4.3 散流器颈部最大允许风速/（m/s）建筑物类别吊顶高度/m3456播音室、音乐厅3.94.154.254.35旅馆客房、居室、剧场、手术室4.354.654.855.00公寓、旅馆大堂、办公室5.155.405.755.85餐厅、商店、计算机房6.156.657.007.15公共建筑物6.506.807.107.50先根据上表，按 = 5

19、m/s选用颈部尺寸为300mm×300mm、FK-10型方形散流器，颈部面积为0.09 m2，则颈部实际风速为：0 = 确定送风口至工作区的气流射程x本工程中大厅吊顶距地面的高度定为3.0 m，则 （4.1）式中 l 相邻两个送风口之间的距离，m； h 吊顶吊顶距地面的高度，m。 检查射流到工作区边界的风速x根据式（4.2）可求得射流到工作区边界的风速x。 （4.2）式中 K1考虑射流受限的修正系数，可由相关资料的射流受限修正系数图查得； K2考虑射流重合的修正系数，可由相关资料的射流重合修正系数图查得；K3考虑非等温影响的修正系数，可由相关资料的非等温影响修正系数图查得；m1送风口

20、特性系数，可由相关手册或文献资料查得；F0送风口有效面积，m2。利用各修正系数图求K1、K2、K3。按（式中l为射流水平射程，m），查射流受限修正系数图得K1= 0.4。按l /x = 3.9/4.9=0.8（式中l为射流水平射程，m），查射流重合修正系数图得K2= 1。按（下式中n1为送风口特性系数，t0为送风温差）查非等温影响修正系数图得K3= 1.4。查送风口特性系数表得：m1=，。由上述条件按式（4.2）计算得：x = 0.272m/s。将计算的x值与表4.4中数据进行比较，确定射流到工作区边界的风速x是否满足要求。表4.4 室内活动区的允许气流流速（送冷风）室内温度/18192021

21、22232425262728允许流速/（m/s）0.100.120.160.200.250.300.350.400.450.500.55注：送热风时，室内活动区的允许气流流速可相应加大0.50.8。 x = 0.275 m/s<0.45 m/s，所以射流到工作区边界的风速x满足要求。 检查射流到工作区边界的温差tx（相对于室内温度基数）根据式（4.3）可求得射流到工作区边界的温差tx。 （4.3）式中 n1送风口特性系数，可由相关手册或文献资料查得。其他参数与式（4.2）相同。 t0送风温差，。 计算得： 满足室温允许波动范围±2。 检查贴附冷射流的贴附长度xl贴附冷射流的贴附

22、长度xl可按式（4.4）计算。集中式射流 （4.4）式中 k射流特性指数，集中射流按式计算（h0为风口中心距顶棚的高度，m）；由中的计算可知取h0 = 0.05 m，则按式（4.4）计算得：>3.9m可见，射流不会脱离顶棚成为下降流。所以选用颈部尺寸为300mm×300mm、FK-10型方形散流器，完全能满足气流组织的要求，该散流器的规格见表4.5。表4.5 S3S13、S15散流器性能规格名称型号颈部尺寸/mm风量/ (m3/h)颈部风速/(m/s)静压损失/Pa全压损失/ Pa接管风阀方型散流器FK-10300×30013434.1539.753.1FK-11注：

23、选用的散流器生产厂家为：北京青云航空仪表公司d) S14散流器气流组织计算S14散流器气流组织计算的过程与S3S13、S15散流器气流组织计算完全相同，这里就不再详叙。 初选散流器按 = 4 m/s选用颈部尺寸为360mm×360mm、FK-10型方形散流器，颈部面积为0.1296 m2，则颈部实际风速为：0 = 送风口至工作区的气流射程 检查射流到工作区边界的风速x，K1= 0.45。l /x = 3.9/4.8=0.8， K2= 1。，K3= 1.37。<0.45 m/s 所以射流到工作区边界的风速x满足要求。 检查射流到工作区边界的温差tx 满足室温允许波动范围±

24、;2。 检查贴附冷射流的贴附长度xl>3.9m可见，射流不会脱离顶棚成为下降流。所以选用颈部尺寸为360mm×360mm、FK-10型方形散流器，完全能满足气流组织的要求，该散流器的规格见表46。表46 S14散流器性能规格名称型号颈部尺寸/mm风量/ (m3/h)颈部风速/(m/s)静压损失/Pa全压损失/ Pa接管风阀方型散流器FK-10360×36019304.1430.741.1FK-11注：选用的散流器生产厂家为：北京青云航空仪表公司（2） 回风口的选择根据各回风口的风量和允许流速（按表4.7取值），查回风口产品样本手册或相关公司产品选型手册，选用的单层百叶

25、回风口见表48。表4.7 回风口允许的吸风速度回风口所在位置吸风速度/（m/s）回风口所在位置吸风速度/（m/s）房间内上部4.05.0房间内下部靠近座位1.52.0房间内下部不靠近座位3.04.0用走廊回风时1.01.54.2一层休息间和大厅气流组织计算根据气流组织方案设计，一层休息间和大堂的送回风口型式与的送回风型式相同，所以其计算的步骤也与大厅的气流组织计算相同，这里不再详叙，计算结果如下：（1） 休息间气流组织及风口选择a根据休息间的平面大小和形状，布置6个散流器、4个单层百叶回风口，布置情况见“一层送回风系统图”。同时根据休息间送风量= 7145m3/h和总回风量 m3/h，计算各送

26、风口和回风口的风量，计算结果见表4.9。表4.9 一层休息间各送回风口风量（m3/h）风口类型风量风口类型风量散流器送风口1235.83单层百叶回风口1588.75b 散流器气流组织计算及选型 初选散流器按 = 3 m/s选用颈部尺寸为360mm×360mm、FK-10型方形散流器，颈部面积为0.1296 m2，则颈部实际风速为：0 = 送风口至工作区的气流射程x本工程中一层休息间吊顶距地面的高度定为3.0 m，则按式（4.1）计算得： 检查射流到工作区边界的风速x， K1= 0.5；l /x = 2.6/3.6=0.72，K2= 1；，K3= 1.3。m1=，。<0.50m/

27、s 所以射流到工作区边界的风速x满足要求。 x = 0.275 m/s<0.45 m/s，所以射流到工作区边界的风速x满足要求。 检查射流到工作区边界的温差（相对于室内温度基数）tx 满足室温允许波动范围±1。 检查贴附冷射流的贴附长度xl取h0 = 0.05 m，则>2.6m可见，射流不会脱离顶棚成为下降流。所以选用颈部尺寸为360mm×360mm、FK-10型方形散流器，完全能满足气流组织的要求，该散流器的规格见表4.10。表4.10 一层休息间散流器性能规格表名称型号颈部尺寸/mm风量/ (m3/h)颈部风速/(m/s)静压损失/Pa全压损失/ Pa接管风

28、阀方型散流器FK-10360×3601235.832.6513.017.3FK-11注：选用的散流器生产厂家为：北京青云航空仪表公司C 休息间回风口的选型根据各回风口的风量和允许流速（按表4.7取值），查回风口产品样本手册或相关公司产品选型手册，选用的单层百叶回风口见表4.11。表4.11 一层休息间各回风口性能规格名称型号颈部尺寸/mm风量/ (m3/h)颈部风速/(m/s)静压损失/ Pa全压损失/ Pa单层活动百叶FKDB（2）200×7501558.754.8241.355.2注：选用的单层活动百叶生产厂家为：北京北空空调器有限公司（2） 大厅气流组织及风口选择a根

29、据大厅的平面大小和形状，布置5个散流器，布置情况见“一层送回风系统图”。同时根据大堂送风量= 5330m3/h，计算各送风口的风量，计算结果见表4.12。表4.12 大厅各送风口风量（m3/h）风口编号风量风口编号风量d-s1、d-s4、d-s5545d-s2、d-s31848b大厅的气流组织计算过程与上面的计算过程相似，经计算选用下面的方形散流器完全满足气流组织的要求，所以这里不列举其计算过程。大堂选用的散流器见表4.13、表4.14。表4.13 d-s1、d-s4、d-s5散流器性能规格表名称型号颈部尺寸/mm风量/ (m3/h)颈部风速/(m/s)静压损失/Pa全压损失/ Pa接管风阀方

30、型散流器FK-10240×2405452.6312.416.1FK-11注：选用的散流器生产厂家为：北京青云航空仪表公司表4.14 d-s2、d-s3散流器性能规格表名称型号颈部尺寸/mm风量/ (m3/h)颈部风速/(m/s)静压损失/Pa全压损失/ Pa接管风阀方型散流器FK-10360×36018283.9227.2636.44FK-11注：选用的散流器生产厂家为：北京青云航空仪表公司4.3一层售票口气流组织计算及风口选择根据售票口内部空间的大小、形状，结合大厅的是使用功能、送回风方式以及局部排风特点等条件布置12个散流器、7个双层活动百叶风口、12个单层活动百叶回风

31、口。布置情况见空调风系统平面图。（1） 散流器送风气流组织计算a计算每个散流器的送风量根据布置散流器的数量和承担的送风任务（即送风区域和所需的送风量）以及局部排风情况，计算每个散流器的送风量。散流器承担的送风任务为：送风量= 21593 m3/h、送风面积为853 m2。计算得出的每个散流器的送风量见表4.15。表4.15 餐厅各散流器送风口风量（m3/h）风口编号风量风口编号风量风口编号风量C-S10、C-S112640C-S9、C-S121350其他散流器1361.3注：表中S代表散流器，C代表餐厅。b C-S10、C-S11散流器选型由于S10、S11散流器布置在空气幕附近，主要补充空气

32、幕的排风量，使内部送风更加均匀，气流组织效果更好。选择的C-S10、C-S 11散流器见表4.16。表4.16 C-S10、C-S11散流器性能规格名称型号颈部尺寸/mm风量/(m3/h)颈部风速/(m/s)静压损失/Pa全压损失/Pa可配风阀附件方形扩散型散流器JM-804A1360×36026405.663958注：选用的散流器生产厂家为：上海永捷建材有限公司c C-S9、C-S12散流器气流组织计算 初选散流器根据表4.3，按 = 5 m/s选用颈部尺寸为300mm×300mm、JM-804A2方形扩散型散流器，颈部面积为0.09 m2，则颈部实际风速为：0 = 确定

33、送风射程x本工程中C-S9、C-S12散流器送风面部距地面的高度h定为3.5 m，则 （4.5） 校核射流到工作区边界的风速x根据式（4.6）可求得射流到工作区边界的风速x。 （4.6）式中 K1考虑射流受限的修正系数，可由相关资料的射流受限修正系数图查得； K2考虑射流重合的修正系数，可由相关资料的射流重合修正系数图查得；K3考虑非等温影响的修正系数，可由相关资料的非等温影响修正系数图查得；m1送风口特性系数，可由相关手册或文献资料查得；l 射流水平扩散射程，m；F0送风口有效面积，m2。利用各修正系数图求K1、K2、K3。按（式中Fn为一个散流器负担的送风面积，m2），查射流受限修正系数图

34、得K1= 1.0。按l /x = 3.9/1.5=2.6，查射流重合修正系数图得K2= 1.0。按（下式中n1为送风口特性系数，t0为送风温差）查非等温影响修正系数图得K3= 1.0。查送风口特性系数表得：m1=1.35，。由上述条件按式（4.6）计算得：x = 0.15m/s<0.40 m/s。 所以射流到工作区边界的风速x满足要求。 检查射流到工作区边界的温差tx根据式（4.7）可求得射流到工作区边界的温差tx。 （4.7）式中 n1送风口特性系数，可由相关手册或文献资料查得。其他参数与式（4.2）相同。 t0送风温差，。 计算得： 满足室温允许波动范围±1。所以选用颈部尺

35、寸为300mm×300mm、JM-804A2方形扩散型散流器，完全能满足气流组织的要求，该散流器的规格见表4.17。表4.17 S9、S12散流器性能规格名称型号颈部尺寸/mm风量/(m3/h)颈部风速/(m/s)静压损失/Pa全压损失/Pa已配风阀附件方形扩散型散流器JM-804A2300×30013504.231.742.4注：选用的散流器生产厂家为：上海永捷建材有限公司（2） 双层活动百叶送风口和单层活动百叶回风口的选型每个双层活动百叶送风口的风量为232 m3/h和每个单层活动百叶回风口的风量为1199.75m3/h。选用北京北空空调器有限公司生产的FKBS系列双层

36、活动百叶送风口和FKDB系列单层活动百叶回风口，见表4.18、表4.19。表4.18 FKBS系列双层活动百叶送风口名称型号规格尺寸/mm面积系数风量/ (m3/h)颈部风速/(m/s)静压损失/Pa全压损失/ Pa双层活动百叶送风口FKBS-B（200×250）200×2500.613892.29.411.85表4.19 FKDB系列单层活动百回风口名称型号规格尺寸/mm面积系数风量/ (m3/h)颈部风速/(m/s)静压损失/Pa全压损失/ Pa单层活动百叶送风口FKDB-2（250×550）250×5500.631199.753.9737.044.

37、85空调风系统设计5.1 空调风系统风管的选择空气的输送和分配是整个空调系统设计的重要组成部分。处理过的空气需要风机通过空调送风管道分送到各空调房间，回风需要通过回风管道到达空气处理设备进行处理，排风亦需要通过风管排至室外。空调房间的送风量、回风量以及排风量能否达到设计要求，完全取决于风道系统的设计质量及风机的配置是否合理。空调风系统的风管按制作的材料分为金属风管、非金属风管和土建风道。金属风管易于加工制作，安装方便，具有一定的机械强度和良好的防火性能，气流阻力较小，故广泛用于通风空调系统中。非金属风管与金属风管相比，具有耐腐蚀、使用寿命长等优点，但由于非金属风管及其管件均须在厂家制作，因此现

38、场施工不太方便。土建风管结构简单，随土建施工同时进行，节省刚才，经久耐用，但是其缺点甚多，例如：阻力大、漏风严重、保温困难等，故土建风管主要用于不太重要的房间的空气输送及防、排烟通风，或者由于风道截面过大导致其他类型的风管加工和布置有困难的场合。8空调风系统的风管按风管内空气流速的大小分为：低速风管和高速风管。风管内空气流速8 m/s时，称为低速风管，其由于空气流动产生的噪声很小，故被广泛应用于民用建筑通风空调系统中。高速风管内空气流速一般在2030m/s，由于流速很大，空气流动产生的噪声较大，不可忽略，通常需要在风管系统中安装消声设备或采取有效的消声措施。根据本工程的建筑特点、功能和使用要求

39、，综合上面分析的各风管的特点和适用范围，本工程中的所有空调系统的风系统管道均采用矩形镀锌薄钢板（白铁皮）低风速风管。5.2 空调风系统的水力计算（1）送风系统的水力计算大厅空调送风系统的水力计算过程（假定流速法）如下：a) 绘制计算草图根据系统的布置，绘制计算草图如下：（图中流量单位为m3/h）图5.1大厅送风系统水力计算草图b) 确定最不利管路 最不利管路一般为管线最长或局部阻件最多的管路。本系统选择123456789管路为最不利管路。c) 确定各管段内的合理流速在输送一定量空气的情况下，增大空气流速可是风管断面积减小，制作风管所消耗的材料、建设费用等将降低，但同时也会增加空气的流动阻力和气

40、流噪声，增大空调系统的运行费用；减少风速则可降低空气的动力消耗，节省空调系统的运行费用、降低噪声，但却增加风管制作费用。因此必须根据风管系统的建设费用、运行费用和气流噪声等因素进行技术经济比较，确定合理的经济流速。根据暖通设计规范和相关技术措施，按表5.1选用经济流速。根据表51本系统各管段选用的经济流速见表5.2。表5.1 民用建筑空调系统风管内的风速（m/s）部位低速风管高速风管推荐风速最大风速推荐风速最大风速居 住公 共居 住公 共高层建筑新风入口6.8风机入口风机出口主风道水平支风道垂直支风管送风口2.53.5583.54.53.02.5122.54.06.51056.53.04.53

41、.03.51.53.54.04.58.5463.54.03.254.02.03.04.55.07.5115.58.04.06.54.06.03.05.03.08.512.512.510104.05.016.5253022.522.5表5.2 大厅送风系统各管段的经济流速（m/s）管段编号计算风速管段编号计算风速管段编号计算风速管段编号计算风速128.0676.53125.016175.0236.5786.512135.017185.0346.5895.013145.06195.0456.52105.04155.019205.0566.510115.05165.020215.0d) 根据各风管的

42、风量和选择的经济流速确定各管道的断面尺寸，并计算沿程阻力和局部阻力。 管段12：根据管段内的空气流量L12=22380m3/h=6.22 m3/s、经济流速j12 =8.0m/s，计算出的管道截面积为。再根据Fj12=0.78m2和可安装管段的空间，查矩形钢板风管统一规格，选用1250×630规格的矩形钢板风管。再按风管规格和风量，查相关手册或文献资料的“钢板矩形风管摩擦阻力计算表”得：风管内实际风速为12=7.9m/s、单位管长摩擦阻力Rm12=0.586 Pa/m、Pd=2/2=38.135Pa。计算局部阻力系数：由水力计算草图和风管安装要求，确定管段上的局部阻件类型和数量如下。

43、90°弯头1个，1 = 0.25；渐扩管1个，2 = 0.07；对开式阀1个，3 = 0.52；分叉三通1个，4 = 0.247。 计算沿程阻力计算局部阻力计算总阻力同理可确定其他各管段的规格以及计算其他各管段的摩擦阻力和局部阻力，89管段送风口的阻力损失为53.1Pa，详见表8。 最不利管路总阻力与最不利管路并联的管路的阻力平衡计算。为保证各送、排风点能达到预期的风量，必须进行阻力平衡计算。一般的空调系统要求并联管路之间的不平衡率不超过15%。如超出上述规定，则应采取相应措施（风量不变，调整风管规格或风管规格不变，适当调整支管风量或阀门调节）使其阻力平衡。在不满足平衡要求时，应先考

44、虑采用风量不变，调整风管规格的做法，在这种措施仍难以满足平衡要求时，可考虑安装阀门调节或附以阀门调节（水力失调非常严重时）。9分支管211，送风口阻力为28.14Pa，支管总阻力68.82Pa；314，送风口阻力损失为53.1Pa，支管总阻力86.24 Pa；415，送风口阻力为53.1Pa，支管总阻力78.82 Pa；518，送风口阻力损失为53.1Pa，支管总阻力86.24 Pa；621的阻力计算，送风口阻力损失为53.1Pa，支管总阻力86.24 Pa，详见附表8。管段211与管段29并联，支管211的不平衡率为：>15%，由各风口上安装的调节阀消除不平衡管段314与管段39并联，支管314的不平衡率为：>15%，由各风口上安装的调节阀消除不平衡管段415与管段49并联，支管415的不平衡率为：>15%，由各风口上安装的调节阀消除不平衡管段518与管段59并联，支管518的不平衡率为：>15%，由各风口上安装的调节阀消除不平衡管段621与管段69并联，支管621的不平衡率为：<15%，