建筑结构设计计算书

1、 目 录1. 建筑设计-3 1.1 设计基本资料-3 建筑概况-3 工程概况-3 原始设计资料-3 1.2 建筑设计说明-4 设计概要-4 采光、通风、防火设计-4 建筑细部设计-4 参考资料-52. 结构设计-6 2.1 框架结构的设计-6 工程概况-6 设计资料-6 2.2 框架结构设计计算-7 梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定-7 荷载计算-10 水平地震力作用下框架的侧移验算-14 水平地震作用下，横向框架得内力分析-21 2.3 竖向荷载作用下横向框架的内力分析-25 2.4 内力组合-45 2.5 截面设计-523. 基础设计-69 3.1 设计资料-69 3.2选用方案-69 3.

2、3 基础截面尺寸及荷载的确定-69 3.4 沿纵向地基验算-72 3.5 基础底板配筋-72 3.6 基础梁内力计算-73 3.7 基础剪力计算-754 楼板设计-78 4.1 楼板类型及设计方法的选择-78 4.2 荷载设计值-78 4.3 计算跨度-80 4.4 弯矩计算-80 4.5 截面设计-815 楼梯设计-83 5.1 楼梯尺寸设计-83 5.2 梯段板的设计-84 5.3 平台板的计算-85 5.4 平台梁的计算-866 雨篷设计-87 6.1 雨篷正截面承载力计算-87 6.2 雨篷梁计算-89 6.3 雨篷抗倾覆验算-91参考文献-93外文资料-94中文译文-103致 谢-1

3、07 1. 建筑设计1.1 设计基本资料 建筑概况1、设计题目： 太原市某旅馆2、建筑面积： 6289.923、建筑总高度：23.400（室外地坪算起）4、建筑层数： 七层5、结构类型： 钢筋混凝土框架结构 工程概况 该旅馆为七层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约6000m2 ±5% ,建筑物平面为一字形，受场地限制，宽度16m ,长度60m 。根据建筑方案确定，房间开间3.6m ，进深6.6m ，走廊宽度2.4m ,底层层高3.6m ， 标准层层高3.3m ，室内外高差0.45m ，其它轴网尺寸等详见平面简图。框架梁 、柱 、屋面及楼面均采用现浇混凝土方式。 原始设计资料1、气象条

4、件 本地区夏季主导风向:南 基本风压: 0.40KN/ 基本雪压: 0.35KN/ 室外冬季设计温度: -152、抗震烈度：8度第一组，设计基本地震加速度值0.20g3、工程地质条件 地下水位: 按室外地坪以下4m 考虑 ,地下水无侵蚀性 ； 土壤冻结深度：0.8m ； 土壤性质及情况：室外地面至地面以下8m 范围内为轻亚粘土层; 建筑场地类别：类场地土； 地基承载力特征值：fak = 160 KN/； 4、屋面做法：40mm厚的C20细石混凝土保护层3mm厚1 : 3 石灰砂浆隔离层卷材防水层20mm厚的1 : 3 水泥砂浆找平层100mm厚的钢筋混凝土现浇板15mm厚的纸筋石灰抹底5、楼面

5、做法：水磨石地面： 100厚的现浇钢筋混凝土楼板15mm厚的纸筋石灰抹底6、材料梁、板采用的混凝土强度等级为C30，柱采用的混凝土强度等级为C40, 纵筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235级钢筋。1.2 建筑设计说明 设计概要建筑等级:耐火等级为级抗震设防类别为丙类设计使用年限70年 采光、通风、防火设计1、采光、通风设计在设计中选择合适的门窗位置，从而形成“穿堂风”，取得良好的效果以便于通风。2、防火设计本工程耐火等级为二级，建筑的内部装修、陈设均应做到难燃化，以减少火灾的发生及降低蔓延速度，公共安全出口设有三个，可以方便人员疏散。因该旅馆属多层建筑，因而根据高层民

6、用建筑设计防火规范（2001版GB50045-95）规定，楼梯间应采用封闭式，防止烟火侵袭。在疏散门处应设有明显的标志。各层均应设有手动、自动报警器及高压灭火水枪。 建筑细部设计1、建筑热工设计应做到因地制宜，保证室内基本的热环境要求，发挥投资的经济效益。2、建筑体型设计应有利于减少空调与采暖的冷热负荷，做好建筑围护结构的保温和隔热，以利节能。3、采暖地区的保温隔热标准应符合现行的民用建筑节能设计标准的规定。4、室内应尽量利用天然采光。5、客房之间的送风和排风管道采取消声处理措施。6、为满足防火和安全疏散要求，设有三部楼梯。7、客房内的布置与装修以清新自然为主，卫生间的地面铺有防滑地板砖，墙面

7、贴瓷砖。 参考资料混凝土结构设计规范（GB50010-2002）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）建筑抗震设计规范（GB50010-2002）砌体结构设计规范（GB50003-2001）建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）混凝土结构构造手册（中国建筑工业出版社）建筑设计资料集（一）（二）（三）集或新编有关分册房屋建筑学（中国建筑工业出版社）建筑抗震设计技术措施（中国建筑工业出版社）有关建筑设计标准、规范与标准图集国家建筑与结构制图标准（中国建筑工业出版社）建筑施工（中国建筑工业出版社）建筑施工技术（黑龙江科技出版社）高层建筑结构（武汉工业大学出版社）高层民用建筑设计防火规

8、范（GB50045-95）建筑结构荷载规范（GB50009-2001）钢筋混凝土及砌体结构（上、中册， 建工出版社）2. 结构设计2.1 框架结构的设计 工程概况旅馆为七层钢筋混凝土框架结构体系，建筑面积约6289.92，建筑物平面为一字形。底层层高3.6m，其它层为3.3m，室内外高差0.45m，因毕业设计未给定±0.000标高所对应绝对标高，框架平面柱网布置如图21所示：图2-1 框架平面柱网布置图设计资料1、 气象条件基本风压：0.40N/m2；基本雪压：0.35 N/m22、 抗震设防烈度8度第一组，设计基本地震加速度值为0.20g3、 工程地质条件 室外地面至地面以下8m

9、范围内为轻亚粘土层,属于一类场地土; 地下水位 按室外地坪以下4m 考虑 ,地下水无侵蚀性。4、 屋面及楼面做法屋面做法：40mm厚的C20细石混凝土保护层3mm厚1 : 3 石灰砂浆隔离层卷材防水层20mm厚的1 : 3 水泥砂浆找平层100mm厚的钢筋混凝土现浇板15mm厚的纸筋石灰抹底水磨石地面： 100厚的现浇钢筋混凝土楼板15mm厚的纸筋石灰抹底 楼面做法：水磨石地面： 100厚的现浇钢筋混凝土楼板15mm厚的纸筋石灰抹底5、 材料梁、板采用的混凝土强度等级为C30，柱采用的混凝土强度等级为C40, 纵筋采用HPB335，箍筋采用HPB235，板筋采用HPB235级钢筋。6、 设计依

10、据1、混凝土结构设计规范（GB50010-2002）2、建筑结构荷载规范（GB50009-2001）3、建筑抗震设计规范（GB50010-2002）4、砌体结构设计规范（GB50003-2001）5、建筑地基基础设计规范（GB50007-2002）6、混凝土结构构造手册（中国建筑工业出版社）7、建筑设计资料集（一）（二）（三）集或新编有关分册8、房屋建筑学（中国建筑工业出版社）9、建筑抗震设计技术措施（中国建筑工业出版社）10、有关建筑设计标准、规范与标准图集11、国家建筑与结构制图标准（中国建筑工业出版社）12、高层建筑结构（武汉工业大学出版社）13、建筑结构荷载规范（GB50009-200

11、1）14、钢筋混凝土及砌体结构（上、中册， 建工出版社）2.2 框架结构设计计算梁柱截面、梁跨度及柱高度的确定1、 初估截面尺寸横梁：高=次梁：高梁宽：b=（） 且=11.52、 框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算（1）柱组合的轴压力设计值注： 考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数按简支状态计算柱的负载面积 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，可近似取12 kN/ m214kN/ m2 为验算截面以上的楼层层数（2）注： 为框架柱轴压比限值，本方案为三级框架，则取0.8为混凝土轴心抗压强度设计值，本方案为C40混凝土，则取19.1kN/ 2（3）计算过程对于角柱：=1.25&#

12、215;12×3.6×3.3×7×1.3×1.1=1783.782（kN）=1783.782×103/0.8×19.1=116739.7（mm 2）对于中柱：=1.25×12×7.2×4.5×7×1.0×1.1=3742.2（kN）=3742.2×103/0.8×19.1=244908.4（mm 2）因此：取柱b×h=550mm×550 mm即可满足设计要求柱：一层，取b×h600mm×600mm柱：二、三

13、、四层，取b×h550mm×550mm柱：五、六、七层，取b×h500mm×500mm 梁：梁编号见图2-2其中：L1：b×h300mm×600mm L2：b×h300mm×600mmL3：b×h300mm×700mmL4：b×h250mm×500mmL5：b×h300mm×300mm图2-2 框架梁编号3、 梁的计算跨度 如图2-3所示，框架梁的计算跨度以上柱柱形心线为准，由于建筑轴线与柱形心线重合，故建筑轴线与结构计算跨度相同。图2-3 梁的计算跨度4

14、、 柱高度底层高度h3.6m+0.45m+0.15m4.5m，其中3.6m为底层层高，0.45为室内外高差，0.15m为基础顶面至室外地面的高度。其他柱子高度等于层高，即3.3m。由此得框架计算简图（图2-4）。荷载计算1、 屋面均布恒载按屋面得做法逐项计算均布载荷，计算时注意：40mm厚的C20细石混凝土保护层 23×0.04=0.92 kN/3mm厚1 : 3 石灰砂浆隔离层 17×0.003=0.05 kN/卷材防水层 0.3 kN/20mm厚的1 : 3 水泥砂浆找平层 20×0.02= 0.4kN/ 100mm厚的钢筋混凝土现浇板 25×0.1

15、0=2.5kN/15mm厚的纸筋石灰抹底 16×0.015=0.24 kN/ 共 计 4.411kN/屋面恒载标准值为：（8×7.2+0.6）×（6.6×2+2.4+0.6）×4.411=4159KN2、 楼面均布恒载按楼面做法逐项计算图2-4 横向框架计算简图及柱编号 水磨石地面： 0.65KN/100厚的现浇钢筋混凝土楼板 0.1×25= 2.5 KN/15mm厚的纸筋石灰抹底 16×0.015=0.24KN/ 共计 3.39 KN/ 楼面恒载标准值为：（8×7.2+0.6）×（6.6×2+

16、2.4+0.6）×3.39=3196 KN3、 屋面均布活载计算重力载荷代表值时，仅考虑屋面雪载荷0.35 KN/雪荷载标准值为 0.35×(8×7.2+0.6)×(6.6×2+2.4+0.6) =330kN4、 楼面均布活荷载楼面均布活荷载对旅馆的一般房间为2.0kN/m2，会议室、走廊、楼梯、门厅等处为2.0KN/m2。为方便计算，因此此处取均布载荷为2.0KN/m2。楼面均布活荷载标准值为：2.0×（8×7.2+0.6）×（6.6×2+2.4+0.6）=1886kN5、 梁柱自重（包括梁侧、梁底、柱

17、的抹灰重量）如表12所示梁侧、梁底抹灰、柱周抹灰，近似按加大梁宽及柱宽考虑。例: b×h300mm×600mm 梁的净长为5.95m则每根的重量为：0.34×0.6×5.59×25= 30.35 KN其它梁柱自重见表2-1 梁柱自重 表2-1 编号截面长度m根数每根重量kN0.3×0.65.9518×7=12630.350.3×0.61.759×7=638.930.3×0.76.5532×7=22438.970.25×0.55.9516×7=11221.570.3&

18、#215;0.31.758×7=564.462编号截面长度m根数每根重量kN0.6×0.64.59×4=3646.080.55×0.553.336×3=10828.720.5×0.53.336×3=10824.066、 墙体自重内外墙及隔墙均采用陶粒空心砌块(390mm×290mm×190mm)，墙体均为200mm厚，两面均为20mm厚抹灰，近似按加厚墙体考虑抹灰重量。则单位面积墙体重量为： (0.2+2×0.02)×6.0=1.44kN/墙体自重计算见表22 墙体自重 表22墙体每片

19、面积（）片数每层重量kN底层纵墙6.6×3.6321095底层横墙6×3.618560标准层纵墙6.6×3.31921004标准层横墙6×3.61085137、 载荷分层总汇顶层重力载荷代表值包括：层面载荷，50屋面雪荷载，纵横梁自重，半层柱自重，半层墙的自重。其它层重力载荷代表值包括：楼面恒载50楼面均布活载荷，纵、横梁自重，楼面上、下各半层的柱及纵墙的自重。将前述分项载荷相加，得集中于各层楼面得重力载荷代表值如下：第七层： 第六层： 第五层： 第四层： 第三层： 第二层： 第一层： 底层下半部分重量有基础承担则建筑物总重力荷载代表值 为：质点重力载荷

20、值见图2-5图2-5 质点重力荷载值水平地震力作用下框架的侧移验算1、 横梁线刚度混凝土C30，Ec=3×107 kN/在框架结构中，现浇层的楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减小框架侧移，为考虑这一有利作用，在计算梁截面惯性矩时，对现浇楼面的便框架梁取I=1.5I0（I0为梁的截面惯性矩），对中框架梁取I=2.0I0，若为装配楼板，带现浇层的楼面，则对边框架梁取I=1.2I0，对中框梁取I=1.5I0。横梁的线刚度计算结果列于表2-3：横梁线刚度 表2-3梁号截面跨度惯性矩边框架梁中框架梁0.3×0.66.65.4×10-38.1×10-33

21、.68×10410.8×10-34.91×1040.3×0.62.45.4×10-38.1×10-310.13×10410.8×10-313.5×1040.3×0.77.2 8.58×10-312.87×10-35.36×10417.16×10-37.15×1040.25×0.56.62.6×10-33.91×10-31.78×1045.21×10-32.37×1040.3×0

22、.32.40.68×10-31.01×10-31.26×1041.35×10-31.69×1042、 横向框架柱的侧移刚度D值柱线刚度列于表2-4，横向框架柱侧移刚度D值计算见表2-5柱线刚度 表2-4柱号截面柱高度惯性矩线刚度(kn·m)0.6×0.64.510.8×10-37.2×1040.55×0.553.37.63×10-36.94×1040.5×0.53.35.21×10-34.74×104横向框架柱侧移刚度D值计算 表2-5 项目柱

23、层 类型数 根数底层边框架边柱0.510.402171524边框架中柱1.920.617263254中框架边柱 0.680.4401877314中框架中柱2.560.6712862914837536二三四层边框架边柱0.530.209160204边框架中柱1.990.499381604中框架边柱0.710.2611996014中框架中柱2.650.57043590141106420五六七层边框架边柱0.780.281146554边框架中柱2.910.593309934中框架边柱1.040.3411779814中框架中柱3.880.6613452514915114则底层与标准层的横向框架柱侧移总

24、刚度值之比为： 即该横向框架为规则框架。3、 横向框架自振周期按顶点位移法计算框架的自振周期。顶点位移法时求结构基频得一种近似方法，将结构按质量分布情况简化成无限质点的悬臂直杆。导出以直杆顶点位移表示的基频公式，这样，只要求出结构的顶点水平位移，就可按下式求得结构的基本周期 。式中：基本周期调整系数，考虑填充墙使框架自振周期减小的影响，取0.7框架的定点位移。在未求出框架的周期前，无法求出框架的地震力及位移。是将框架的重力荷载视为水平作用力，求得假想框架的定点位移，然后由求出，再用求得框架结构的底部剪力，进而求出框架各层剪力和结构真正的位移。横向框架顶点位移计算见表2-6：横向框架顶点位移 表

25、26层次层间相对位移 7777077709151140.00850.24486877716547 9151140.01810.236358777253249151140.02770.218488613418511064200.03090.1905389454313011064200.03890.1596047101207 19533616088375360.07360.0736 4、 横向地震作用计算在I类场地，8度设防烈度，结构的特征周期和地震影响系数为：=0.25（s） =0.16由于，应考虑顶点附加地震作用。由于固按计算按底部剪力法求得的基底剪力，

26、若按：分配给各层质点，则水平地震作用呈倒三角形分布。对一般层，这种分布基本符合实际，但对结构上部，水平作用小于按时程分析法和振型分析法求得的结果，特别对周期较长的结果相差更大，地震的宏观震害也表明，结果上部往往震害严重，因此引入，即顶部附加地震作用系数考虑顶部地震力的加大。考虑了结构周期和场地的影响，且使修正后的剪力分布与实际更加吻合。因此引入n = =0.08×0.589+0.07=0.117 结构横向总水平地震作用标准值： 注：为多质点体系结构等效总重力荷载按规定应取总重力荷载代表值得85% 顶点附加水平地震作用： 各层横向地震剪力计算见表2-7，其中：格层横向地震作用及楼层地震

27、剪力 表27层次（m） (m)(KN)(KN*m)(KN)(KN)73.324.377701888110.2181198.911198.9163.32187771843170.212725.381924.2953.317.787771553530.179612.472536.7643.314.488611275980.147502.983039.7433.311114390.073429.8123.37.88945697710.080273.733703.5414.54.59533428990.049167.663871.2注：表中第七层中加入了横向框架各层水平地震作

28、用和地震剪力见图2-6图2-6横向框架各层水平地震作用和地震剪力（a）水平地震作用 （b）地震剪力5、 横向框架抗震变动验算多遇地震作用下，层间弹性位移验算见表28，层间弹性相对转角均满足要求 横向变形验算 表2-8层次层间剪力层间刚度层间位移层高层间相对弹性转角71198.919151140.001313.31/251961924.299151140.00213.31/157152536.769151140.002773.31/119143039.7411064200.002753.31/120033429.8111064200.00313.31/106523703.5411064200.0

29、03353.31/98513871.28375360.004624.51/974 水平地震作用下，横向框架得内力分析以中框架为例进行计算，边框架和纵向框架的计算方法、步骤与横向中框架完全相同。故不再在赘述。框架柱剪力及弯矩计算，采用D值法，其结果见表29框架柱剪力及弯矩计算表 表2-9层 次7654321层 高3.33.33.33.33.33.33.6层间剪力1198.91924.32536.83039.7342983703.53871.2层间刚度915114915114915114110642011064201106420837536边柱（A）177981779817798199601996

30、0199601877323.3237.4349.3454.8461.8766.8186.77（m）0.3540.450.4540.450.500.500.701.16821.4851.49821.4851.651.652.5249.7179.7988.999.53102.09110.2493.7127.2455.5873.9281.43102.09110.24218.66中柱（B）3452534525345254359043590435902862945.2372.695.7119.76135.13145.91132.34（m）0.450.50.50.50.50.50.56751.4851.6

31、51.651.651.651.652.04382.09119.78157.91197.6222.96240.75206.0467.17119.78157.91197.6222.96240.75270.34注： 其中，查表知： 框架梁端弯矩、剪力及柱轴力见表210地震作用下框架深端弯矩及柱轴力 表2-10层次7654321边跨6.66.66.66.6666.66.64971107.03144.48173.45183.52212.33203.9521.8949.8674.0694.81112.16123.67119.16108523.7733.1140.6544.850.9148.96中跨2.42

32、.42.42.42.42.42.460.2137.09203.63260.7308.4340.04327.6360.2137.09203.63260.7308.4340.04327.6350.17114.24169.69217.25257283.37273.03柱轴力边柱6.6920.6139.7262.9589.1489.1489.14中柱4.126.6927.367.02129.97129.97129.97中柱两侧梁端弯矩按深线刚度分配，地震力作用下框架弯矩见图2-7，剪力及柱轴力见图2-8图2-7 地震作用下框架弯矩图（kN·m）图2-8地震力作用下框架梁端剪力及柱轴力（kN）

33、2.3 竖向荷载作用下横向框架的内力分析仍取中框架计算1、计算单元 取3轴线横向框架进行计算，计算单元宽度为7.2m，如图所示，由于房间内布置有次梁，故直接传给该框架的楼面荷载如图中的水平阴影线所示，计算单元内的其余楼面荷载则通过次梁和纵向框架梁以集中力的形式传给横向框架，作用于各节点上。见图2-9 图2-9 框架计算单元2、荷载计算 （1）恒载计算 图2-10 各层梁上作用的恒载 在图中 ，代表横梁自重（包括抹灰），为均布荷载形式，对于第七层：屋面均布恒载传给梁 4.411kN/ 节点集中荷载： 边纵梁传来：（a）屋面自重： 3.6/2×1.8×4.411=14.29 K

34、N ( b ) 由次梁传来的屋面自重： （6.6-2×1.8+6.6）×1.8×2×4.411×0.5×0.25=19.06 KN ( c ) 边纵梁自重： 38.97×0.5=19.49 KN 次梁自重： 21.57×0.25=5.39 KN 合计： 58.23×2 = 116.46 kN/m节点集中荷载： 纵梁传来：（a） 屋面自重： 3.6/2×1.8×4.411=14.29 KN ( b ) 次梁自重： 15.39KN ( c ) 由次梁传来的屋面自重： 19.06KN ( d

35、 ) 走道屋面板自重： （7.2-2×1.2+7.2）×1.2×2×4.411×0.5×0.25=15.88 KN ( e ) 走道梁自重： 4.4625×0.25=1.12KN 纵梁自重： 19.49KN 合计： 75.23×2=150.46kN/m对于16层，计算得方法基本与第七层相同，计算过程如下：楼面均布恒载： 3.39 kN/ 节点集中荷载： 纵梁自重： 38.97KN 外墙自重： （7.2-2×0.25）×（3.3-0.7）×1.44=25.08 KN 纵梁传来：（a） 楼

36、面自重： 3.6/2×1.8×2×3.39=21.97 KN ( b ) 次梁自重： 21.57×0.5=10.79KN ( c ) 次梁上的墙重：6.6×（3.3-0.5）×1.44×0.5=13.31KN ( d ) 由次梁传来的楼面自重： （6.6-2×1.8+6.6）×1.8×2×3.39×0.25×2×0.5= 29.29KN 合计： 139.41kN/m节点集中荷载： 纵梁自重： 38.97KN 外墙自重： （7.2-2×0.25）&

37、#215;（3.3-0.7）×1.44=25.08 KN 纵梁传来：（a） 楼面自重： 3.6/2×1.8×2×3.39=21.97 KN ( b ) 次梁自重： 21.57×0.5=10.79KN ( c ) 次梁上的墙重：6.6×（3.3-0.5）×1.44×0.5=13.31KN ( d ) 由次梁传来的楼面自重： （6.6-2×1.8+6.6）×1.8×2×3.39×0.25×2×0.5= 29.29KN （e ）走道楼面板自重： （7.

38、2-2×1.2+7.2）×1.2×2×3.39×0.5×0.5=24.41 KN ( f ) 走道梁自重： 4.4625×0.5=2.23KN 合计： 166.05kN/m2活荷载计算： 图2-11 各层梁上作用的活载对于第七层： 节点集中荷载： 屋面活载： 3.6/2×1.8×2×0.5=3.24 KN 由次梁传来的屋面活载：（6.6-3.6+6.6）×1.8×0.5×2×0.5×0.25×2=4.32KN合计： 7.56 kN节点集

39、中荷载： 屋面活载： 3.6/2×1.8×2×0.5=3.24 KN 走道梁传来的屋面荷载：（7.2-2.4+7.2）×1.2×2×0.5×2×0.5×0.25=3.6 KN 次梁传来的屋面活载：（6.6-3.6+6.6）×1.8×0.5×2×0.5×0.25×2=4.32KN合计： 11.16kN对于16层，计算得方法基本与第七层相同，计算过程如下： 节点集中荷载： 楼面活载： 3.6/2×1.8×2×2=12.9

40、6 KN 次梁传来的楼面活载：（6.6-3.6+6.6）×1.8×2×2×0.5×0.25×2=17.28KN合计： 30.24kN节点集中荷载： 楼面活载： 3.6/2×1.8×2×2 =12.96KN 走道梁传来的屋面荷载：（7.2-2.4+7.2）×1.2×2×2×2×0.5×0.25=14.4KN 次梁传来的屋面活载：（6.6-3.6+6.6）×1.8×2×2×0.5×0.25×

41、2=17.28KN合计： 44.64kN3. 内力计算： 31用弯矩二次分配法计算框架弯矩：竖向荷载作用下框架的内力分析，除活荷载较大的工业厂房外，对一般的工业与民用建筑可不考虑活荷载的不利布置，这样求得的框架内力，梁跨中弯矩较考虑活荷载不利布置法求得的弯矩偏低，但当荷载占总荷载比例较小时，其影响很小，若活荷载占总荷载比例较大，可在截面配筋时，将跨中弯矩乘1.11.2的放大系数予以调整。（1） 固端弯矩计算 梁上分布荷载由矩形和梯形两部分组成，在求固端弯矩时可直接根据图示荷载计算，也可根据固端弯矩相等的原则，先将梯形分布荷载以及三角形分布荷载，化为等效均布荷载，等效均布荷载的计算公式如图所示。1. 恒载作用下的内力计算： 图2-12荷载的等效 顶层梯形荷载化为等效均布荷载：则顶层各杆的固端弯矩为：AB跨：两端均为固定支座，则BC跨：一端为固定支座，一端为滑动支座，则其余层梯形荷载化为等效均布荷载：同理，其余层各杆的固端弯矩为：（2）分配系数计算考虑该框架计算的对称性,取半框架进行计算,半框架的梁柱线刚度如图2-13所示,切断的横梁线刚度为原来的一倍,分配系数按与节点连接的转动刚度比值计算：图2-13半框架梁柱刚度示意 例：A柱顶层节点 （3）传递系数远端固定传递系为