B江水利枢纽工程毕业设计计算书

1、I HZ 0257j【水工毕业设计】B江水利枢纽工程毕业设计名称大小类型修改1回B江水利枢纽工程毕业设计工程槪算附件1心235 KBMicrosoftOffic.201&-迴江水利枢纽工程毕业设计计算书.doc1,746 KBMicrosoftOffic.201&-B江水利枢纽工程毕业设计说明书.doc2,315 KBMicrosoftOffic.201&-a枢纽布g.dwg257 KBDWG文件201&-a细部构造因.dwg125 XBDWG文件2016-目录1 调洪演算1.1洪水调节计算41.1.1洪水调节计算方法41.1.2洪水调节具体计算51.1.3 计

2、算结果统计81.2防浪墙顶高程确定9121设计情况下91.2.2校核情况下102 L型挡墙计算122.1 L型挡墙荷载计算122.1.1土压力计算122.1.2校核洪水位时静水压力132.1.3浪压力（校核情况下）132.2 L型防浪墙配筋计算132.2.1设计状况132.2.2校核情况183溢洪道的设计与计算223.1控制堰及消能设计223.2边墙设计及稳定演算233.2.1边墙的形状设计233.2.2边墙稳定计算243.3挑射距离与冲刷坑深度的估算264工程量计算284.1开挖工程量计算284.1.1趾板处开挖虽计算284.1.2主坝基础开挖虽294.1.3溢洪道开挖量294.1.4导流隧

3、洞开挖量计算304.1.5副坝开挖量计算304.2混凝土工程量计算314.2.1趾板混凝土工程量计算314.2.2面板混凝土用量计算314.2.3 L型挡墙混凝土用虽计算324.2.4溢洪道混凝土用虽计算324.2.5副坝混凝土用量计算334.2.6导流隧洞混凝土衬砌计算344.3大坝填筑量计算344.4灌浆工程量计算354.4.1主坝灌浆工程虽:计算354.4.2副坝灌浆工程虽计算364.5分缝止水工程量计算364.6模板工程量计算384. 6.1混凝土面板模板工程呈计算384.6.2导流隧洞衬砌模板工程量计算384.6.3溢洪道模板工程量计算384.7钢筋工程量计算394. 7.1混凝土面

4、板钢筋工程量计算394. 7.2趾板钢筋工程虽计算394. 7.3防浪墙钢筋工程呈计算394. 7. 4溢洪道泄槽段钢筋工程量计算395施工组织设计405.1堆石体施工405.1.1施工强度计算405.2 土石方机械的选择及数量计算445.2.1机械选择445.2.2机械生产率的计算446导流隧洞施工486.1基本资料486.2开挖方法选择486.3钻机爆破循环作业项目及机械设备的选择486.4开挖循环作业组织48附图一调洪演算515253附图二调洪演算附图三调洪演算1 调洪演算1.1洪水调节计算1.1.1洪水调节计算方法本次洪水调节运用水库调洪计算公式，即：(1-1)。妇 式中Q-U-算时段

5、中的平均入库流量（n?/s）；q计算时段中的平均下泄流量（n?/s）； v时段始末水库蓄水量之差（m）；t计算时段，一般取1-6小时，本设计取4小时即在一个计算时段内，入库水量与下泄水量之差为该时段中蓄水量的变化。1.1.2洪水调节具体计算用三角形法拟出洪水过程线，如图1-1:50年一遇设计洪水过程线流量时间t(h)入库流量QQ(m3/s)6005004003002001000-100(P二1%校核洪水过程线一流量AD/ 1/) 1D2D3n4D6D7时间（t）图1-1洪水过程线根据本工程软弱岩基，选用单宽流量约为2040m7s,允许设计洪水最大下 泄流量250 m7s,故闸门宽度约为6.25

6、m12. 5m,选择两种宽度进行比较,假定 堰顶宽度分别为8m, 10m和12m,并假定三个堰顶高程，分别为271m, 272m和273m水库库容关系曲线H （米）-t-H VV（万立方米）050010001500200025003000先山算出各种组合的起调流量。每假定一组堰顶高程和堰顶宽度，根据公式Q二£ mB廊用"作出HQ关系曲 线，公式中 e =1-0. 14H/B （当 H/B>1 时，取 H/B二1）。绘图并列表计算各曲线坐标点参数如表1-1所示：表1-1 Z-Q关系曲线设 计 情 况B二 8/10/12m堰同咼 程（m）起调流 量设计流量（Q）拦洪库 容

7、原库容（万方）现库容（万方）设计水位27148. 64117. 26557.815002057. 8277.448. 64178. 62429. 515001929. 5276. 448. 64241.03300. 9315001800. 93275. 348. 64292. 55195. 2515001695. 25274.527248. 64117. 26557.815902147.8278. 148. 64178. 62429. 515902019.5277. 348. 64241.03a 1 -O /300. 93 c決应客"5901890. 93276. 148. 64m

8、丄/292. 55丿牛丿牛丁195. 25、刀、15901785. 25275. 327348. 64117. 26557.816702227. 8278.648. 64178. 62429. 516702099. 5277. 748. 64241.03300. 9316701970. 93276. 748. 64292. 55195. 2516701865. 25275.8校核情况B二 8/10/12m堰高高 程（m）起调流 量设计流量（Q）拦洪库 容原库容（万方）现库容（万方）设计水位27136. 29349. 5572. 415002072. 4277.536. 29211. 1901.

9、 115002401. 128036. 29145. 96106115002561280.936. 2992. 931194.915002694.9282. 127236. 29349. 5572. 415902162.4278. 136. 29211. 1901. 115902491. 1280.536. 29145. 96106115902651281. 736. 2992. 931194.915902784.9282.627336. 29349. 5572. 416702242. 4278. 736. 29211. 1901. 116702571. 128136. 29145. 9610

10、6116702731282. 336. 2992. 931194.916702864.9283. 1表1-2 H°Q液关系曲线Ho (m)Q淞(B=8m)(m7s)Q浪(B=10m) (m7s)Q.-ll (B = 12m)(m3/s)0000117.521.926.4248. 661. 173.7387.6110.7133.84132.3167.9203.55181.5231.2280.96234299.3364.77289. 1371.5453.88346. 2446. 8547.49113. 1524.7644.8根据V =块顶可得岀与Q池的关系，联立表1 1结果，可得出调洪演

11、算的结果，见附图一至三。1.1.3计算结果统计根据附图一至三所示结果，得出以下可行方案:表1 3可行方案统计方案堰顶高程(m)堰顶宽(m)设计洪水位(m)设计下泄 流量 (m3/ s)校核洪水位(m)校核下泄 流量 (m3/ s)超高(m)12728277. 1188279. 12912.6227210276.7210278.43281.932738277.8177. 1279.82803.3427310277.4199. 4279.23182.7527312277.2214278.73482.2注：超高AZ二校核洪水位-正常蓄水位；发电引用最大流S：5m7s,相对较小，在计算时不予考虑。以上

12、方案中，设计洪水位均小于设计洪水最大下泄流量240m7s,因而对这 五个方案通过经济技术比较选定。本设计对此只做定性分析，同时也考虑与导流 隧洞结合的问题。一般来说超高大，坝增高，大坝工程量加大；万大则增加隧 洞的开挖及其它工程量，而0/'方越大消能越困难，衬砌要求也高。方案3安全超 高较大，剔除；考虑到设计下泄流量越接近最大下泄流量对设计越有利，因此， 仅考虑2, 5方案；在这两个方案中，与方案5相比，方案2的超高更小，因此节 省工程量，所以最终选择方案2。即堰顶高程272m,堰顶宽10m,设计下泄流量为 210m3/s,校核下泄流量为328m3/so1.2防浪墙顶高程确走堰顶上游L

13、型挡墙应超过水库静水位以上高度AZ = 2/応+/L +九库区多年平均最大风速12. 6 m/s,吹程1. 6km。1.2.1设计情况下设计惜况下，风速取最大风速的1.5倍，即:Vo =1.5X12. 6=18. 9m/s= 9.81X1600/1 &943.94在20250范围内，所以下式中的h为累积频率3%的波高>=0 0076 xv»Vo2=0.0076 xl8.9",/l2x9,81x160018- >解得 /5% =0. 7644m由于如o查表如L = 1.95%得紅=0.39查表如L = 2.42得/也=095徐= 0.331严gDvT1/3

14、.75即帀宀。如心叫9.8 lx 1600 F7518-；Lm = 8.42 m, 方诡(2H 3. 14x0.952,门“h? = -ctli =xl = 0.34 m厶” (Lm 丿 8.42he 二0. 7m得 AZ = 2/zlt + h. + h 二0. 95 X 2+0. 34+0. 7=2. 94m般顶=Hrt + AZ =276. 7+2. 94=279. 64m1.2.2校核情况下Vo =12. 6m/s竺二9.81X1600/12.6?二9& 87在20250范围内，所以下式中的h为累积 频率概的波高型二=0.0076 x Vo1/,2驾=0.0076 x 12.6

15、恥 J9.81x1600 Y*也丿I I?"丿解得心*二0.46m由于如0 查表仏=195 得hm = 0.2359 mHmhmh查表 吕=2.42 得 /t1% = 0.57 m即晋皿聞2.6叫9.81x1600 严12.62-)Lm = 5.612 m=0.18m3.14x0.57-x5 Lm J 5.612hc =0. 4m得 AZ = 2Il + h. + h 二0. 57 X 2+0. 18+0. 4=1. 72m1 /v乙C期顶=Hj殳 + AZ =278. 4+1. 72=280. 12m防浪墙顶高程至少为上述最大值280. 12m,故取防浪墙顶高程为280. 2m,坝

16、 顶高程279. 0m,高于校核洪水位278. 4m,满足要求。2 L型挡墙计算图2-1 L型挡墙2.1 L型挡墙荷载计算2.1.1 土压力计算由于受力状况的不同，土压力可能 为主动土压力、被动土压力以及静止土 压力，以下分别进行计算：2.1.1.1主动土压力©二38. 58°Kfl=tan(45°-/2)=tan2 (45-38. 58°/2) =0. 232了二9. 81X2. 10二20. 601kg/w2E =-/H2K = - X20. 601X2.42 X0. 232 2 2二13. 76KN2.1.1.2被动土压力Kp= tan'(

17、45°+0/2)二 tan2(45°+38. 58°/2)=4. 314 lol.E =-/H2K =- X20. 601X2. 42 X4. 314=255. 95KN "2 ' 卩 22.1.13静止土压力七"42861 1 .=25. 43KNE 产尹 *乜><2。.6。1><2.4-图2-2水压力计算简图2. 1.2校核洪水位时静水压力P气人1 0= -X9.81X1.82=15. 89KN22.1.3浪压力（校核情况下）坝前水深H二27& 4-227. 5=50. 9m大于 如=过兰加,为深水波

18、。2 2Pl = 了 血（“1% +仏）4=i X 9. 81X 5. 612 X （0. 57+0. 18）4二10. 32KN2.2 L型防浪墙配筋计算2.2.1设计状况对L型防浪墙的竖直部分简化为悬臂梁进行计算当上游水位低于276.6m时，即防浪墙上游无水的情况下为最不利工况，应按 此工况进行配筋计算。2.2.1.1 土压力计算主动土压E=En =-7H2Ka =lx2.1xlO3 x9.81xl.92x0.232=&63KW2Z ° 2产生弯矩：M =仏屮仏疋（,丄 /7=lxlxl.05x 8.63x1.9/3 = 5. 74kN m2.2.1.2配筋计算环境级别为

19、三类，保护层厚度沪30mm,取单位宽度lm进行计算，混凝土采用 C25,则轴心抗压强度设计值=12. 5N/W。钢筋采用II级钢筋，/v =310 N/mm3（1）竖直部分配筋（I-D2图2-3 L型挡墙配筋图截面抵抗矩系数：& =g=1.25x106垃3fjbh& 12.5x1000x (500-30)"12.5xO.OO23xlOOOx(5()O-3O)=43j6mm2310纟=1 - Jl-2% = 1-71-2x0.0023 =0. 0023<扁二0. 544,属于适筋破坏。4计算的配筋率：p=bh°故采用最小配筋率配筋：43 6= 1000

20、x(500 - 30) =0-0092%<=°-15%钢筋面积:As = fe /?() / fx =A =Pmin-0 =0.15%xl000X（5OO-3O） =705 mm2选配6_12 （人二679 mm'）,误差在5%以内，满足要求在上游侧采用构造对称配筋，配6_12,分布钢筋采用 6250,配筋如图 2-2所示。 底板配筋（如图2-3所示2-2截面）=2.1x9.81x1.9x2.7= 105. 68kNW产24X0. 5X2. 7=32. 4kN对弯矩的影响很小（见图2-4）,可忽略不记基地反力如图2-4所示，其受力大小见2. 2. 1. 3节。对II-I

21、I面产生的弯矩：A/=1X1X1. 05X105. 68X2. 7/2+1X1X1.05X32.4X2. 7/2-1X1X1.2X46. 012 X2.7X2. 7/2-1 X1X1.2X (52. 60-46. 012) X2. 7X2. 7X2/3=-43. 95kN m对11-II截面进行配筋计算取单位宽度进行计算，保护层厚度取30mm截面抵抗矩系数:42. 84钢筋面积:As=fe-b-h./fy =12.5x0.019x 1000x(500 30)310=360. 01mm-讣算的配筋率:360.011000 x (500 - 30)=0. 077%</9min=0. 15%5

22、2. 60图2-4底板配筋Ya M 1 2x43 95x106=1/X3HX1U001912.5xl000x(500-30)2纟=1一一2乙=1 Jl 2x0019二0.019勺二°544,属于适筋破坏。故采用最小配筋率配筋：人=pmin -Z?-/20 =0.15%xl000 x(500-30)=705 mm:底板按构造配筋，配612,分布钢筋采用 6250。2.2.13抗滑稳定计算取单宽lm计算。 竖向荷载：W =24x0.5x3.1=37. 2kNVV2 = 24x0.5x4 二48kNVV3 =2.1x9.81x1.9x2.7= 105. 68kN竖向合力工G = % + 曆

23、 + 必=37. 2+48+105. 68=190. 88kN水平荷载：静土压力E()=25.43kN (-)水平合力工H = E。=25. 94=25. 94kN对底板中心求矩:M=37.2X (2-0.8-0.25) =35. 34kN.m(逆时针)M3 =105. 68 X (2-2. 7/2) =68. 692kN. m (顺时针)MEe =1/2X20. 601X2.42 X0.4286X2. 4/3二20. 34kNm (逆时针)= 68. 692-35. 34-20. 34 = 13. 012kX m% = ES±E£=1908± 6心12 中 “

24、± 4.8795咖 BL Bl 1x4 lx42解得6 = 52. 60k乙碍曲=42.84 kPfl77 _ b 咖 X = bmin號23抗滑稳定系数，特殊组合（施工期）或正常组合（正常蓄水位），取较小值15_ $38.58° x 190.8825.94=5. 87>1.25满足抗滑稳定要求。221.4抗倾覆稳定计算采用公式(2-1)式中 仏一挡土墙抗倾覆稳定安全系数，特殊组合（施工期）140,正常组合（正常蓄水位)1.50,取为1.50工My-作用于墙身各力对墙的稳定力矩工M一作用于墙身各力对墙的倾覆力矩 M 二25. 43 X 2. 4/3二20. 34KN.

25、 m工My =37. 2 X (0. 8+0. 25)+48 X 2+105. 68 X (1. 3+2. 7/2)=415. UKN.mKo =畧空二巴土二20.41 > (K。)=1.50 ,满足抗倾覆稳定要求20.342.2.1.5地基承载力的计算(2-2)(1)偏心距 e=-C = - M _T-22 工W式中 e为墙底压力的偏心距离，对于硬土 e W B/5B为墙底宽,4. 0mC为墙底面上垂直力的作用点与墙身前趾间的距离 工W为作用在墙上的垂直力(2) 计算判别-B工叽-工叽丄一竺上. 068m<B/5=0. 8m2 37.2 + 48+105.68(3) 基底应力咸甘

26、金从宀4工W6 J 37.4 + 48 + 105.68八6 j墙刖基底处应力6(1 + ) =(1 + )B B44=42. 84kN/m2皿l甘心从宀亠工闪 Z 37.4 + 48+ 105.68八 be、墙后基底处应力 6 =厶一 (1)=(1-)B B44二52. 60kN/m26、均小于25MPa»满足地基承载要求，且6、均大于0,无拉应力 出现，所以L型挡墙满足应力条件。2. 2. 2校核情况2.221 L型挡墙配筋计算同样，对L型防浪墙的竖直部分简化为悬臂梁进行计算当上游水位低于277. Im时，即防浪墙上游无水的情况下为最不利工况，应按 此工况进行配筋计算。水平压力计

27、算：主动土压力：E二=-7H2Ka =1x2.1x103x9.81x1.92x0.232;=&63KN2 2产生弯矩：M=1x1x1.05x8.63x1.9/3=5. 74kN. m校核水压力：戸=丄rwH2 = - X9. 81X1. 3 2 =8. 29KN2 2产生弯矩：M2 =YqWg'P 丄H =1x1x1.20x8.29x1.3/3=4. 31KN.m总弯矩：M =- M?二5. 74-4. 31=1. 43kX. m总弯矩小于设汁状况下弯矩，即最终确定采用对称配筋，在上游侧则采用构 造对称配筋，配6_12,分布钢筋采用 62502.2.2.2底板配筋(II-II截

28、面)VV3 =2.1x9.81x1.9x2.7= 105. 68kNVV, =24X0. 5X2. 7=32. 4kN®对弯矩的影响很小，可忽略不记基地反力大小见2. 2.2.3节对11-II面产生的弯矩：M =1X1X1.05X105. 68X2.7/2+1X1X1.05X32.4X2.7/21X1X1.2X47. 78X2. 7X 2. 7/2-1 X1X1.2X (57. 38-47. 78) X2.7X2.7X 2/3=-69. 25kX. m对II-II截面进行配筋计算取单位宽度进行计算，保护层厚度取30mm截面抵抗矩系数：=0.0301.2 x 69.25 xlO612.

29、5x1000x(500-30)2纟=1 一 Jl 一2a, = 1 一 J1 一2x0.030二0. 030红二0. 544,属于适筋破坏。钢筋面积：4 = fcgbhj fy =12.5X0030x 1000x(500 30)c 2Ouo. uinin 310汁算的配筋率:568.51000 x (500-30)二 0. 12%<pmin=0. 15%故采用最小配筋率配筋：Av=pmin-z?-/?0=0.15%xl000x(500 -30)=705 mm'与设汁悄况配筋相同。2.2.2.3抗滑稳定性分析 取单宽lm计算。竖向荷载：VV, =24x0.5x3.1 二37. 2k

30、NVV2 =24x0.5x4 =48kNVV3 =2.1x9.81x1.9x2.7= 105.68kNVV4 =9.81x1.3x0.8=10. 2024kN竖向合力工G =+% + 叱 +W4 =37. 2+48+105. 68+10. 2024=201. lkN水平荷载：静土压力E°=25.43kN (-)静水压力P=15.89kN (-)浪压力P产10. 32kN (->)水平合力工H = P+R_Eq = 15. 89+10. 32-25. 94 = 0. 78kN对底板中心求矩：M|=37.2X (2-0.8-0.25) =35. 34kN.m(逆时针)=105. 6

31、8 X (2-2. 7/2) =68. 692kN. m (顺时针)M4 =10. 2024 X (2-0. 4)=16. 32kN. m (逆时针)M 匕=1/2X20. 601X2.42 X0. 4286X2. 4/3 二20. 34kNm（逆时针）M v =1/2X9. 81X1.82 XI. 8/3=9. 534kN m（顺时针）M弘=（几 + pjx 八 + +' - Pw x H、/3=12. 74kN m （顺时针）M=M?+Mp+M乃 _冋_必4_%=68. 692+9. 534+12. 74-35. 34-16. 32-20. 34 = 18. 966kN mYG 6

32、YM201.11x46x 18.966lx42=50.27 ±7.11解得严57. 38k乙%=43.16 kPflb” max -7-bmin“抗滑稳定系数，特殊组合，取2.0仪吃G满足抗滑稳定要求。222.4抗倾覆稳定计算采用公式K -工饮式中 仏一挡土墙抗倾覆稳定安全系数，特殊组合，取为1.40 工My 作用于墙身各力对墙的稳定力矩 工M一作用于墙身各力对墙的倾覆力矩工M 二25. 43X2. 4/3二20. 34KX. m工My =37. 2 X (0. 8+0. 25)+48 X 2+105. 6 (1. 3+2. 7/2) +10. 2024 X 0. 4+15. 89

33、+10. 32二445. 4KX.m仏=畧1二巴二21.9> (KJ =1.40 ,满足抗倾覆稳定要求为 A/。20.34222.5地基承载力的计算偏心距呼C号芈器式中：e为墙底压力的偏心距离，对于硬土 e W B/5B为墙底宽,4. OmC为墙底面上垂直力的作用点与墙身前趾间的距离 工W为作用在墙上的垂直力(2) 计算判别_B工My亠2445.4-20.3437.2 + 48 + 105.68二-0. 23niVB/5二0. 8m(3) 基底应力他甘 g/上宀亠 为闪 6037.4 + 48 +105.68 Z1 be、墙刖基底处应力6二厶一(1 + )二(1 + )B B44=31.

34、26kN/m2他产甘 IA爪宀 £工W” 6e 37.4 + 48 + 105.686e- B B44二64. 18kN/m26、6均小于25MPa,满足地基承载要求，且6、6均大于0,无拉应力 出现，所以L型挡墙满足应力条件。总上所述，L型挡墙满足要求。3溢洪道的设计与计算3.1控制堰及消能设计溢流堰采用实用堰的形式；消能方式为挑流消能。查坝址水位流量关系曲线得下游最高水位为230. Omo实用堰堰顶高程为272.0m,坎顶高程应高于下游水位12m,取挑流鼻坎高 程为 230. 0+1. 5=231. 5nu(1) 溢流面曲线堰面曲线釆用WES曲线，如图3-1所示的幕曲线(曲线1)

35、的方程为：= kH'y(3-1)式中 Hd定型设计水头，按堰顶的最大作用水头Hmax的75%95%计算;k. n 与上游坝面坡度有关的系数和指数，坝面铅直时,k = 2.0/= 1.85,当坝面坡度为 3： 1 时，« = 1.936/= 1.836。曲线1图3-1堰顶曲线溢流面曲线坐标x, y的坐标原点在堰顶，上 游采用三段圆弧，见图3-1所示：本设计采用上游坡面铅直，最大水头为校核情况堰顶水头 /7max=278. 4-272=6. 4mHd = (75%95%) /max=4.86. 08m 取 Hd =5. 5m则曲线1的方程为:xL85=2.0x5.5°-

36、85ya=0. 175Hd =0. 175X5. 5=0. 9625m b=0. 282 Hd 二0. 282 X 5. 5=1. 551m& =0.5Hrf =0.5X5. 5二2. 75mR2 =02Hd 二0. 2X5. 5=1. ImR3 = 0.04% =0. 04 X 5. 5=0. 22m挑流坎反弧半径R与挑流坎上的流速大小有关。根据实验和工程实践，R应 大于最大设计流量时的坎顶水深的6倍。通常取R二(810) hc根据能量方程式中 q 堰顶最大单宽流量，q=328/10二32. 8m'/s(p 流速系数，取卩二0.954 堰顶高程与反弧段最低点的高程差"

37、;产272-230二42m通过试算法计算出化=1.145 m。得到反弧段的半径尺=(8 10)九=(9.16 11.45)m,取斤=10. 0m。&常取25° 35° ,取为30° ,相应坎高(出射坎顶与反弧底之高差)g = R(1-cos&)二1.34m反弧段与堰顶曲线以直线光滑连接。3.2边墙设计及稳定演算3.2.1边墙的形状设计泄槽的临界水深：=3. 56mir)溢洪道进水渠高程为276. 7-265=11. 7m在进水渠截面，其总3-2泄图槽边墙T .处T = hc + 2g即 11.807=3. 56- 1Xl?1 2x9.81解得：片二

38、 12. 72m/s根据规范，当溢流堰的控制堰为实用堰时，计算泄槽水面线的起始水深一般取为堰后收缩断面水深，设堰后收缩断面水深为则2 T = hco +、=hco +丄72gaf2x9.81xO.952 xV试算解得：/匕二156m相应的流速怙=上-二13. 46m/shco泄槽段水流掺气水深可按下式计算kb =(1 + 盖 M式中 h、加一泄槽计算断面的水深及掺气后的水深，m：卩一不掺气情况下泄槽计算断面的流速，m/s;占一修正系数，可取1.01. 4s/m,流速大者取大值。B|J： h, =(1+L2xl346)xl.56=1.8m100泄槽边墙高度可山他加0. 51. 5m安全超高得到，

39、边墙高度取为2. 5m。3. 2. 2边墙稳定计算溢洪道边墙沿建基面得抗滑稳定可按抗剪强度公式进行式中心一按抗剪强度计算的抗滑稳定安全系数,基本组合K(二1.05,(3-3)特殊组合K(二1.0；/边墙混凝土与基础接触面的抗剪摩擦系数，三类土，取1;工w作用于边墙上的全部荷载对讣算滑动面的法向分量；其稳定必工P作用于边墙的全部荷载对计算滑动面的切向分量 山于在挑流坎以上以及挑流坎处靠近山岩的挡土墙都有山岩保护,然满足，因此，仅对挑流底坎靠近大坝的挡土墙进行分析。3.2.2.1完建期（基本组合）该挡土墙不受到水平方向的力，因此，其稳定满足要求 挡土墙自重 W= （0. 5X3+0. 5X0. 5

40、） X24二42KN自重产生的弯矩 M产0. 5X3X24X0. 5X0. 5+0. 5X0. 5X24X0. 75=13. 5KN. m （顺时针）偏心距氓亠22 工W式中 e墙底压力的偏心距离B墙底宽C墙底面上垂直力的作用点与墙身前趾间的距离工W作用在墙上的垂直力R即 =1/2-13. 5/42=0. 18<-43.222校核洪水期(特殊组合)挑流坎处泄槽内有几=1.145 m的水深，因此，需对起进行稳定分析挡土墙自重 W= (0. 5X3+0. 5X0. 5) X24二42KN泄水槽水压力 P=0. 5X9.81X1. 145X1. 145=6. 43KN扬压力 F=0. 5X0.

41、 25X1. 145X9. 81X0. 5+0. 5X9. 81X (1. 145+1. 145X0. 25) X0. 5=4. 21KN则位号笛評二5 9>1.0满足要求自重产生的弯矩M=0 5X3X24X0. 5X0. 5+0. 5X0. 5X24X0. 75 =13. 5KN. m(顺时针)水压力产生的弯矩 M2=6. 43X (1/3X1. 145+0.5) =5. 67KN. m (顺时针) 扬压力产生的弯矩 =0. 5X9. 81X0. 25X 1. 145X0. 5X (0. 5+1/3 X0.5)+0.5X9.81X0. 25X1. 145 X0.25X 0. 5+0.

42、5X9. 81X0. 75X1. 145X0. 5X0. 25 二 1. 17 KX.m （逆时针）偏心距e丄一色一工叽-工叽（322 工W式中 e墙底压力的偏心距离B墙底宽c墙底面上垂直力的作用点与墙身前趾间的距离yw作用在墙上的垂直力则冷5.67,13.5-1.17 =0024m42-4.21满足偏心距要求墙前基底处应力6二马(1 +罟)二竝-,21 辛)二43. 23kN/m2墙后基底处应力6 = 空 (1 - ) = 4242-(1 -)- B B11二32. 35kN/m2即挡土墙基地没有出现拉应力，满足要求 挡土墙满足要求。3.3挑射距离与冲刷坑深度的估算水舌挑距佔算公式:L =

43、' 宀"° Vj sin 0 + Jv： sin' & + 2g(h、+ 儿)(35)g式中厶一水舌挑距，为鼻坎末端至冲刷坑最深点的距离；vc 坎顶水面流速，冬=% 二32. 8/1. 145=28. 65 m/s0 鼻坎挑射角度，& = 15 30°取&二30°儿出坎流速，v, =l.lvf=31.515 m/s饥坎顶半均水深在铅直面上的投影，人=几cos& = 0. 992m；h 一坎顶至河床表面之差，/?.=231. 5-227. 5=4m 计算得L =86. 91m(3-6)冲刷坑深度的估算公式：

44、= ahZb2 k、.式中T 自稳定冲坑底至下游水面总水深;/"鼻坎单宽流量q所决定的临界水深,取力k=4. 79m；Z上下游水位差，Z=278. 4-230=48. 4m；心一表征岩石优劣对T值影响的无因次相对比例系数，取为1. 5；a 待定系数，取为2.44；b、$待定系数，分别取为0.89、0. 11 解得 T = 22.6m。一冲刷坑深度；t 下游水深：230-277. 5=2. 5m;解得：tr=2Q. Im£ = 21 = 4.32满足一般安全挑距约为可能冲刷坑深度的2. 55.0倍范围 tr 20内要求。4工程量计算4.1开挖工程量计算4.1.1趾板处开挖量计

45、算趾板处开挖开 挖方案如图4-1所示,开挖线图4-1趾板开挖线图中m为趾板长度，趾板处开挖2m,对趾板进行分段计算，如表4-1所示:表4-1趾板开挖工程量计算趾板趾板宽度上底下底|«面积趾板高程趾板水平长度趾板长度开挖量AB38.54.521315.623.41628. 13661365. 776BC49.55. 52151640. 65543.69015655. 3522CD5.210. 76.7217.419.583. 331585. 582641489.138DE5.210. 76.7217.4028.91328.913503. 0862EF5.210. 76.7217.417

46、.530. 08934.80802605. 6595FG49.55. 52151655. 029557.30834859. 6251GH38.54.521314.628. 603532.11417417. 4843趾板总开挖量为4896. 121 m34.1.2主坝基础开挖量基础开挖lm,沿坝轴线对基础开挖进行分段计算，见表4-24-2基础开挖量计算截面剖面面积距离开挖量A0AB0. 861517. 197B39.9234BC32. 81552103.533C88. 2802CC10. 77956241.448Cl157.5453CID27. 2794378.761D163. 49DE28.

47、8840E15& 171EF16. 4962307. 743F121. 6233FF137. 6343434.048Fl60. 8738FIG11.513644.321G51.0555GH16.2505414.8387其中，A、B分别为趾板X-X线交点，Cl、F1分别为插入CD、FG中的点，总 开挖量为19541. 89 m34.1.3溢洪道开挖量表4-3溢洪道开挖量计算岩高程1泄槽高 程岩高程2开挖岛程1开挖 高程2面积1面积2工程量282.9265277.417.912.4166. 65152.91655. 699277.8262.3274.615.512. 3152.9142.

48、451530.311275.6259.6269.5169.9142.45120. 451362. 176267.6254.2262.713.48.5120. 4569.85986.0104260.4251.5255.38.93.869.8551. 7629.7927泄槽段255.5248.8251.56.72. 751.745.65504.4041254.4246. 1244. 18.30.245.6550.6498. 7047251.8243.4244.28.40.850.630.8421.7617246. 3240.7238.95.60. 130.855444.55962482382371

49、005590. 75755.1813251.8235.323516.50.390. 75127.051128.497252.8232.6235.520.22.9127. 05100. 761180.363248231.8423416. 162. 16100.760溢流堰286.427227914.47139. 1196. 32272. 335283. 1265277. 1112. 1196.3进水渠286.426527921.414230. 186. 256888. 521271265266.561.586. 25溢洪道总开挖量为20258. 32m3*4.1.4导流隧洞开挖量计算表8-4导流隧洞开挖量计算断面1面积断面2面积民度开挖量总开挖量进水渠扩散段019.519.1995187. 192754.2直线段9. 0799. 0793.27829. 76洞身段洞身段19. 0799. 07938. 4245348. 85圆弧段9. 0799. 0799. 6987.98洞身段29. 0799. 079176. 33851600. 98出口段出口直线段9. 0799. 07926.8165243. 467出口扩散段19.5026. 253255. 964.1.5副坝开挖量