第二污水处理厂工程项目建设投资可行性研究报告

1、一、总论（一）基本情况1、项目名称建设濉溪县第二污水处理厂项目2、项目单位单位名称：濉溪县开发区管委会建设地点：濉溪县经济开发区3、项目建设规模与内容项目总投资4703.9万元。其中污水处理厂工程费1879.66万元，污水收集管网工程费2824.24万元。项目建设工期为8个月。主要建设内容：建设氧化沟工艺污水处理系统，即改良型卡鲁赛尔氧化沟+微絮过滤深度处理三级处理工艺。4、工程规划年限结合濉溪县总体规划，本工程规划期限为：近期（2012年2016年）、远期（2017年一2031年）。5、污水处理设施建设规模及工程设计原则污水处理设施建设规模应遵循以下原则：1）满足城镇总体规划要求；2）按照城

2、镇自然地理地形地貌特征划定汇水区；3）避免远距离输送，就近再生处理、就近排放、就近利用；4）考虑县城的近期投资能力；5）污水处理系统与污水收集系统相配套。6、工程设计原则：1）污水处理厂设计原则：以近期为主，预留远期；2)污水管网设计原则：按照远期流量设计，近期流量校核。7、污水收集管网工程濉溪县第二污水处理厂污水收集管网最终设计结果如下：1) 管网规模：按照远期论证，污水管网收集能力为6万m3/d。2) 管网工程：共需管道约34km，最小管径300mm，最大管径700mm，管材采用钢筋混凝土管材。8、污水处理厂工程 污水处理厂规模：根据论证，濉溪县第二污水处理厂规模为：2.4万t/d。 进水

3、水质指标：经预测论证，污水厂进水水质指标为：CODcr:250mg/LBOD5:150mg/LSS:200mg/LNH3-N:30mg/LTP:4.0mg/LpH:6.5-7.5 污水厂出水及排水水质指标：污水经污水处理厂处理后，直接排入乌江水体。乌江水体根据地表水环境质量标准(GB38382002)规定为地表水III类功能的水域，根据城镇污水处理厂污染物排放标准(GB18918-2002)中4.1.2.2规定排水执行一级标准中的B级标准，主要控制指标如下：CODCr:60mg/LBOD5:20mg/LSS:20mg/LNH3-N:10mg/LTP:0.5mg/LTN:15mg/LpH:6.0

4、-9.0粪大肠菌群数：104个/L 污水处理工艺根据预测的C县污水处理厂的进水水质和要求达到的出水水质指标，针对水质的特点以及当地经济情况，综合分析各种污水处理工艺的特点，从处理单位水量投资、处理单位水量电耗及运行成本、占地面积、运行可靠性、管理维护难易、总体环境效益等方面综合比较，本可研选择适合小城镇的污水处理工艺导流曝气生物滤池污水处理系统作为C县污水处理工艺。污泥的处理采用投资省、运行简单的污泥自然干化处理。污水处理工艺流程：污水格栅调节池旋流沉砂池水解酸化池导流曝气生物滤池消毒出水。污泥处理工艺流程：污泥自然干化肥田。 污染物去除率及去除量根据濉溪县经济开发区目前排放的污水水质水量统计

5、，近期每年排入河道的污染物为：CODcr:949/aBOD5：547t/aSS:730t/aNHa-N:146t/aTP:14.6t/a污水处理厂建成后，污染物的消减量为：CODcr洱30t/aBOD5羽74t/aSS海57t/aNH3-N洱3t/aTP洱.3t/a污染物的去除率为：CODcr洱7%BOD5为7%SS为0%NH3-N为0%TP洱0%(二) 项目编制依据、原则与内容1、编制依据(1) 安徽省淮北市濉溪经济开发区委托濉溪县工程咨询事务所编制濉溪县第二污水处理厂工程可行性研究报告委托书(2) 城市污水处理及污染防治技术政策(3) 安徽省城乡设计规划院，濉溪县总体规划(修编)(4)濉溪

6、县电力公司供电证明，(5) 濉溪县国土局用地证明，。(6) 国家相关的环保法律法规文件。2、编制原则本工程可行性研究报告的编制遵循以下原则：(1) 可研报告的编制要符合国家关于环境保护工作的方针和政策；(2) 报告编制要在濉溪县总体规划(修编)的指导下，按照统一规划、分期实施的原则，使工程建设与县城发展相协调，最大限度地发挥工程效益；(3) 污水收集管道建设要选择符合当地实际情况的管材以及沟渠形式，以重力流为主，顺坡铺设，尽可能地减少污水中途提升泵站；（4）结合当地实际情况，选择合理的污水处理方式；（5）因地制宜，采用适合本地区条件的污水处理技术，选用高效节能的污水处理工艺；（6）采用适合当地

7、的污泥处理技术，妥善处理、处置污水处理过程中所产生的栅渣、污泥，避免二次污染。3、编制内容（1）对濉溪县污水处理厂水量、水质以及污水处理厂址进行论证；（2）选择合适的工程技术方案并对工程进行可靠性分析论证；（4）对濉溪县污水收集系统论证；（5）对污水收集管道工程的规划设计；（6）对工程进行投资估算及经济成本分析。（三）设计采用的主要技术规范和标准（1）城市污水处理厂污水污泥排放标准GJ3025-93（2）地表水环境质量标准GB3838-2002（3）城镇污水处理厂污染物排放标准GB18918-2002（4）建筑地基基础设计规范GB5007-2002GB50011-2001（5）建筑抗震设计规范

8、（6）建筑结构可靠度设计统一标准GB50068-2001（7）城镇污水处理厂附属建筑和附属设备设计标准CJJ31-89(8)室外排水设计规范(9)室外给水设计规范GB50101-2005GBJ13-86(1997(10)城市给水工程规划规范GB50282-98(11)污水排入城市下水道水质标准CJ3082-1999年版)(四) 项目建设的意义随着濉溪县经济的发展，城市人口的增加，生活污水也逐渐增多，特别是濉溪经济开发区工业的发展。目前，这些生产生活污水未经过处理就近排入溪河，严重污染淮河，所以建设濉溪县第二污水处理厂就显的尤为重要。(1) 建设濉溪县第二污水处理厂对于保护濉溪县生态环境有重要的

9、意义濉溪县的生态环境问题很重要，近年来，随着城市化的发展，城市垃圾及污水的未经处理直接排放以及水土流失等因素，生态环境受到严重的破坏，河流水质污染加剧。因此建设污水处理厂对于保护濉溪县生态环境有重要的意义。(2) 建设濉溪县第二污水处理厂是国家进一步落实中部崛起战略的需要。伴随着濉溪县城市化和旅游开发的进程的加快，城市水污染问题日益严重，是县域经济发展亟待解决的重要问题之一，搞好濉溪县的水污染防治关系到长江和淮河的环境质量，事关系到西部大开发和可持续发展的战略的实施，建设濉溪县第二污水处理厂是国家进一步落实西部大开发战略的需要。(3)建设濉溪县污水处理厂是保护淮河和长江的需要。河流为濉溪县工农

10、业生产及居民生活提供用水的同时，又接纳着濉溪县的城市生活污水和工业废水，随着城市化的不断发展，污水处理设施的不配套，淮河已经受到不同程度的污染，濉溪县第二污水处理厂建成后，污水经过处理可以直接减少每年进入淮河的污染物，对于保护淮河水体起到重要的保护作用。(4) 建设濉溪县第二污水处理厂是该县改善当地人民生活环境的需要。随着濉溪县经济的稳步增长，县内人口也不断增加，在企业与居民用水增加的同时，随之产生的废水也与日俱增，这些污水如果未经处理或部分经过简单处理后，直接排入河流，将导致了溪河水体严重污染，直接威胁到濉溪县人民生活环境。因此建设濉溪县第二污水处理厂对改善濉溪县群众生活环境，提高生活质量具

11、有重要意义。综上所述，建设濉溪县第二污水处理厂既符合了安徽省中部崛起的战略也是该县经济发展的需要，是社会安定团结的需要，是环境保护的需要。污水处理厂的建成必将给濉溪县经济的腾飞，环境的改善，人民生活质量的提高带来新的变化。因此，建设濉溪县第二污水处理厂具有十分重要的意义。（五）主要技术经济指标依据安徽省相关的概预算定额，对濉溪县污水管网收集系统以及污水处理厂建设总投资、处理每吨污水的总成本、单位运行成本进行了估算，估算结果见表1.1。表1.1濉溪县第二污水处理厂建设投资与生产成本估算表序号项目费用（万元）备注污水处理厂（24000m3/d）1污水处理厂工程费（万元）1879.662吨水投资（元

12、/吨）783.23单位总成本（元/吨）0.284单位运行成本（元/吨）0.20污水收集管网9污水收集管网工程费（万元）管网投资2824.2410工程总投资估算（万元）4703.941滩溪县工程咨询事务所二、污水处理厂建设规模及水质论证（一）工程规划年限及工程设计原则工程规划年限：污水处理厂规划年限是合理确定污水处理近、远期规模的重要因素，因此考虑到污水处理厂建设的实际情况，本可研在针对濉溪县经济开发区总体规划对污水处理厂建设作如下规划：近期规划为20122016年，远期规划为20172031年。由于污水处理系统的建设是一个复杂的工程，分为污水管网的建设和污水处理厂的建设，根据两者的实际情况应该

13、按照不同的规划年限来进行设计，如果均按照远期规划设计污水处理厂是不科学、不合理的。因此本可研的编制遵循如下原则：1、考虑到污水管网的特殊性，本工程管网设计按照远期流量设计，同时用近期流量校核，在设计时特别考虑管内流速防止淤积。2、污水处理厂建设原则是：近期为主，预留控制远期。（二）污水处理厂水量论证1、人口现状及预测根据实际调查以及濉溪县经济开发区总体规划，污水处理厂服务区内人口现状、近期及远期人口数量如表2.1所示。人口分布图见图2-1。表2.1濉溪县第二污水厂服务区人口现状及预测表年限单位开发区及周边2012年万人5.02016年万人5.82031年万人8.5按照濉溪县经济开发区总体规划，

14、在2012年人口规模5.0万人，2016年为5.8万人。2031年为8.5万人。2、用水量现状根据濉溪县供水公司提供的资料，目前濉溪县经济开发区每天用水量为7000t，主要用于居民生活用水及公共建筑用水。根据濉溪县现状人口可以计算出目前城区居民综合生活用水指标为140L/人d。3、用水量预测（1）居民生活用水及公共建筑用水量预测根据城市给水工程规划规范（GB5028298）,结合濉溪县经济开发区人口发展状况以及濉溪县经济开发区居民目前的人均综合用水定额，对未来服务区内用水量综合计算结果进行计算，计算结果见表2.2，表2.3。用水量分布图见图3-3。2.2濉溪县濉溪县经济开发区生活用水量预测序号

15、项目单位近期（2012年）中期（2016年）远期（2031年）居民生活综合用水定额L/人140200250服务区人口万人5.05.88.5生活用水量万m3/d0.71.22.12根据濉溪县经济开发区现状用水量以及濉溪县经济开发区人口计算居民生活综合用水定额目前为140L/人d,考虑到濉溪县经济开发区经济发展的实际情况以及目前在建的自来水厂的供水能力，本可研在预测用水量时，到2010年居民生活综合用水定额按照200L/人d计算，远期2020年按照250L/人计算。（2）工业用水量预测根据濉溪县经济开发区现状以及规划，基本上无工业，工业用水量很大，参考根据城市给水工程规划规范（GB5028298）

16、以及濉溪县相关规划，采用工业用水符合密度预测工业用水量。根据总规中工业用地规划预测工业用水如下表3.3:表2.3濉溪县经济开发区污水厂服务区工业用水量预测项目近期（2012年）中期（2016年）远期（2031年）工业用地（km2）359单位面积用水量（t/km2.d）400050006000工业用水量（万t/d）1.22.55.4用水量分布图见图2-2（三）污水量预测1、生活污水量预测依据总规和室外排水设计规范（GBJ1487,1997年版）,生活污水排放量按生活用水量的80%90%计算，结合C县污水厂服务区的排污现状，得出污水厂服务区内不同时期的污水量详见下表3.4、。表2.4濉溪县经济开发

17、区生活污水量预测项目2012年2016年2031年人口（万人）5.05.88.3综合用水定额（L/人d）140200250产污率0.850.850.85污水量0.61.01.82、工业污水量预测根据城市排水工程规划规范（GB50318-2000）城市工业废水排放系数取0.7，即工业污水量为下表2.5:表2.5濉溪县经济开发区工业污水量预测项目近期（2012年）中期（2016年）远期（2031年）工业用水量（万t/d）1.22.55.4工业废水排放系数0.70.70.7工业污水量（万t/d）0.81.73.7污水量分布图见图2-2。（四）污水处理厂设计规模论证通过上述论证污水处理厂规模计算见表3

18、.6:表2.6濉溪县经济开发区污水处理厂污水量项目近期（yy年）中期（XX年）远期（XX年）生活污水量（万m3/d）0.61.01.8污水收集率*0.70.80.9工业污水量（万m3/d）0.81.75.4总污水量（万m3/d）1.242.56收集率是指进入污水处理系统的污水量与产生的污水量的比值，收集率与污水收集系统的完善程度有关，对于生活污水要求规划期末截污率在工程服务范围内达到100%是不可能实现的，通过对国内大部分城市污水处理厂的污水收集率的调查分析，并结合濉溪县经济开发区的实际发展状况，本工程的生活污水截污率按照不同规划年限有所不同。依据表2.8结果，并结合污水处理厂及污水收集管网设

19、计原则确定，污水处理方式采用集中处理时，C县污水处理厂设计规模如下：污水处理厂规模为：近期（2005年一2010年）城区污水约产生2.4万t/d。因此根据濉溪县经济开发区基本情况，污水处理厂污水处理规模设计均为24000t/d。污水收集管网设计规模按照远期6.0万t/d设计，近期2.4万t/d校核。（五）污水处理厂进水水质论证污水处理厂进水污染物浓度的高低决定污水处理工艺的选择，并且与污水处理厂的基建投资和运行费用密切相关。污水处理厂的进水水质与居民的生活水平、生活用水量、工业用水量以及污水的收集方式有关。因此要准确预测污水处理厂进水水质困难比较大。本可研在确定污水水质指标时，通过以下方法进行

20、分析论证得到。（1）城区污水设计水质指标论证濉溪县经济开发区污水主要是工业污水和生活污水，由于没有实测资料，本可研通过人均当量法和同地区类比预测最终确定污水进水水质，具体分析如下：1、人均当量法根据室外排水设计规范第6.1.6中建议城市污水设计水质，在无资料时生活污水五日生化需氧量按照每人每日2535g计算，生活污水的悬浮固体量按照每人每日3550g，依此计算C县生活污水B0D5浓度约为：108152mg/L,SS浓度约为：152217mg/L。同时结合给排水设计手册（第五册）建议典型污水水质详见表3.7。表2.7给排水设计手册（第五册）建议典型污水水质表序号指标浓度（mg/L）高中低1悬浮物

21、（SS）3502201002生化需氧量400200100（B0D5）3化学需氧量（CODcr）10004002504总氮（TN）8540205总磷（TP）15842、类比法安徽省部分城市生活污水监测值：详见表2.8。表2.8安徽省内部分污水处理厂设计进水水质（mg/L）污水处理厂名称SSCODCrBOD5TPNH3-N淮北市浍河排口593272.89:239.572.6338.04安徽省某高校排口2884023563.221佰州市城市排口226.5281.5165.33.5329.9安徽省环科院排口137.02!61.25140.328.7686.7南方地区城市污水处理厂设计进水水质表2.9南

22、方地区部分污水处理厂设计进水水质（mg/L）污水处理厂名称SSCODCrBOD5TPNH3-n四川某市污水处理厂2103002005.060云南某市处理厂2403301504.040贵州某市污水处理厂2502501503.230广西某市污水处理2303002005.030厂江西某市污水处理厂2303002005.035从以上表分析看出国内西南地区部分污水处理厂平均水质基本典型生活污水，属中低浓度生活污水。结合濉溪县经济开发区经济状况及近年来的发展状况以及污水收集系统的方式，本可研BOD5:150mg/LNH3-N:30mg/LpH:6.5-7.5设计污水处理厂进水水质指标为：CODcr:250

23、mg/LSS:200mg/LTP:4.0mg/L(六) 污水处理厂进水水质控制为保证污水处理厂的正常运行，排入市政污水管道的所有污水水质必须达到污水排入城市下水道水质标准(CJ3082-99)，尤其是工业污水进入下水道前必须经过处理达到该标准方可排入市政管网(七) 污水处理厂出水水质要求污水经处理后排出水就近排入受纳水体是GB3838地表水III类功能的水域，根据城镇污水处理厂污染物排放标准(GB18918-2002)中4.1.2.2规定排水执行一级标准中的B级标准，主要控制指标如下：CODCr50mg/LSS20mg/LTP1.5mg/LBOD520mg/LTN20mg/LpH2bb/L02

24、=0.20.0z_0.30.he/L剩金污泥虑F回蹴污泥11进水卡鲁躱尔氧化洵出水图35具有反硝化作用的卡鲁塞尔氧化沟系统合液在好氧区出流也有利于保持混合液在二沉池分离后的出水有一定的溶解氧。在出流堰以后布置污水进水管和污泥回流管，由于进水中有机物浓度高及回流污泥溶解氧浓度低，很快消耗混合液流中的溶解氧，在某一下游段溶解氧降至0.5mg/L。此时即形成了缺氧段。图3-9卡鲁塞尔氧化沟A/0生物除憐系统图3-6的卡鲁塞尔氧化沟采用了两台曝气机，也可以采用一台或多台曝气机。当只有一段好氧、缺氧过程时，其生物处理工艺过程与A/O法一致，也与设有前置反硝化池的氧化沟相当。实践证明，存在多段好氧、缺氧时

25、，具有更良好的硝化（碳化）、反硝化作用。从图3-5可见，这种布置的氧化沟系统比前置反硝化池氧化沟系统还要简化，免去了前置反硝化池的水流水力条件差及另设搅拌器的麻烦。需要指出，免设推进器的卡鲁塞尔氧化沟要求使用水流推动力大的氧化沟专用曝气机。如果具有反硝化作用氧化沟的曝气机多于一台，并且在氧化沟的一端装设曝气机，其中中间沟槽的曝气机上游亦会形成缺氧段。要免除中间沟槽的缺氧段，可以如图3-4那样，在氧化沟两端装设曝气机。实际使用检测后表明，不必强调免除中间沟槽的缺氧段。我国西北某城市，有设计成仅有一端曝气机的A2/C的卡鲁塞尔氧化沟。具有中间缺氧段的氧化沟，更有利于难降解有机物的分解。此外，曝气机

26、装设于氧化沟的一端，能方便设备的操作与维护，也能降低建筑安装工程造价。A/O系统的生物除磷工艺，卡鲁塞尔氧化沟系统也可实现。我们只要把图3-5的2000型卡鲁塞尔氧化沟系统工艺流程略加修改，就可实现类似图3-7的生物除磷的A/O流程。图3-9系卡鲁塞尔氧化沟生物除磷流程。图3-9的卡鲁塞尔氧化沟生物除磷流程，对于氧化沟来说，混合液出流堰位置的布置十分重要。从图中可知，混合液出流处应保持溶解氧不少于2mg/L。微生物在厌氧区充分释放出水中的磷后，进入氧化沟曝气区迅速充氧。在高溶解氧条件下微生物能在某一时间内充分吸收磷。混合液进入二沉池固液分离后采用刮吸泥机以较短的时间排出饱含磷的微生物剩余污泥，

27、输送至一体化脱水机立即脱水。尽量减少磷的释放。这样的过程，可以充分发挥出生物除磷的特点，一般除磷效率能达到90%以上。需要说明，氧化沟的水力停留时间通常大于10h，好氧区名义水力停留时间远大于2h。但氧化沟保持沟内平均流速0.250.3m/s。以0.25m/s计，1小时时间流动达900m。故微生物在好氧区吸取磷实际时间较短，由于卡鲁塞尔氧化沟专用曝气机强大的搅拌混合作用和充氧能力，能够弥补微生物在好氧区时间短的不足。卡鲁塞尔氧化沟生物脱氮除磷工艺1. A2/C工艺A2/C工艺是英文Anaerobic-Anoxic-Carrousel工艺的简称，A2代表厌氧一缺氧，C代表卡鲁塞尔氧化沟。具备厌氧

28、、缺氧、好氧3个基本条件的A2/O工艺，但是在实施过程中由于所需的处理构筑物多、污泥回流量大，从而造成投资大、能耗多、运行管理复杂。A2/C工艺以卡鲁塞尔氧化沟为主将厌氧、缺氧、好氧过程集中在一个池内完成，各部分用隔墙分开自成体系，但彼此又有联系。该工艺充分利用污水在氧化沟内循环流动的特性，把好氧区和缺氧区有机结合起来，实现无动力回流，节省了去除硝酸盐氮所需混合液回流的能量消耗。U我啊畝好啊1乂低*瓯诸阳打山泄話律的恤AJ=V?T|trtJll3*rS图414g氧化鞫工艺平面图A2/C氧化沟工艺的平面布置如图3-14所示。流经沉砂池的废水与二沉池回流污泥在A2/C氧化沟内设置的圆形混合井进行充

29、分混合后进入厌氧区I。该区分为3格，每格都设有水下搅拌器以防止污泥沉淀。经厌氧反应后的混合液进入缺氧区H,并与由氧化沟川经回流通道W进入缺氧区的回流液充分混合，进行反硝化脱氮和除磷反应。缺氧区口的中间部位设导流隔墙，并在适当位置安装水下搅拌器，使该区具有良好的混合与循环条件。经厌氧、缺氧反应后的混合液流入氧化沟川进行氧化、硝化、反硝化反应，氧化沟川的充氧机械采用倒伞形曝气叶轮，可根据池内DO测定仪控制调节堰出水、改变曝气叶轮浸水深度以达到调节供氧的目的。处理后的水经排出口V进入二沉池沉淀，其出水中氨氮含量v15mg/L,磷含量v1.0mg/L。如果要求出水磷含量v0.5mg/L，需在工艺流程的

30、适当位置投加混凝剂。2. 前置厌氧池卡鲁塞尔氧化沟前置氐讎卡解朋I侧图S-15前置厌氧池卡鲁塞尔氧化沟图3-6的实例说明，有目的地组织卡鲁塞尔氧化沟各段的溶解氧，可具有A/O法脱氮功能。对于中等以上规模的氧化沟，尚可采用多段A-O-A-O布置，使之具有更优良的硝化（碳化）-反硝化卅过程，从而提高碳水化合物和含氮化合物的处理效果。由图3-4简化的图氧池改作成前置厌氧池就可形成具有脱氮除磷功能的氧化沟了。图3-15表示了此种改动。同图3-11的Phoredox生物脱氮除磷工艺流程比较，前置厌氧池卡鲁塞尔氧化沟具有类似的工艺原理，只不过把前置反硝化池控制成厌氧状态。如果处理量较大，采用多沟型卡鲁塞尔

31、氧化沟，则与Phoredox生物脱氮除磷工艺更加相似。根据这一原理，我们在山东省某城市污水处理厂某市城市污水处理厂采用了前置厌氧池卡鲁塞尔氧化沟。该厂规模为50000m3/d。进水水质为：BOD5260mg/L;CODcr480mg/L;SS280mg/L;NH3-N5mg/L;TPmg/L。出水水质达到：BOD510mg/L;CODcr60mg/L;SS10mg/L;NH3-N5mg/L;TP1mg/L。预计提高氧化沟操作管理水平后，处理效果尚可进一步提高。前置厌氧池卡鲁塞尔氧化沟为六沟两组。每组装设氧化沟专用慢速曝气机3台。其中一组氧化沟布置如图3-16所示。与图3-14的A2/O工艺比较

32、，前置厌氧池工艺显然简化得多。3-5的2000型卡鲁塞尔氧化沟，把前置缺DJ500图3-16山东某城市污水处理厂前置厌氧池卡鲁塞尔氧化沟)100图3-15那种前置厌氧池卡鲁塞尔氧化沟能否达到A2/O工艺的各种功能，关键在于工艺布置和控制。我们把图3-16改绘成图3-17予以说明。从工艺布置看，进水管与回流污泥管布置在左上角。进入后辅以搅拌推进器搅拌、推进。通过搅拌使进入的废水和回流污泥与原厌氧池水充分混合；同时推进厌氧池内流动，提高厌氧池容积效率和防止沉淀。由于进水管与回流污泥管入流方向与流动方向E13-17前養厌氧池卡鲁塞尔氧化沟J艺布置及控制示益图一致，可充分利用入流时的流速水头，可节省推

33、流动力减少推进器功率。当厌氧池回流入氧化沟，进入1#曝气机下游富氧区（图中处）。该处的溶解氧一般大于4mg/L，然而控制点在厌氧池回流入口处。控制点的溶解氧应控制在0.2mg/L左右。对于具有推流作用的曝气机来说，对动力主要来自叶轮外缘线速度，故不能应用改变转速的办法来调整充氧量，须用改变叶轮浸没深度调整充氧量。控制点的溶解氧是由控制点溶解氧近似等于0.2mg/L决定的。在氧化沟控制点的溶解氧大于2mg/L的好氧段至控制点的趋向溶解氧近似于0.2mg/L的厌氧段，其间存在溶解氧大于0.5mg/L的好氧段和溶解氧0.50.2mg/L的缺氧段。这就形成了氧化沟第一曝气区段活性污泥的碳化、硝化和反硝

34、化过程。接着，氧化沟水流除回流入厌氧池（35Q）外，大部分在氧化沟内循环流动。为了形成第二曝气区的缺氧段，2#曝气机的充氧量由3#曝气机上游控制点溶解氧不少于0.2mg/L来控制。由图3-17可见，氧化沟的出流堰巧妙地布置在位于3#曝气机下游的另一端的沟内三角形盲区。考虑到除磷的需要，这种布置是氧化沟最后一段曝气区可取得溶解氧大于等于2mg/L的区段，同时也是经过三段曝气区的好氧、缺氧处理的区段，是整个氧化沟处理最完整之处。此外，这种布置也充分利用的氧化沟的三角盲区，节省占地面积。由此可见，第三曝气区的控制点是出水堰处的。第二曝气区系氧化沟的的内环，它的的好氧、缺氧区段比位于外环的第一曝气区历

35、程短，按废水水质和氧化沟构造的不同。第三曝气区由出水堰处控制点溶解氧2mg/L来控制。一般说来，各曝气机的充氧量是不相同的。为此，前置厌氧池氧化沟要求各台曝气机具有不同的充氧量。出流堰只能调节全部曝气机的充氧量，要分别调节各台曝气机的充氧量，需要有各曝气机的叶轮淹没深度的调节机构。从上述分析，前置厌氧池氧化沟可以达到A2/O工艺或A2/C工艺的要求，对于除磷的厌氧段与这两种工艺一致且有更好的水利特性。但反硝化部分正如前述脱氮氧化沟的特性，在名义停留时间能达到缺氧容积的要求，实际上因为氧化沟沟内流速达0.25m/s以上，整个氧化沟循环一周停留时间约30分钟左右。除磷要求在好氧状况排除剩余污泥，不

36、但要求氧化沟混合液出流溶解氧应2mg/L,而且要求泥水分离后尽速在好氧条件下排除剩余污泥脱水除磷，故二沉池多采用刮吸泥机配合。从图3-19观察，能形成溶解氧0.50.2mg/L的缺氧段只有第一和第二曝气区可以控制。氧化沟内要形成两个区段以上的缺氧区，氧化沟需三沟以上串联。关于氧化沟几何尺寸，对于具有碳化、硝化和反硝化的氧化沟单沟迂回长度，建议不少于120m。根据所需氧化沟的容积和装机容量，需要选定三台以上曝气机，由曝气机型号确定氧化沟断面尺寸，计算出长度。如果迂回长度超过200m,不必顾虑水流推动力问题。因为氧化沟水流速度慢，沟型又趋近于最优水力断面，流动水头损失很小；同时氧化沟的弯道水头损失

37、占90%以上。为减少弯道的阻力，设置薄壁导流墙可降低弯道阻力系数。文献资料报道阻力系数可降至原来的四分之一。弯道可以平衡转向水流减少局部损失是存在的，氧化沟布局中，尤其是180度的折转，布置薄壁导流墙是必要的根据上述原理，我们在浙江某城市出Um专理即厂图3-18浙江臬城帀污术处理厂前蜀厌氧池卡鲁塞尔氧优沟80000m3/d的城市污水处理厂采用了图3-18那种型式的前置厌氧池卡鲁塞尔氧化沟。该处的城市污水水质，据环境影响报告书：进水水质为：BOD5280mg/L；CODcrW500mg/L;SS300mg/L;NHa-N25mg/L;TP5mg/L。出水水质达到：BOD5WOmg/L;CODcr

38、60mg/L;SS10mg/L;NH3-N哥mg/L;TP1mg/L。氧化沟的设计数据是总容积V=27680m3。其中卡鲁塞尔氧化沟Vi=23180m3，前置厌氧池V2=4500m3。名义水力停留时间分别为：t=16.6h、ti=13.9h、t2=2.7h。污泥负荷Fw=0.08kgB0D5/kgMLVSSd。容积负荷Fv=0.04kgB0D5/m3d。混合液悬浮固体浓度Nw=4000mg/L。污泥龄Bc=28d。污泥产率丫=0.3kgMLVSS/kgBOD5。每公斤BOD5充氧量Ow=2.13kgO2/kgBOD5。图3-18的前置厌氧池氧化沟与图3-16的原理是一直的，但布置上更有灵活性。

39、例如把出流堰可能地向上游移动至曝气机下游的水流稳定区段，在保证混合液出流的溶解氧含量2mg/L的条件下，在出流堰下游，可以形成更长的缺氧甚至厌氧的沟段。3. 具有脱氮除磷功能的卡鲁塞尔氧化沟在分析了前置厌氧池卡鲁塞尔氧化沟的工艺布置和各沟段溶解氧控制后，在特定的工艺布置和操作控制下，卡鲁塞尔氧化沟本身也能形成厌氧-缺氧-好氧缺氧-好氧过程。应用这个原理，我们考虑某80000m3/d城市污水处理厂的脱氮除磷卡鲁塞尔氧化沟。处理厂的进水主要水质：BOD5150mg/L;CODcr=300mg/L;SS=160mg/L;TN=30mg/L;TP=4mg/L。在工艺布置中，除了因脱氮除磷需要周密设置氧

40、化沟进水、回流污泥入口和混合液出流口外，充分利用氧化沟专用曝气机的强烈搅拌性能，在曝气区内，加深池深。加深曝气区段池深后，可以增加氧化沟搅拌区段容积，促进活性污泥活化。在加深区设排空管亦有利于氧化沟的排空。一组脱氮除磷卡鲁塞尔氧化沟的主要数据如图3-19所示(40000m3/d)。有了图39脱氮除磷卡鲁赛尔氧化沟说明比较容易。在1#曝气机下游的水流稳定段设置出流堰，此处为除磷的需要，此处的溶解氧应2mg/L。紧接着出流堰后，设置污水进水管和回流污泥管。氧化沟内环流混合液与进入污水与回流污泥混后，因污水在缺氧状态，回流污泥趋近缺氧，到达某一沟段时，溶解氧降至0.5mg/L/,进入缺氧状态。混合液

41、继续流动至某一控制点，溶解氧降至0.2mg/L，贝U控制点至2#曝气机曝气区这一段，系溶解氧小于0.2mg/L的厌氧段。2#曝气机曝气区出口的溶解氧由3#曝气机上游形成的控制点至的缺氧段来控制的。同理控制3#曝气机曝气区出口的溶解氧。定义了名义水力停留时间后，厌氧段和缺氧段的控制点位置可由常用的方法计算确定。针对图3-19的脱氮除磷卡鲁塞尔氧化沟例子，列出计算例题。4、卡鲁塞尔氧化沟系统指标污水进水及出水的水质指标表3-1水质指标进水(mg/L)出水(mg/L)水质指标进水(mg/L)出水(mg/L)BOD515020TKN3010(NH4-N2)SS160W20TP4210mg/L（以CaCO3计）。设计温度15C,最高温度25C；泥得到稳定。为确保污泥稳定，采用的最小污泥龄为30d。