（玉30）丙烷脫沥青装置操作规程

1、目录第一章 工艺技术规程41.1装置概述41.1.1装置简介41.1.2 生产工艺原理41.1.3 装置工艺流程图51.1.4工艺流程说明51.2 工艺指标71.2.1 原料指标71.2.2半成品、成品指标71.2.3 公用工程指标71.2.4各种消耗指标81.2.5环保指标81.2.6 主要工艺参数81.2.7设计主要产品及原料质量指标91.2.8 装置设计物料平衡表(参考指标)101.2.9装置设计消耗(参考指标)10第二章 操作指南14第三章 开工方案313.1 开工统筹图313.2 开工纲要（A级）313.3 开工操作（B级）323.4 说明（C级）42第四章 停 工 方 案484.1

2、 停工统筹图484.2 停工纲要（A级）484.3 停工操作（B级）504.4 停工说明（C级）54第五章 专用设备操作规程635.1压缩机的开、停与切换操作635.2丙烷泵的开、停与切换操作（本装置P-5和P-6）70第六章 基础操作规程816.1机泵的开、停与切换操作816.1.1离心泵的开、停与切换操作816.1.2 蒸汽往复泵的开、停与切换工作976.1.3螺杆泵的开、停与切换操作1096.2换热器的投用与切除1186.2.1油品换热器的投用与切除1186.2.2丙烷冷却器的投用与切除1246.2.3 蒸汽加热器的投用与切除1246.2.4油品冷却器的投用与切除1306.3电动机130

3、6.4关键部位取样操作程序1356.5部分设备的操作与管理1376.6加热炉的开停与操作138第七章 事故预案1607.1事故处理原则1607.2应急组织机构1607.3装置紧急停工方法1617.4事故处理预案1627.5 事故处理预案演练规定174第八章 操作规定1778.1 定期工作规定1778.2长期操作规定1788.3 临时操作规定180第九章 仪表控制方案及主要仪表性能1819.1 自动控制水平1819.2 DCS的系统配置1819.3 主要控制方案1819.4主要调节回路说明1829.5 DCS画面操作法189第十章 安全生产及环境保护19610.1 安全知识19610.1.2 防

4、硫化氢中毒常识19710.1.3 石油类火灾事故防护知识19810.1.4 中毒现场抢救知识：19910.1.5 防护用具的使用19910.1.6 触电救护知识20010.1.7 烧伤救护知识20110.1.8 人工呼吸与心脏复苏的操作方法20110.1.9 创伤急救知识20110.1.10 骨折急救知识20210.1.11 颅脑外伤20210.1.12 烧伤、烫伤急救知识20210.1.13 冻伤、高温中暑急救知识20310.2装置安全特点20310.3安全设施20310.4 可燃气体报警设施20310.5工业用火的管理20410.6安全规定20610.7 装置防冻凝规定20810.8 本装

5、置易燃易爆物的安全性质20910.9 本装置污染物主要排放部位和排放的主要污染物209第十一章 附录21011.1 设备明细表21011.2安全阀定压值21611.3 常用基础数据21711.4主要设备结构图22025万吨/年丙烷脫沥青装置带控制点工艺流程图24425万吨/年丙烷脫沥青装置平面布置图245丙脱装置尘毒噪、危险点源、消防设施分布图246丙烷脱沥青装置给排水图247丙烷脱沥青装置可燃气体报警分布图248丙脱装置事故预案组织机构网络图249第一章 工艺技术规程1.1装置概述1.1.1装置简介 丙烷脱沥青装置由中国石化北京设计院设计，设计能力25104t/a 由中油七公司第八工程处承建

6、程于1997年4用破土动工1998年10月完工，1999年5月一次试厂成功。 本装置采用两段抽提工艺，生产轻脱沥青油、重脱沥青油和脱油沥青其中轻脱沥青油作为糠醛精制的原料，重脱沥青油作为催化裂化原料，脱油沥青作为氧化沥青的原料。 丙烷脱沥青装置共有塔器12具，容器18具，冷换没备19台，机泵15台，压缩机2台，空冷器4片（两片干空冷两片表面蒸发空冷）加热炉一座。 装置生产由抽提沉降临界回收，溶剂蒸发回收，溶剂汽提压缩回收三部分组成。 本装置具有如下特点：（1）采用两段抽提工艺，抽提设备采用新型结构。（2）抽提塔和临界塔采用低高压流程。（3）轻脱沥青油溶液的溶剂回收采用临界回收。（4）重脱沥青油

7、溶液的溶剂回收采用双效蒸发工艺。装置控制系统采用ABB公司提供的DCS集散控制系统以确保装置平稳返行，保证产品质量，提高产品收率，降低工人劳动强度、提高劳动生产率。1.1.2 生产工艺原理一、萃取的生产原理1.基本定理：在一定的条件下，利用低碳烃类（乙烷、丙烷、丙烯、丁烷）能选择性溶解渣油中润滑油馏分而不溶解沥青、胶质的性质，已达到脱除渣油中沥青、胶质，提取残渣润滑油或催化原料的目的。2.溶剂的选择：用低碳烃类（乙烷、丙烷、丙烯、丁烷）作残渣油脱沥青溶剂，其选择性随低碳烃分子量的增大而变差，也就是说丁烷的选择性比丙烷差，乙烷选择性最好。由于丁烷选择性差，对残渣油中各组分的溶解能力大，故以丁烷为

8、残渣油脱沥青溶剂，较难提出优质的脱沥青油。如以乙烷为溶剂，由于乙烷选择性好，溶解能力差，就会使渣油中有用的润滑油馏分随沥青、胶质一起沉降掉。成品的收率很低。丙烯的选择性和溶解能力都很差，若以丙烯为残渣油脱沥青溶剂，则脱沥青油产品的收率很低。质量也不易保证，而丙烷的选择性介于乙烷和丁烷之间，溶解能力也较大，能很好的脱除渣油中的沥青、胶质，分出优质的润滑油馏分。而且丙烷性质稳定，制备比乙烷容易，液化所需压力比乙烷、丙烯低，生产成本比较经济，所以工业上一般以丙烷作为残渣油脱沥青溶剂。3.液态丙烷的性质液态丙烷的对残渣油中各馏分的溶解度随着各馏分的分子量的增大而逐步减小。从40到96.8（丙烷临界温度

9、）的温度范围内，随着温度升高，丙烷对残渣油中各馏分的溶解能力逐步减小，沥青、胶质几乎不溶于丙烷。丙烷的上述特性，是实际生产中制取各种脱沥青油的基础。二、溶剂回收原理溶剂从残渣油提取的脱沥青油溶液中含有大量丙烷，而脱除的沥青、胶质中也含有大量丙烷，这些溶剂需回收循环使用。丙烷脱沥青生产中，以临界回收、蒸发回收、汽提回收三种方法使丙烷与脱沥青油分离，达到回收循环使用的目的。1.临界回收:液体在一定温度下具有一定的蒸汽压，此时升高压力能保证液体以液态存在，但当液体超过某一温度时，无论加多大压力，它只能以气态存在，这个温度称临界温度。也就是使液体以液态存在的最高温度。临界温度下液体的蒸汽压称为临界压力

10、。丙烷的临界温度为96.8，临界压力为4.12Mpa。根据丙烷的特性，在96.8的情况下。丙烷几乎不溶解润滑油馏分，所以可使丙烷在略低于96.8，略高于4.12Mpa的状况下，也即丙烷呈液态的最高温度条件下与润滑油馏分分离，这就是丙烷临界回收的理论根据。在溶剂回收的三种方法中，临界回收的丙烷量约占总回收量的80%左右，由于该回收方法可使丙烷主要以液态存在（也有少量汽化），而蒸发回收过程中丙烷是从液态加热蒸发为气态与油品分离，然而气态冷却转化为液态，所以临界回收比蒸发回收节省大量的热量和冷却面积。2.蒸发回收组成脱沥青油的各馏分以及沥青、胶质与丙烷的沸点有很大的差异。常压下，脱沥青油各馏分的沸点

11、一般在350以上，沥青、胶质的沸点在500以上，而丙烷沸点仅为42 .1。工业生产上即利用这些差异，在一定压力下，将它们组成的溶液加热到一定温度使丙烷蒸发与脱沥青油或沥青、胶质分离，丙烷的蒸发回收就是利用该原理。3.汽提回收：脱沥青油溶液，沥青溶液经蒸发回收后，油品中还残存微量丙烷溶剂，一般以水蒸气汽提加以回收。水蒸气汽提以溶剂丙烷的降压汽化为依据，根据分压定律，汽提塔内的总压力为水蒸气压力、油气压力、丙烷气压力之和，即：P总=P水+P油+P丙，P总用压缩机进口控制可基本维持不变， P油很小，可忽略不计，塔内通入水蒸气后，P水增大，P丙必相应减小，根据汽化理论，在相同温度下，溶剂丙烷将因降压而

12、再次汽化，而且汽提塔内水蒸气压力P水自上而下逐渐增大，P丙相应自上而下逐渐减小，因而随着油品溶液自上而下流动，丙烷在各层塔盘中将能得到逐渐降压汽化。1.1.3 装置工艺流程图1.1.3.1 装置自动控制原则流程图 （见附图）1.1.4工艺流程说明 减压渣油约130150自装置外来进人原料缓冲罐（D-17）再由原料泵（P-ll,2）抽出,经减压渣油一轻脱沥青油液换热器（E-14）换热,再经减压渣油丙烷静态混合器（M-1）与部分丙烷混合进入抽提塔（C-1）上部与塔下部主丙烷和塔底部副丙烷在塔内进行逆向抽提，减压渣油中的润滑油组分溶于丙烷中，并随丙烷进入塔顶部，沥青等不溶物则被分离出来，沉入塔下部，

13、抽提塔顶部设有翅片管加热器，利用丙烷溶解能力虽温度升高而降低的特性，调节塔顶油质量，塔底设有副丙烷，有利于将沥青中的油组分分离出来，进一步提高脱沥青油的收率和调节沥青质量。 自抽提塔顶出来的脱沥青油液经临界丙烷脱沥青油液换热器（El1,2）换热后，再经沉降塔加热器（E8）加热进入沉降塔（C2）进行沉降油提及补充抽提，沉降塔顶部设有立式翅片管加热器用以调节轻脱油的质置和收率。自沉降塔顶出来的轻脱沥青油液经增压泵（P-51，2）增压后，再经减压渣油轻脱沥青油换热器（E-14）换热。临界塔加热器（E-9）加热后进入临界塔（C-3）。在塔中,丙烷与轻脱油在亚临界状态下分离，大部分丙烷自临界塔顶出来，余

14、下的随轻脱油沉入塔底。自塔顶出来的丙烷分两路，主要部分经临界丙烷脱沥青油液换热器（E11,2）,临界丙烷轻脱沥青油液换热器（E1/1，2）换热后，再经临界丙烷空冷器（A1l、2）冷却与抽提塔（C1）主丙烷混合进人抽提塔中部。另一部分经临界丙烷重脱沥青油换热器（E-3）,换热后进入沉降塔底部，作沉降塔副丙烷。自抽提塔底部来的沥青溶液自压经汽提塔顶汽沥青溶液换热器（E-7）, 沥青溶液加热炉（F-1）加热进入沥青蒸发塔（C-11）。蒸发塔顶蒸出的丙烷气作为换热塔（C9）的热源。塔底含少量丙烷的沥青溶液进入沥青汽提塔（C12）。从汽提塔汽提出来的丙烷气及水蒸汽进入低压系统。塔底沥青经沥青泵（P4/1

15、，2）抽送出装置。 自沉降塔底出来的重脱沥青油液自压经临界丙烷重脱油液换热器（E-3）换热后进入重脱抽级蒸发塔（C7）。塔顶蒸出的丙烷气作为里脱油二级蒸发塔（C8）的热源，经与重脱油级蒸发塔底重脱油液换热后，进入中压丙烷表面蒸发空冷（A2l、2）。而经过重脱油二级蒸发换热器（E-4）换热后的重脱油液则进入二级蒸发塔（C-8）。塔顶蒸出的丙烷气进人旋风分离器系统。塔底的重脱油液经轻脱油-重脱油换热器（E-5）、重脱油重脱油液换热器（E 6/1,2）换热后，再经重脱油液加热器（E-11）进入换热塔（E-9）与沥青蒸发塔顶来的丙烷气换热。塔顶蒸出的丙烷气进人旋风分离器系统。塔底含少量丙烷的重脱油液进

16、入重脱油汽提塔（C-10），从汽提塔顶出来的丙烷气和水蒸汽进入低压丙烷系统。塔底重脱油经重脱油泵（P31、2）抽出经重脱油重脱油液换热器换热后，再经重脱油冷却器（E13）冷却后出装置。 自临界塔底来的轻脱油液经临界丙烷轻脱沥青油液换热器（E-2）换热后进人轻脱油一级蒸发培（C-4）。塔顶蒸出的丙烷气进人旋风分离器分离系统。塔底轻脱沥青油液经轻脱沥青油液加热器加热进人轻脱油二级蒸发塔（C-5）。塔顶蒸出的丙烷气进人旋风分离系统。塔底含少量丙烷的轻脱油液进人轻说油汽提塔（C6）从汽提塔顶出来的丙烷气和水蒸汽进入低压丙烷系统。塔底轻脱油经轻脱油泵（P2/1、2）抽出，经轻脱油重脱油液换热器换热再经轻

17、脱油冷却器（E-12）冷却后出装置。进入低压丙烷系统的丙烷气和水蒸汽经水洗罐（D18即原D6）分离其中的油沫后经汽提塔顶汽沥青溶液换热器（E-7）换热，再经低压丙烷冷却器（E-15/1、2）冷却后进人丙烷气体分水罐（D2），冷凝的水从罐底排出进人含油污水系统。丙烷气则从罐顶出来进人丙烷气体接受罐（D3），再进人丙烷压缩机（Kl/l、2）一级人口，经一级压缩的丙烷气从压缩机一级出口出来至压缩机中阀分液罐（D-18）。罐中分出的少量液体从罐底进人丁烷气体接受罐（D-9）蒸发至沥青溶液加热炉烧掉，余下的气体进入丙烷压缩机二级人口，经二级压缩后经润滑油分离罐（D14），再至中压丙烷表面蒸发空冷器人口。

18、从各蒸发塔出来进人旋风分离系统的丙烷气经旋风分离器（D11），气体分离罐（D12），再与其它中压丙烷汇合进人中压丙烷表面蒸发空冷器（A-2/1，2）冷却，进人丙烷罐（D-1/13）。罐中的丙烷经丙烷过冷器（E16）冷却由丙烷泵（P6/1、2）抽出送至抽提塔部分，分三部分使用，一部分作预稀释丙烷进人减压渣油丙烷静态混合器，一部分作抽提塔塔底副丙烷进料进人抽提塔下部还有一部分与临界丙烷混合作主丙烷进入抽提塔。装置的补充丙烷由装置外直接引人丙烷罐后供装置使用。1.2 工艺指标1.2.1 原料指标原料（减压渣油）质量指标粘度100（参考）mm2/s7.5残碳（参考）m%9.2闪点（开口，参考）3005

19、00馏分（参考）m%8溶剂丙烷质量指标C30%(V/V)92C2+C4（参考）%(V/V)51.2.2半成品、成品指标项目单位指标轻脱油密度分析运动粘度100mm2/s分析残碳m%1.0闪点（开口）分析重脱油密度分析运动粘度100mm2/s分析残碳m%3.0闪点（开口）分析沥青软化点4755针入度（参考）25/100g1/10mm35延度（参考）25cm60闪点（开口）分析1.2.3 公用工程指标 动力供应指标项目单位指标蒸汽压力MPa0.6工业循环水压力 MPa0.40工业循环水温度 26净化风压力 MPa0.40瓦斯压力 MPa0.251.2.4各种消耗指标蒸汽 t/t计划新水 t/t计划

20、循环水t/t计划电kWh/t计划燃料气kg/t计划总能耗MJ/t计划溶剂单耗Kg/t2.81.2.5环保指标污水含油 mg油/L100非污水含油 mg油/L 101.2.6 主要工艺参数项目单位指标萃取系统D-17液位%6020C-1塔底温度A5065C-1（界）液位%6020总溶剂比：2.54.5：1其中：预丙烷00.5：1 副丙烷00.5：1 主丙烷2.54.5：1C-2进料温度8085C-2（界）液位%B界6020，液80C-2顶压力 MPaB4.00.1C-2总溶剂比：00.5：1C-3进料温度961C-3（界）液位%6020回收系统C-4液位%5020C-4顶压力 MPa2.20.1

21、C-5进料温度1455C-5液位%5020C-6塔底温度130C-6（界）液位%5020C-7顶压力 Mpa3.00.1C-7液位%5020C-8顶压力 MPa2.00.1C-8液位%5020C-9塔底温度190C-9液位%5020C-10液位%5020C-11液位%5020C-12液位%5020D-19底部温度80D-19液位M2F-1出口温度A 2605,2755F-1炉膛温度800D-1/1.2.3压力 MPa1.42.0D-1/1.2.3液面%85D-2压力 MPa0.010.06D-7压力 MPa0.25说明：C-2界6020为C-2底界面控制指标，液80为C-2 底界面控制指标。

22、主丙烷量根据总丙烷、副丙烷、预丙烷量平衡的来。A级为厂级控制点，B极为装置级控制点，C级为班组级控制点。主要工艺指标中除A、B级控制点外，其余均为C级控制点。当生产方案为裂化料-沥青方案时，轻脱油质量指标不作控制。为配合氧化沥青装置的生产变化，沥青软化点质量指标以生产调度令为准。 当沥青软化点按4755控制时，F-1出口温度控制按2605，沥青软化点大于55控制时按2755控制。1.2.7设计主要产品及原料质量指标(参考指标)性 质单位减压渣油轻 脱沥青油重 脱沥青油沥青比 重 d420O.95370.88970.91161.0063粘 度 10075.0217.6635.11残 炭W9.20

23、.983.4疑 点255351闪 点300296300分子量9887288501253针入度25100g1/10mm76.5软化点47.0延度25cm1501.2.8 装置设计物料平衡表(参考指标)物料平衡表年开工天数334天或8000小时序号物料名称mkg/hrtdt/a备注进 料l减压渣油1003125075025合 计1003125075025出 料l轻脱沥青油237190172.55.752重脱沥青油4012500300103沥 青3711560277.59.25合 计10031250750251.2.9装置设计消耗(参考指标) 水消耗(表1)序号项 目给水排水备注新鲜冷水(thr)循

24、环冷水thr除氧水thr循环热水thr含油污水thr冷却器1E-12轴脱油冷却器17.417.4间断2E-13重脱油冷却器25.625.6间断3E-15低压丙烷冷却器42.242.24E-16丙烷过冷器10.810.8二机泵用水1064三压缩机(K-1I、2)用水651四空冷器(A-21、2)用水4.6五D-2丙烷气体分水罐0.95六生活、冲洗及其它55间断小计5112.04.6107.010.95其中间断543435电消耗(表2)序号使用地点或用途电压V设备数量设备容量备注操作备用台操作KW备用KW轴功率KW年工作小时年用电度万度一泵 类另一台为汽泵国外引进估计功率国外引进估计功率间断lP-

25、 -1/1、2原料油泵380l1160160111.1800088.882P2/1、2轻脱沥青油泵38011222212.6800010.083P3/1、2重脱沥青泵38011303017.3800013.844P41沥青泵380l302780002l.65P51、2增压泵6000l125025017n80001366P6l、2丙烷泵6000ll25025015080001207P-8安全阀放空凝液泵380l159.368仪表隔离液泵380l2 2l.768000l.14二空玲器类1Al/1、2 临界丙烷空冷器38022222A 21.2中压丙烷表表面蒸发空冷器(风机)3806ll688680

26、0042. 243水循环泵38022152l5 212.82800020.48三Kl/1.2丙烷压缩机3801l132132l1O.8800088. 64四加热炉吹灰器38020.3220000.l2五仪表用电38025800020六照 明22042.4400016.96七通 风38048.54400019.42小 计600022320256小 计380477.66354.87期中间断9 36小 计22042. 416.96合 计627.83蒸汽消耗(表3)序 号 项 目 09MPa (g)蒸汽 1.3MPa (g) 0.3MPa (g) O.7MPa (g) 备 注 产量 t/h 耗量 t/

27、h 蒸汽耗量 t/h 乏汽 th 凝结水 th 汽 提 1 c6轻脱油汽提塔 0.220 2 c10重脱油汽提塔 0.380 3 c12沥青汽提塔 0.350 加 热 1 Cl抽提塔 l.033 O.930 间断 2 C2沉降塔 1.015 0.914 3 E8沉降塔加热器 1.985 1.787 4 E9临界塔加热器 1.780 l.602 5 ElO轻脱油被加热器 0.7930.714 6 E11重脱油液加热器 1.2301.107间断 伴 热 l.0000.900 四 扫 线 1.000间断 五 蒸汽线 1 P42沥青泵 0.3000.300间断 2 P7柴油泵 1.3651.365间断

28、 小 计 12.451l.6657.954 其中间断 4.9281.6652.037燃料用量（表-4）序号使用地点单烧燃料油单烧燃料气备注41868KJ/Kg41868KJ/Nm3Kg/ht/aKg/ht/a1沥青加热炉2161728炉效率85%合计2161728溶剂和化学药剂用量（表-5）序号名称型号或规格用量备注年用量一次装入量吨米31溶剂丙烷750600合计750600第二章 操作指南2.1 抽提系统操作法2.1.1抽提塔（C-1）操作法1）C-1顶温控控制范围：6085控制目标：6085影响因素：进料温度和溶剂温度、蒸汽量、凝结水压力调节方法：C-1顶温度是控制脱沥青油残炭的重要参数，

29、一般而言，C-1顶温度越高，溶剂选择性高、脱沥青油残炭下降，但收率下降，沥青量增大软化点下降。Cl顶温度过高，会使塔顶析出更多的润滑油组分来不及沉降，影响脱沥青油残炭，甚至塔顶冲黑油。正常调节时，C-1顶温度由原料温度和主丙烷温度共同作用调节。 正常调整：影响因素调整方法进料温度调节E-14, 调整渣油入塔温度。当塔顶温度过低时，可调节E-14,提高渣油入塔温度，以此来提高塔顶温度；当塔顶温度过高时，可调节E-14,降低渣油入塔温度，以此来降低塔顶温度；溶剂温度如果来油温度过低，E-14全走副线的情况下仍不能满足塔顶温度要求时，可适当提高主丙烷温度来达到提高塔顶温度的目的。主丙烷温度由临界丙烷

30、入塔温度控制阀TV105三通阀控制。蒸汽量在开停工和丙烷大循环中，调节C1加热盘管蒸汽量来调整C1顶温度，由TIC101控制。凝结水压力调节凝结水压力，尽可能降低凝结水压力确保C1加热盘管正常使用。异常处理：现象原因处理C-1顶温度温度出现异常波动原料来油温度发生变化原料来油温度发生变化，应该立即联系调度部门及减压装置调整来油温度以便尽快稳定系统温度。流程出现问题流程出现问题，导致换热不平衡原料流量出现大的波动系统提降量应严格控制在装置规定的范围内 2）Cl底温度控制控制目标：生产出合格的底部产品 控制范围：5065 C1底温控的重要性 C1底温度对萃取效果影响很大，塔底温度低，则丙烷溶解力大

31、。渣油中大量润滑油组分被溶解，因而脱沥青油收率高，沥青软化点高。影响因素：丙烷进塔温度、E-16出口温度 调节方法：底部温度，主要由丙烷进塔温度的高低来决定。 正常调整：影响因素调整方法丙烷进塔温度根据C1底温度，需调节主丙烷温度，可通过TIC105来调节主丙烷温度。E-16出口温度在保证P6进口温度不高的情况下调节E-16冷却水量，也可适当开一些副丙烷来降低C1底部温度。异常处理：现象原因处理C-1底温度温度出现异常波动主丙烷温度出现异常波动通过TIC105来调节主丙烷温度。温控三通阀出现问题联系仪表维护修理原料入塔温度出现大的波动顶部温度应严格控制在装置规定的范围内 3）温度梯度控制目标：

32、提高萃取效果，保证各产品的质量控制范围：10 温度梯度的重要性： 为了提高萃取效果，保证各产品的质量。抽提塔必须维持一定的温度梯度，本装置设计为10，温度梯度过小，萃取效果差，分层不清，塔顶出黑油。相关参数：原料入塔温度、丙烷入塔温度 调节方法； 主要由原料、丙烷入塔温度来维持，同时C-1顶温度对它也有一点影响。正常调整：影响因素调整方法进料温度调节E-14, 调整渣油入塔温度。当塔顶温度过低时，可调节E-14,提高渣油入塔温度，以此来提高塔顶温度；当塔顶温度过高时，可调节E-14,降低渣油入塔温度，以此来降低塔顶温度；溶剂温度如果来油温度过低，E-14全走副线的情况下仍不能满足塔顶温度要求时

33、，可适当提高主丙烷温度来达到提高塔顶温度的目的。主丙烷温度由临界丙烷入塔温度控制阀TV105三通阀控制。异常处理：现象原因处理萃取效果差，分层不清，塔顶出黑油温度梯度过小抽提塔必须维持一定的温度梯度，严格按工艺指标控制梯度 4）溶剂比控制目标：保证精制深度控制范围：2.54.5：1 相关参数：主丙烷流量、副丙烷流量、预丙烷流量 调节方法； 通过主丙烷流量调节阀FV105调节主丙烷流量。 通过副丙烷流量调节阀FV104调节副丙烷流量。 通过预丙烷流量调节阀FV103调节预丙烷流量。 溶剂比调节时应以主丙烷调节为主，维持少量副丙烷，启用副丙烷时尽可能要求P6出口压力高于P1出口压力。 正常调整：影

34、响因素调整方法原料油性质同一种原油的减压渣油软化点低证明渣油中含油多，要适当加大溶剂比产品质量根据产品质量要求，按工艺指标确定溶剂比渣油流量增大渣油流量降低溶剂比丙烷流量增大丙烷流量提高溶剂比异常处理：现象原因处理溶剂比过小或提不起来P-6出口压力低用主、副、预丙烷流量调节阀调节溶剂比时可能因为P-6出口压力低而不起量，此时应关小FV118来提高P-6出口压力从而提高溶剂比。提溶剂比时P6抽空若D1/13压力、液面不高调整D1/13压力、液面，降低原料量从而达到提高溶剂比的目的如无法恢复正常情况，请执行装置的紧急停工方案（见第七章事故处理预案）。 6）C-1界面的控制控制目标：6020% 控制

35、范围：6020%影响因素：C-1底部返量、原料性质影响、塔顶底温度和进塔物料 调节方法：C-1界面控制由FV106调节C1界面控制示意图 正常调整：影响因素调整方法原料性质影响蒸馏操作的好坏直接影响原料中含油的多少，减压拔出率高，渣油比重大含轻组分少，当渣油比重小时，应适当增大溶剂比，或适当降低塔顶温度；原料比重大时，应适当降低溶剂比或副丙烷量或适当提高C1顶部温度 保证脱沥青油质量。塔界面控制情况利用阀控来手动或自动调节C-1界面，界面与流量为串级调节，界面可自动调节。C-1界面要求每小时从现场放样口观察，保持界面在中间两根放样管之间C-1进料C-1进料控制通过FV102控制原料量正常提降量

36、1-2吨h。其它条件不变的情况下，降低C-1进料界面降低。C-1返量C-1界面控制由FV106调节，界面高增大返量，反之降低。异常处理：现象原因处理C-1界面异常加热炉进料量出现异常检查处理C-1返量情况塔界面控制出现异常自动阀切副线控制，联系修阀原料性质影响异常变化联系减压装置平稳操作，稳定原料性质原料性质不变，溶剂组成不变时，C-l底返量基本不变，界面上升原料变重检查处理C-1返量情况溶剂比降低调整C-1返量，按工艺指标控制溶剂比塔顶温度升高调整C-1返量，按工艺指标控制塔顶温度塔底温度升高，塔内温度梯度缩小，影响萃取效果，容易使沥青、胶质携带到塔顶，严重时塔顶出黑油界面太高检查处理C-1

37、返量情况，按工艺指标控制界面沥青携带溶剂量大，且脱沥青油收率下降，沥青软化点下降，炉子负荷增加严重时造成C-ll因气速过大，造成雾沫夹带，影响重脱油质量界面过低检查处理C-1返量情况，按工艺指标控制界面如无法恢复正常情况，请执行装置的紧急停工方案（见第七章事故处理预案）。2.1.2C-2操作 1）进料温度控制控制目标：8085控制范围：8085相关参数：E-8蒸汽量、凝结水压力、临界丙烷温度、E-1/1、2换热效果。 调节方法： 通过TIC103调节E-8蒸汽量来调节其温度。 当TV103开大而C-2进料温度仍达不到指标时，检查凝结水线是否畅通，若没问题可略开大TV103及疏水器副线，并检查蒸

38、汽压力是否满足要求。正常调整：影响因素调整方法E-8蒸汽量通过TIC103调节E-8蒸汽量来调节其温度。，进料温度高即沉降温度高利于轻、重脱油的分离临界丙烷温度、E-1/1、2换热效果检查调整换热流程凝结水压力当TV103开大而C-2进料温度仍达不到指标时，检查凝结水线是否畅通，若没问题可略开大TV103及疏水器副线，并检查蒸汽压力是否满足要求。异常处理：现象原因处理塔顶油残炭偏高，界面不清楚沉降温度低通过TIC103调节E-8蒸汽量来调节其温度原料来油温度发生变化，当TV103开大而C-2进料温度仍达不到指标时，检查凝结水线是否畅通，若没问题可略开大TV103及疏水器副线，并检查蒸汽压力是否

39、满足要求。流程出现问题检查调整换热流程 2）C-2界面控制目标：6020% 控制范围：6020%影响因素：C-2底部返量、原料性质影响、塔顶底温度和进塔物料 调节方法： 通过TIC104以自动控制界面，当界面显示与现场放样不符时，可根据现场界面情况参照FIC108进行调节FIC108流量调节要缓慢，防止大起大落。 每小时界面现场放样一次。正常调整：影响因素调整方法塔界面控制情况通过TIC104以自动控制界面，当界面显示与现场放样不符时，可根据现场界面情况参照FIC108进行调节FIC108流量调节要缓慢，防止大起大落。C-2底部返量通过TIC104以自动控制界面，界面高增大返量，反之降低。异常

40、处理：现象原因处理C-2界面异常塔界面控制出现异常自动阀切副线控制，联系修阀原料性质影响异常变化联系减压装置平稳操作，稳定原料性质轻脱油残炭上升，严重时塔顶出黑油界面太高检查处理C-2返量情况，按工艺指标控制界面塔底返量溶剂含量上升，中压回收负荷增加，轻脱油收率下降界面过低检查处理C-2返量情况，按工艺指标控制界面如无法恢复正常情况，请执行装置的紧急停工方案（见第七章事故处理预案）。 3）C-2压力控制控制目标：4.00.1Mpa控制范围：4.00.1Mpa相关参数：进料温度、溶剂比 调节方法：通过PIC101来调节C-2压力 正常调整：影响因素调整方法进料温度根据E-/1、2换热效果，调节进

41、料温度塔2压力控制情况一般来说可通过PIC101来调节C-2压力，并观察P一5电流大小及出口压力是否在正常操作范围内。溶剂比若C-1、C2溶剂比偏低也可提高C-1、C-2溶剂比来增大C2的压力异常处理：现象原因处理塔2压力超标（当P-5电机电流过大，且出口压力偏高而C-2压力仍继续上升）溶剂比过大可适当降低溶剂比处理量过大必要时降低处理量。C-1、C-2底返量过小适当提高C-1、C-2底返量塔2压力出现异常波动流量出现大的波动系统提降量应严格控制在装置规定的范围内p5出口压力太低，C-2丙烷汽化，P5容易抽空C-2压力过低可提高C-1、C-2溶剂比来增大C2的压力。必要时提高处理量。适当降低C

42、-1、C-2底返量来短暂维持C-2压力C-1、C-2安全阀顶开压力过高可适当降低溶剂比必要时降低处理量。适当提高C-1、C-2底返量如无法恢复正常情况，请执行装置的紧急停工方案（见第七章事故处理预案）。 4）C-2顶液控控制目标：100%控制范围：液80%相关参数：C-2温度高，压力、溶剂中轻组分含量、C-3温度。 调节方法；通过萃取系统调整C-2温度高，压力、溶剂中轻组分含量、C-3温度保证C-2液面80%正常调整：影响因素调整方法C-2温度高，压力若因C-2温度高，压力低时，可适当降低C-2温度同时排气，同时注意C-2降压。溶剂中轻组分含量若因轻组分太多时，应在Dll3处排气阀适当排气。C

43、-3温度C3温度过高也可能造成Cl、C2中丙烷呈密相气相状态从而导致C-2顶气化，此时应适当降低C-3温度，提高压力。异常处理：现象原因处理P5抽空C-2液面异常检查处理调整C-2液面80%C-2液面80%C-2温度高，压力低降低C-2温度同时顶部排气溶剂中轻组分太多在Dll3处排气阀适当排气C3温度过高降低C-3温度，提高压力。如无法恢复正常情况，请执行装置的紧急停工方案（见第七章事故处理预案）。 2.1.3 C-3操作 控制目标：温度961、压力4.80.05Mpa、界面6020%控制范围：温度961、压力4.80.05Mpa、界面6020%相关参数：温度、压力、界面、蒸汽压力、凝结水压力

44、。调节方法：通过TV104调节E-9进汽量来满足C-3进料温度。通过PIC102调节C-3压力。通过LICIO7调节C-3界面。正常调整：影响因素调整方法C-3温度控制情况通过TV104调节E-9进汽量来满足C-3进料温度。当TVl04开大而温度仍偏低时可适当开大TV104副线，并检查疏水器是否正常。每隔l2小时从C-3顶放样检查是否带油，若带油严重可适当提高C-3温度。C-3压力控制情况通过PIC102调节C-3压力。当PV102开足而C-3压力仍很高时，可考虑在溶剂带油少时适当开HIC1O2作短暂泄压。C-3界面控制情况当LIC107测量值与现场相符时，LICIO7可投自动。LIC107与

45、FIC107串级调节，可根据FIC109量来进行调节，FIC109调节要缓慢严防大起大落导致回收系统波动较大。当LIC107与现场取样不符则，应根据现场界面情况，LIC1O7投手动调节界面。C3界面每隔1小时放样一次，当与显示不符行时联系仪表检查维修。界面长时间不下时。可适当开大LV107副线或降量。异常处理：现象原因处理回收溶剂纯度高，轻脱油液带溶剂少、C-2丙烷气化高于临界温度降低温度，按工艺指标控制温度C-3顶溶剂带油严重，影响C1、C-2抽提效果温度在临界点下过低提高温度，按工艺指标控制温度C-3丙烷压到C1、C-2量少从而主丙烷量不足或P-6负荷偏重压力控制过高时降低压力，按工艺指标

46、控制压力C-3顶带油严重，影响抽提效果C-3界面过高增加塔底返量，降低界面，按工艺指标控制界面塔底返量含溶剂量大，影响中压回收效果，严重的易冲塔C-3界面过低降低塔底返量，提高界面，按工艺指标控制界面如无法恢复正常情况，请执行装置的紧急停工方案（见第七章事故处理预案）。 2.1.4 D-1/13（丙烷罐）操作法控制目标：1.6 MPa控制范围：1.42.0 MPa ；D-1/1.2.3在用罐液面85%相关参数：温度、压力、液面、循环水压力、温度。调节方法：一般用PIC104来调节丙烷回罐温度，从而控制其压力。正常调整：影响因素调整方法D-1/1.2.3在用罐压力控制情况一般用PIC104来调节

47、丙烷回罐温度，从而控制其压力。其方法为若水泵全开，风机全开时，只需调节风机转速来实现，风机叶片转速越大，压力越低。若溶剂轻组分含量高，在D-1/13温度满足要求，而压力仍高，或分析表明，乙烷5%，经值班人员确定后，可适当从轻组分排气阀中排至火炬。若因溶剂带油造成温度高，压力高时，不仅需放火炬巨应检查D12和D-7及各蒸发塔是否液面偏高，并作相应处理。在用罐压力一般控制在1.41.8MPa，若达到2.02.1MPA，应放火炬降压。丙烷罐液面控制情况当因中压塔液面高或压力高，温度低时适当作相应处理以及时回收溶剂。平稳高、中压塔操作。提量时应先提油量再提溶剂量，降量时应先降溶剂量，再降油量且提、降量幅度要小，以免引起丙烷罐液面大幅波动，且易影响产品质量，提降速度一般要求原料