深圳某大厦第二次结构设计研讨报告PPT

1、深圳某大厦第二次结构设计研讨报告 November 2007汇报纲要简介风洞实验进展结构设计最新设计进展初步弹性分析结果1.简介深圳某大厦N439m 高主楼项目平面图设计规范 按中国国家现行之各规范及地方规范进行设计：(1)建筑结构设计术语和符号标准GB/T50083-97(2)建筑结构可靠度设计统一标准GB 50068-2001(3)工程结构设计基本术语和通用符号GBJ132-90(4)建筑抗震设防分类标准GB50223-2004(5)建筑结构荷载规范 (2006版)GB50009-2001(6)建筑抗震设计规范GB50011-2001(7)混凝土结构设计规范GB50010-2002(8)钢

2、结构设计规范GB50017-2003(9)建筑地基基础设计规范GB50007-2002(10)高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2002(11)高层民用建筑钢结构技术规程JGJ99-98(12)型钢混凝土组合结构技术规程JGJ138-2001(13)高层建筑箱形与筏形基础技术规范JGJ6-99(14)建筑桩基技术规范JGJ94-94(15)人民防空地下室设计规范GB 50038-2005(16)地下工程防水技术规范GB 50108-2001(17)钢管混凝土结构设计与施工规程CECS 188:2005(18)广东省实施(高层建筑混凝土结构技术规程)补充规定DBJ/T 15-46-2005(1

3、9)建筑地基基础设计规范(广东省标准)DBJ 15-31-2003(20)高层建筑结构用钢板YB 4104-2000(21)高层民用建筑设计防火规范GB 50045-95(22)建筑钢结构防火技术规范CECS 200:2006(23)混凝土结构设计规范 (英国)BS8110(24)混凝土结构设计规范 (欧洲)EC2(25)钢结构设计规范 (英国)BS5950(26)国际建筑规范(美国)IBC(27)房屋抗震加固设计标准及注释FEMA356(28)混凝土房屋的抗震评估与翻新ATC40参考国际规范： 规范计算确定之阻尼比风力及多遇地震作用下之阻尼比设计取值控制舒適度用阻尼比 按中华人民共和国行业标

4、准高层建筑混凝土结构技术规程-0.040.01-0.02深圳某大厦，按上海市工程建设规范高层建筑钢-混凝土混合结构设计规程及李国强教授于多高层建筑钢结构设计一书中公式4-58作解析变换0.0380.0350.015国内超高层实例计算确定之阻尼比风力及多遇地震作用下之阻尼比设计取值控制舒適度用阻尼比 广州西塔(钢-混凝土混合结构)0.0380.0350.015广州合景大厦(钢-混凝土混合结构)0.0350.0350.02参考文献建议的阻尼比设计取值其他超高层结构的阻尼比设计取值地震荷载设计系数以国标GB50011-2001为标准，并已按照岩土工程勘察报告及地震安全性评价报告进行调整:地震作用结构

5、设计基准期：（可靠度）50年结构设计使用年限：50年 (耐久性 = 100年)建筑结构安全等级：一级(0 = 1.1)建筑抗震设防分类：乙类建筑高度类别：超B地基基础设计等级：甲级基础设计安全等级：一级抗震设防烈度：7度抗震措施：8度设计基本地震加速度峰值:0.1g场地类别:II类 (根据岩土工程勘察报告确定)特征周期 Tg:巳根据安评报告确定，见表弹性分析，阻尼比: (型钢混凝土结构)0.035弹塑性分析，阻尼比0.05地下一层及以上剪力墙及框架柱抗震等级特一级地下一层以下剪力墙及框架柱抗震等级一级周期折减系数0.85地震烈度50年设计基准期超越概率重现周期(年) 地面最高加速度PGA (g

6、)水平地震影响系数最大值max 多遇地震(小震) 63%500.0350.08设防烈度(中震) 10%4750.110.25罕遇地震(大震) 2%24750.220.5反应谱地震荷载设计反应谱以地震安全性评价报告为准:由广东省工程防震研究院所提供的地震安全性评介报告中己包含当结构周期大于6s时之地震影响系数曲线及相应计算公式。 多遇地震 (小震)设防烈度 (中震)罕遇地震 (大震)参数amax (g)Tg (s)oamax (g)Tg (s)oamax (g)Tg (s)o规范0.080.350.90.240.350.90.50.400.9安评 (地面)0.09040.3410.27610.4

7、210.50780.621小震反应谱在计算时将考虑周期折减系数 = 0.85反应谱方案阶段的结构研究塔楼整体结构体系的研究 核心筒及斜支撑框架(不设伸臂桁架) 核心筒，周边框架，伸臂桁架及腰桁架(不设斜支撑) 核心筒，斜支撑框架，伸臂桁架及腰桁架(三重结构体系)综合考虑，采用整体效能较优的三重结构体系典型楼层Typical Floors5.4米(典型)南北立面外框柱距5.4米North & South elevation column spacing 5.4m加密外框柱距Reduce Column Spacing新增的剪力墙 (200mm厚) 以交错形式设置在洒店区方案SchemeX向周期Y向

8、周期层间位移原方案 (B)7.20s7.36s1/365方案(C1): 根据方案(B)在洒店区加设剪力墙7.21s7.37s1/370方案研究 - 加密外框柱距方案研究 - 在酒店区加设剪力墙方案2 - 斜撑加密方案4 4道Y向 + 2道X向伸臂原方案修改后伸臂桁架 伸臂桁架 原方案修改后方案研究 - 加密斜撑方案5 腰桁架加强方案6 加角部伸臂桁架东西立面柱布置研究角柱 C2C3柱 (3个)C3柱 (2个)方案Scheme周期PeriodGB 3.5%初始方案x = 7.193sy = 7.066s1/468根据初始方案在东西立面各取消一根柱x = 7.224sy = 7.038s1/467

9、 有利于角柱在风作用下保持受压状态 简化柱与支撑的节点方案研究 立面柱布置结构方案比较主体结构体系 采用三重结构体系抵抗水平荷载:钢筋混凝土核心筒核心筒从承台面伸延至办公楼顶层。部分核心筒到酒店层下终止，由内钢框架取代，补偿去掉部分核心筒后所需的抗弯刚度。内柱直接从核心筒伸出支承于核心筒顶部, 酒店内部结构在每层楼板提供水平支撑与楼板共同作用，提供斜柱的横向约束，确保总体稳定和刚度。 巨型斜支撑框架巨型斜支撑采用交叉型式设置于大楼东西垂直立面上。周边框架由型钢混凝土柱及型钢组合梁组成。南北面型钢混凝土柱从承台面微微向外倾斜後再微向内倾(全部角度在1以下)，直至顶部合龙。采用型钢混凝土柱可增加框

10、架的延性，同时亦可减少柱截面从而提高使用率。构成核心筒和巨型型钢混凝土柱之间相互作用的伸臂桁架及腰桁架5个腰桁架沿塔楼高度均匀分布，整合避难及设备层，增加了外框架的抗扭性能，从而减低扭转效应在地震作用下的影响3区伸臂桁架在核心筒内贯通，优化结构效能。巨型斜支撑设备二层腰桁架及伸臂桁架酒店区 设备三层腰桁架及伸臂桁架设备四层腰桁架及伸臂桁架设备五层腰桁架设备一层腰桁架办工层 地下室 钢筋混凝土核心筒主体结构体系三维示意图2. 风洞实验进展3. 结构设计建筑结构超限情况结构特性规范要求备注结构类型钢组合框架-混凝土筒体 + 斜支撑 + 加强层设防烈度77抗震等级 地下一层及以上 核心筒: 特一级

11、框架柱: 特一级 地下一层以下 核心筒: 一级 框架: 一级核心筒: 特一级框架柱: 一级建筑结构抗震设防类别乙类乙类安全等级一级一级层数地上98层/地下室4层/高度塔楼439m (最高有人楼面高度419.8m)180m(B级)高度超出地下室埋深24m(假定承台厚度为6米)H/18结构特性规范要求备注塔楼标准层平面尺寸（长X宽)约1.2 结构高宽比约9.50.3Bmax 楼板连续性楼板连续70%上一层 80%上三层只在少数模层超出抗侧力构件连续满足楼层承载力满足80%上层剪承载力(相邻楼层）建筑结构超限情况(续)结构特点：超高，高宽比大型钢混凝土柱 组合截面外柱有足够的强度和刚度，可以有效地承

12、担竖向力和水平力 比钢柱强度高，比混凝土柱截面小，有利于建筑布置。 使用高强度钢材（Q345）和高强混凝土（C60） 有利于钢结构的安装楼板体系建议选用钢梁 - 组合楼板方案办公/行政办公楼层考虑楼板强度，采用130毫米板厚，并已就楼板振动进行分析旅馆楼层及加强层考虑旅馆楼层隔音，提高刚度及加强层强度等要求，采用150毫米板厚钢梁可减轻塔楼整体重量及便于施工，与钢框筒连接较好。组合楼板钢筋会延伸入核心筒外墙，以作锚固。而拴钉可使楼板与钢梁紧密结合，在地震作用下，可保证外筒与核心筒共同作用抵抗水平荷载。地面层以下是传统的钢筋混凝梁/板体系。型钢混凝土柱钢梁 - 组合楼板主体结构体系 设备二层 腰

13、桁架伸臂桁架设备三层 设备四层 腰桁架伸臂桁架三重组合结构示意图=设备二层腰桁架设备三层腰桁架设备四层腰桁架设备一层腰桁架设备五层腰桁架巨型斜支撑抗侧力”巨型斜支撑外框架”示意图抗侧力”核心筒”示意图伸臂桁架钢筋混凝土核心筒+考虑省去X方向伸臂桁架酒店层结构体系=+组合结构示意图抗侧力”巨型斜支撑外框架”示意图抗侧力”内框架及核心筒”示意图典型酒店层三维示意图从下层伸延的核心筒及剪力墙平面支撑内框架柱外框架柱特别考虑 - 办公楼层至酒店层结构的过渡 满足酒店的功能及中庭中空的布置，部分核心筒由办公室层顶部过渡为框架结构 框架柱因应酒店房间的布置轻微倾斜(小于 1)，内钢柱直接从核心筒伸出支承于

14、核心筒顶部，避免转换 内钢柱直接从核心筒伸出支承于核心筒顶部中庭中空酒店层钢筋混凝土核心筒部分核心筒过渡为框架结构钢框架及核心筒结构部分核心筒 - 框架结构过渡剖面图顶拱设计顶拱设计考虑 考虑鞭梢效应，顶拱与大楼整体建模，非线性分析作补充顶拱设计三维示意图 顶拱受力分析顶拱设计考虑顶拱伸延自酒店区外框柱顶拱设计考虑 风荷载由风洞试验测量 顶供为全刚结构，有效减轻自重及提高结构延性。 顶供自重较轻而投影面大，主要为风力控制。 考虑鞭梢效应，顶拱与大楼整体建模。 于风力实验室进行测压试验。风力实验室测压试验顶拱设计考虑考虑风荷载分布不均的扭转效应，中间四榀桁架采用三维的三管拱，两端局部加强采用四管

15、桁架拱，提供所需抗扭转刚度。利用三管拱的宽度减低横梁的自由长度，减小横梁尺寸及提高整体稳定性 。构件受压稳定性分析桁架拱钢管桁架拱钢管两管拱三管拱考虑支承桁架拱的酒店区域柱尺寸，钢管落地前先收窄，减小对酒店区域柱尺寸及整体刚度的不良影晌。配合建筑意念，于桁架拱两端设斜支撑以提供额外侧向支点，提高结构效能。顶拱设计考虑 伸延斜支撑至顶拱作侧向支点拱底局部收窄固接24m38.5m38.5m24mCHS700 x354.6mCHS700 x35CHS300 x304.6m1.53m145myx外肢1内肢外肢224m38.5m24m38.5mCase1A(cm)I(cm4)N(kN)LoadFacto

16、rPcr(kN)E(MPa)Ieff(cm4)L(m)内肢7304.0E+054012645561602.06E+051401642822.6280.93外肢17304.0E+05200外肢27304.0E+05200Case2A(cm)I(cm4)N(kN)LoadFactorPcr(kN)E(MPa)Ieff(cm4)L(m)内肢7304.0E+059078484357442.06E+054.0E+054.9210.9624m38.5m顶拱的鞭梢效应顶部蛋形餐饮区设计顶部蛋形餐饮区设计考虑从酒店区伸延的剪力墙“A” 形框架 考虑鞭梢效应，顶拱与大楼整体建模，非线性分析作补充=+蛋形餐饮区结

17、构平面图(典型)剪力墙水平支撑加强楼板平面内刚度“A” 形框架“A” 形框架伸延自酒店区内框架柱伸臂桁架设计伸臂桁架布置工程实例国贸中心 CWTC(北京,330m)如心广场 Nina Tower(香港,320m)环球贸易广场 ICC(香港,490m)国际金融中心二期 2IFC(香港,420m) 由两根斜杆组成伸臂桁架伸臂桁架布置工程实例环球贸易广场 ICC (香港,490m) 双向伸臂桁架与核心筒伸臂桁架布置工程实例国际金融中心二期 2IFC (香港,420m) 由两根斜杆组成伸臂桁架 核心筒内钢柱上下伸延并设置栓钉以传力至核心筒 双向伸臂桁架与核心筒 由两根斜杆组成伸臂桁架伸臂桁架布置工程实

18、例如心广场 Nina Tower (香港,320m) 双向伸臂桁架与核心筒伸臂桁架布置工程实例国贸中心 CWTC (北京,330m) 由两根斜杆组成伸臂桁架 伸臂桁架轴线与核心筒墙稍有倾斜京基伸臂桁架布置 由两根斜杆组成伸臂桁架，传力路径简单直接 伸臂桁架于核心筒内贯通，核心筒内钢柱上下伸延，并设置栓钉传力至核心筒考虑省去X方向伸臂桁架典型节点平面图典型节点立面图某中心 - 伸臂桁架布置伸臂桁架于核心筒内贯通斜支撑设计巨型斜支撑巨型斜支撑与角柱C2节点的初步设计平面图剖面 A-A巨型斜支撑与框架柱C3节点的初步设计平面图剖面 B-B选择两个部位的斜撑进行有效长度的研究MB3A第一屈曲模态柱柱约

19、44m约44mMB2MB3AMB2第一屈曲模态MegabraceApplied axial load (kN)Critical load factorCritical load (kN)EILe (m)MB2100058955,895,0002.1832E+076.05MB3A25,70547.751,227,4141.39E+0710.58斜支撑的有效长度风荷载及地震作用剪力 (X-方向)剪力 ( Y-方向)风及地震作用下的总剪力倾覆力矩 (绕X-轴)倾覆力矩 (绕Y-轴)风及地震作用下的总倾覆力矩各层风力分布260350180结构抗侧力体系侧向力的传递与分配结构抗侧力体系 X向=+核心筒两

20、侧X向框架中间框架抗侧力构件核心筒两侧X向框架中间框架总剪力安评反应谱剪力值(MN)39.90.60.441所占比例97.3%1.6%1.1%100%GB3.5%100R剪力值(MN)92.9-0.90.0192.0所占比例100.98%-0.99%0.01%100%抗侧力构件核心筒两侧X向框架中间框架总倾覆力矩安评反应谱力矩(MN.m)4538.41875.0725.67139所占比例63.6%26.3%10.2%100%GB3.5%100R力矩(MN.m)13967.15800.52239.722007.3所占比例63.5%26.4%10.2%100%3536kN15165kN6520kN

21、伸臂桁架作用腰桁架作用伸臂桁架节点处力的传递与分配20999kN20176kN3536kN15165kN1771kN20970kN20257kNX向风力作用N1N2V1V2N=N1+N2V=V1+V2F1=3536kN压力F2=15165kN拉力通过腰桁架的腹杆传递至C1-5柱的力结构抗侧力体系 X向腰桁架柱节点处力的传递与分配20970kN20257kN3553kN15174kN15174kNC1-5柱C2-3柱15174kN11040kN1263kN6466kN11055kN5512kN12136kN12079kN11513kNC1-5柱C2-3柱结构抗侧力体系 X向拉力12079kNC2

22、-3柱C1-5柱C1-6柱C1-7柱C1-8柱C2-4柱拉力11055kN压力12136kN压力11040kN拉力11118kN拉力10106kN压力11065kN压力10126kN拉力11513kN拉力6466kN压力6000kN压力13753kN拉力3167kN压力3166kN在X向风荷载作用下腰桁架柱节点处力的传递与分配L39层C2-3柱截面抗剪（X向）抗风：113157kN抗震：113157kN结构抗侧力体系 X向结构抗侧力体系 X向 结构抗侧力体系 抗剪 核心筒 结构抗侧力体系 抗弯 核心筒，其次两侧X向框架，再次中间框架=+核心筒两侧Y向斜撑框架中间带伸臂框架结构抗侧力体系 Y向荷

23、载传力路径抗侧力构件核心筒两侧Y向斜撑框架中间带伸臂框架总剪力安评反应谱剪力值(MN)34.09.81.144.9所占比例75.6%21.9%2.5%100%GB3.5%100R剪力值(MN)99.038.7-4.2133.6所占比例74.1%29.0%-3.1%100%抗侧力构件核心筒两侧Y向斜撑框架中间带伸臂框架总倾覆弯矩安评反应谱力矩(MN.m)2994.72236.42486.67717.7所占比例38.8%29.0%32.2%100%GB3.5%100R力矩(MN.m)12206.79820.110215.131741.9所占比例38.5%29.4%32.2%100%荷载传力路径Y向

24、风力作用303kNC1-5柱C1-1柱核心筒16592kN18339kN17392kN18683kN17851kN254kN16902kNY向风力作用拉力107183kN压力107516kN拉力27398kN压力27301kN拉力66697kN压力67048kN拉力26372kN压力266781kN拉力38306kN压力38878kN拉力18728kN压力18723kN拉力19405kN压力19554kN拉力12902kN压力12903kNL39层核心筒截面抗剪（Y向）抗风：818520kN抗震：770372kN结构抗侧力体系 Y向结构抗侧力体系 Y向 结构抗侧力体系 抗剪 核心筒 其次巨型斜

25、撑 结构抗侧力体系 抗弯 核心筒、巨型斜撑、带伸臂框架正常使用极限状态 50年风力正常使用极限状态 100年风力正常使用极限状态 50年风力正常使用极限状态 100年风力X-dir WindY-dir WindX向风力作用20970kN20300kN21000kN20200kN20900kN21000kN20900kN21000kN29700kN29600kN29800kN29700kNX-dir WindY向风力作用18680kN17850kN18300kN17400kN21600kN21700kN21140kN21300kN36400kN36600kN35600kN35700kNY-dir

26、 WindY-dir Wind4. 最新设计进展风洞结果 减小风荷载微调风荷载，增加可靠度采用较准确的详细风力测压风荷载取代力天秤风荷载，增加风荷载可靠度利用方案设计阶段不同细节对风力影响的研究结果，与建筑师协调，幕墙飞翼由2.5米缩减为1.8米，调整风荷载1.8m风力测压力天秤结构调整 增强整体刚度改进後模型原模型将原非结构墙加厚为结构墙，包围穿梭电梯开洞包围穿梭电梯的结构墙伸延至43层改善楼板与核心筒连接 提供结构墙包围低区办公层穿梭电梯开洞，同时增加低区大楼刚度框架柱优化剪力墙优化伸臂桁架优化巨型斜支撑优化优化结构构件尺寸 了解各部分构件效能，有效地分布大楼刚度结构优化 合理分配构件尺寸

27、结构优化 斜撑、伸臂、腰桁架组合效率研究伸臂桁架设置数量优化伸臂桁架设置位置优化结构优化 伸臂桁架位置、数量研究设计优化结果： 方案一，最大层间位移角1/460 （原1/430） 方案二，最大层间位移角1/492 （原1/430）5. 初步弹性结构分析水平变形限值本项目总高达439m，主要为风控，高宽比9.5属于弯曲型结构，结构因总体弯曲变形而产生的侧移较明显，而由剪切变形引起的层间有害位移值大大小于楼层的整体层间位移值。超高层建筑弯曲型结构在水平荷载作用下引起的倾覆力矩，使竖构件的一侧拉伸、一侧压缩，导致各层楼盖整体倾斜而产生侧移。此种弯曲变形引起的某一楼层层间侧移包含着两种成分：本楼层竖向

28、构件的剪切位移结构的总体弯曲变形产生的侧移大楼水平变形不同长细比下无害位移占总层间位移的比例 整体弯曲引起的无害位移比重随高度增加整体弯曲引起的无害位移比重随长细比增加高度 水平变形限值根据高层建筑混凝土结构技术规程JGJ 3-2002条文说明4.6节, 限制结构层间位移目的为:避免混凝土墙或柱出现裂缝; 限制楼面构件的裂缝数量, 宽度及高度。保证非结构构件完好 (如机电、电梯、隔墙及幕墙) 。另外要达到避免混凝土墙出现裂缝的性能目标，须控制有害层间位移。规范为了计算简便关系采用总层间位移角作指标，但对于高层建筑物，尤以弯曲变形为主的剪弯型及弯曲型结构设计过于保守。 徐培福主编的复杂高层建筑结

29、构设计亦确立了以有害层间位移角量度层间剪切变形份量，并对层间位移角限值作适当调整及放松的精神。广东省高层建筑混凝土结构技术规程DBJ/T15-46-2005 对高层建筑的位移限值要求与徐培福的著作相近i* i-1 i i 高层建筑结构在水平力作用下的总水平位移为楼层的剪切位移与结构的总体弯曲变形产生的侧移之和i = i* + i-1 建筑名称结构材料地点高度 (m)高宽比最大总层间位移环球贸易广场InternationalCommerce Centre钢-混凝土组合结构香港4807.3h/300国际金融中心二期2IFC钢-混凝土组合结构香港4208.4h/315吉隆坡双子塔Petronas T

30、ower钢-混凝土组合结构吉隆坡4528.64h/400国际著名超高层建筑的工程实例 建议水平变形限值 (保证结构安全及使用)风力 (50年回归期)地震 (小震)有害层间位移角限值总1/3000(wall),1/1500(column)1/500 (规范要求)层间位移角限值满足有害层间位移角建议略为放松规范1/500要求-结构设计方案方案一: 采用1.8米宽飞翼，详细风力测压风荷载 底部剪力墙 1.9米厚，低区办工层穿梭电梯设结构墙包围 机电三层 不设X向伸臂桁架 三至五区框架柱含钢 10%1/460方案二: 采用1.8米宽飞翼，详细风力测压风荷载 底部剪力墙 2.2米厚，低区办工层穿梭电梯设

31、结构墙包围 机电三层 不设X向伸臂桁架 三至五区框架柱含钢 13.5%1/492风作用下层间位移角三至五区框架柱机电三层 方案一机电三层 方案二办工层二区办工层一区三至五区框架柱C80C80C60主要墙厚 (mm)角部框架柱 (mm)斜支撑 (mm)方案一 (1/460)方案二(1/492)方案一 (1/460)方案二(1/492)方案一及方案二同第五区(省略)(省略)2500 x1500(10%型钢)2500 x1500(13.5%型钢)1100 x1100(板厚 80)第四区7008002950 x1800(10%型钢)2950 x1800(13.5%型钢)1200 x1100(板厚 80

32、)第三区100010003400 x2100(10%型钢)3400 x2100(13.5%型钢)1300 x1100(板厚 80)第二区160018503600 x2600(13.5%型钢)3600 x2600(13.5%型钢)1400 x1200(板厚 80)第一区190022003950 x2700(13.5%型钢)3950 x2700(13.5%型钢)1600 x1400 (板厚 100)主要构件尺寸第二区第一区第三区第五区第四区C60C60C60结构周期 第一振型 (沿 X 轴方向平动) 第二振型 (沿 Y 轴方向平动) 第三振型 (扭转)第四振型 (沿 X 轴方向平动) 第五振型 (

33、沿 Y 轴方向平动) 方案一 (1/460)T = 7.37sT = 7.22sT = 3.93sT = 2.37sT = 1.99s方案二 (1/492)T = 7.44sT = 7.13sT = 3.83sT = 2.33sT = 1.96s平动周期与扭转周期第一振型(X向平动) 第二振型(Y向平动) 第三振型(扭转) 参数周期 (s)振型扭转周期/平动周期第一周期7.37sX向平动-第二周期7.22sY向平动-第三周期3.93s扭转0.54 0.85，满足。参数周期 (s)振型扭转周期/平动周期第一周期7.44sX向平动-第二周期7.13sY向平动-第三周期3.83s扭转0.54 0.8

34、5，满足。方案一 (1/460)方案二 (1/492)安评反应谱 (mm)风荷载 (mm)00 (X方向)312702450 (XY方向)-900 (Y方向)299顶点位移 方案一 (1/460)方案二 (1/492)安评反应谱 (mm)风荷载 (mm)00 (X方向)255650450 (XY方向)-900 (Y方向)247层间位移角 -方案一 (1/460)最大层间位移角 - 方案一 (1/460)安评反应谱风荷载00 (X方向)1/1056 1/500 满足要求1/460 1/450450 (XY方向)-900 (Y方向)1/1370 1/500 满足要求双向地震 - X 方向1/935

35、 1/500 满足要求-双向地震 - Y 方向1/1341 1/500 满足要求-最大有害层间位移角 - 方案一 (1/460)安评反应谱风荷载00 (X方向)1/3545 1/3000角柱:1/1759 1/1500剪力樯:1/3584 1/3000450 (XY方向)-900 (Y方向)1/5111 1/3000双向地震 X 方向1/3641 1/3000-双向地震Y 方向1/5492 1/3000-层间位移角 -方案 二 (1/492)最大层间位移角 - 方案二 (1/492)安评反应谱风荷载00 (X方向)1/974 1/500 满足要求1/492 1/500450 (XY方向)-90

36、0 (Y方向)1/1126 1/500 满足要求双向地震 X 方向1/881 1/500 满足要求-双向地震Y 方向1/1182 1/500 满足要求-最大有害层间位移角 - 方案二 (1/492)安评反应谱风荷载00 (X方向)1/3264 1/3000角柱:1/1717 1/1500剪力樯:1/3457 1/3000450 (XY方向)-900 (Y方向)1/4380 1/3000双向地震 X 方向1/3367 1/3000-双向地震Y 方向1/4627 0.7Ki+1楼层侧向刚度比根据JGJ32002作出之验算结果(二)本表中层刚度比为本层刚度与上一层比值较小值。该较小值应不小于系数0.

37、8 判断: Ki 0.8(Ki+1 + Ki+2 + Ki+3)/3 有害层间位移角(安评反应谱)最大有害层间位移角最大有害层间位移角均小于1/2000 有害层间位移角占层间位移角比重 有害层间位移角占层间位移角比重均小于0.5 有害层间位移角(安评反应谱)有害层间位移角(风荷载) - 角柱最大有害层间位移角 - 角柱最大有害层间位移角均小于1/2000 有害层间位移角(风荷载) - 剪力樯最大有害层间位移角 - 剪力樯最大有害层间位移角均小于1/2000 本表中剪重比为本层在安评反应谱地震下的层间剪力与重力荷载之比，该比值不应低於0.012Y向周期 Ty = 7.44sX向周期 Tx = 7.13s 剪重比要求 = 0.012层间剪力与重力荷载代表值VxVyMxMyMN%MN%MNm%MNm%Wind94165%125236%35215328%25870251%Seismic Level 1*57100%53100%10752100%10291100%Seismic L