11号院计算书版本-1区房

1、项目项目名称子项名称010A0201-01Y13 开封西湖东岸中段古建筑及园林设计 11号院仿古建筑-11-1区-1#房结构专业计算书（共1册 第1 册）计算人校对人审核人建设2015年 8月 目录一、整体计算1、总信息 (WMASS)2、周期、振型、力 (WZQ)3、结构位移 (WDISP)4、几何简图5、荷载简图6、配筋简图二、楼板计算三、基础计算/|公司名称:|建筑结构的总信息 SATWE2010_V2.2 中文版 (2014 年 9 月 23 日 9 时 52 分)文件名: WMASS.OUT|工程名称|工程代号:设计人 :校核人 :计算日期:2015/09/08 |计算时间:16:4

2、7:39|/总信息 .结构材料信息:混凝土容重 (kN/m3):钢材容重 (kN/m3):水平力的夹角(Degree):室层数:竖向荷载计算信息:风荷载计算信息:力计算信息:“规定水平力”计算方法:结构类别:裙房层数:转换层所在层号:嵌固端所在层号:墙元细分最大控制长度(m): 弹性板细分最大控制长度(m):弹性板与梁变形是否协调:墙元网格:是否对全楼强制采用刚性楼板假定:室是否强制采用刚性楼板假定:钢砼结构Gc GsARF=27.0078.000.00MBASE=1按模拟施工 3 加荷计算计算 X,Y 两个方向的风荷载计算 X,Y 两个方向的力范方法)楼层剪力差方框架结构 MANNEX =

3、MCHANGE=MQIANGU=0011.001.00DMAX=DMAX_S =是侧向出口结点否否是否墙梁跨点作为刚性楼板的从节点:计算墙倾覆力矩时只考虑腹板和有效翼缘:结构所在地区:风荷载信息 .修正后的基本风压 (kN/m2):风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2):地面粗糙程度:结构 X 向基本周期（秒）:结构 Y 向基本周期（秒）:WO WOCC 类 Tx Ty是=0.450.10=0.780.72是否考虑顺风向:风荷载作用下结构的阻尼比(%):风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):是否计算横风向:WD WD否否WENL DBOT MPART NSTI USIX USIYUSB=C =

4、5.002.00是否计算扭转:承载力设计时风荷载效应放大系数:结构底层底部距离自然地面高度(米):体形变化分段数:各段最号:各段体形系数(X):各段体形系数(Y):设缝多塔背风面体型系数:=1.003.40141.301.300.50信息 .结构规则性信息:振型组合方法(CQC 耦联;SRSS 非耦联):计算振型数:烈度:场地类别:不规则CQC NMODE=12NAF KD二组TGRmax1=7.00=III设计分组:特征周期:影响系数最大值:=0.550.08用于 12 层以下规则砼框架结构薄弱层验算的影响系数最大值:框架的抗震等级:剪力墙的抗震等级:钢框架的抗震等级:抗震构造措施的抗震等级

5、:按抗规(6.1.3-3)降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级:重力荷载代表值的活载组合值系数:周期折减系数:结构的阻尼比 (%):中震(或大震)设计:是否考虑偶然偏心: X 向相对偶然偏心:Y 向相对偶然偏心:Rmax2 NF NW NSNGZDJ=0.50333=不改变是 RMC TC DMID是=0.500.705.00=不考虑ECCEN_X= ECCEN_Y=是否否NADDDIR=0.050.05是否考虑双向扭转效应:作用:是否考虑最不利方向水平按主振型确定内力符号:斜交抗侧力构件方向的附加数:0活荷载信息 .考虑活荷不利布置的层数:柱、墙活荷载是否折减:从第 1 到 4 层不折减传到

6、基础的活荷载是否折减:考虑结构使用年限的活荷载调整系数:梁楼面活荷载折减设置:不折减FACLD=不折减1.00调整信息 .楼板作为翼缘对梁刚度的影响方式:托墙梁刚度放大系数:负弯矩调幅系数: 梁活荷载内力放大系数:连梁刚度折减系数:梁扭矩折减系数:梁刚度放大系数按 2010 规范取值BK_TQL =1.000.851.000.700.401.00BT BM BLZ TBRSF=全楼0.2Vo0.2Vo0.2Vo0.2Vo0.2Vo力放大系数:调整方式:调整中 Vo 的系数:调整中 Vmax 的系数:调整分段数:调整上限:alpha*Vo 和 beta*Vmax 两者取小alpha beta V

7、SEGKQ_L=0.201.5002.0005.00是否调整与框支柱相连的梁内力:框支柱调整上限:IREGU_KZZB =KZZ_L=框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:柱实配钢筋超配系数:墙实配钢筋超配系数:是否按抗震规范 5.2.5 调整楼层弱轴方向的动位移比例因子: 强轴方向的动位移比例因子: 薄弱层判断方式:判断薄弱层所采用的楼层刚度算法:强制指定的薄弱层个数:是CPCOEF91 = CPCOEF91_W = IAUTO525 =1.151.1510.500.50力:XI1XI2=仅按抗规判断剪力比NWEAK = WEAKCOEF =WEAKNO =NSTREN =层间

8、位移算11.25薄弱层内力放大系数:强制指定的薄弱层层号:强制指定的加强层个数:20配筋信息 .强度强度柱主筋强度柱箍筋强度墙主筋强度(N/mm2):(N/mm2):(N/mm2):(N/mm2):(N/mm2):IB JB IC JC IW FYH FYW JWB SBSC=360360360360360360360210墙水平分布筋强度 (N/mm2):墙竖向分布筋强度 (N/mm2):边缘构件箍筋强度 (N/mm2):最大间距 (mm):柱箍筋最大间距 (mm):= 100.00= 100.00墙水平分布筋最大间距 (mm):墙竖向分布筋配筋率 (%):墙最小水平分布筋配筋率 (%):S

9、WHRWV= 150.00=0.150.00RWHMIN =剪配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比:RGX=1.00设计信息 .结构重要性系数:钢柱计算长度计算原则(X 向/Y 向):RWO=1.00有侧移/有侧移作为刚域作为刚域否按单偏压计算否否在柱端在部分简化:部分简化:是否考虑 P-Delt 效应:柱配筋计算原则:柱双偏压配筋时是否进行迭代优化:按高规或高钢规进行构件设计:钢构件截面净毛面积比:梁按压弯计算的最小轴压比:梁保护层厚度 (mm):柱保护层厚度 (mm):RN=0.850.4020.0020.00UcMinB =BCBACA=剪力墙构造边缘构件的设计执行高规 7.2

10、.16-4:否框架配筋考虑受压钢筋:结构中的框架部分轴压比限值按纯框架结构是的规定采用:当边缘构件轴压比小于抗规 6.4.5 条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是否按混凝土规范 B.0.4 考虑柱二阶效应:次梁设计是否执行高规 5.2.3-4 条:柱剪跨比计算原则:支撑按柱设计临界角度(Deg):是否否是简化方式ABr2Col=20.00荷载组合信息 .恒载分项系数: 活载分项系数: 风荷载分项系数:CDEAD CLIVE CWIND CEA_H CEA_V CTEMP CCRAN CSPW CD_L CD_WCEA_L=1.201.401.401.300.501.401.401.400.7

11、00.600.500.000.70水平竖向力分项系数:力分项系数:温度荷载分项系数:吊车荷载分项系数:特殊风荷载分项系数:活荷载的组合值系数:风荷载的组合值系数:重力荷载代表值效应的活荷组合值系数:重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C =吊车荷载组合值系数:CD_C=温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合:考虑风荷载参与组合:CD_TDL =0.600.000.000.30CD_TW CD_TECC_T=考虑作用参与组合:砼构件温度效应折减系数:信息 .土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4):扣除地面以下几层的回填土约束:回填土容重 (kN/m3):回填土侧压力系数:M

12、I=6.00018.000.50MMSOIL =Gsol Rsol WCWHoutHwat Qgrd=外墙分布筋保护厚度室外地平标高 (m):水位标高 (m):(mm):=35.00-0.35= -20.00室外地面附加荷载 (kN/m2):=0.00剪力墙底部加强区的层和塔信息.层号12塔号11用户指定薄弱层的层和塔信息.层号2塔号1用户指定加强层的层和塔信息.层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息.层号123塔号111类别约束边缘构件层约束边缘构件层约束边缘构件层*各层的质量、质心坐标信息*层号附加质量塔号质心 X质量比质心 Y质心 Z恒载质量活载质量(m)48.973(m)15.760

13、(t)(t)411.1238.938386.25.50.0311.3411.0211.0038.77549.13010.860310.738.60.0238.75849.0917.960235.025.70.0138.28449.3753.400251.44.30.0(t):(t):74.0331183.4060.0001257.439活载产生的总质量恒载产生的总质量附加总质量 (t):结构的总质量 (t):恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)*各层构件数量、构

14、件材料和层高*层号( 标准层号)塔号 梁元数 柱元数 墙元数层高累计高度(混凝土/主筋/箍筋) (m)(混凝土/主筋/箍筋)(混凝土/主筋/水平筋/竖向筋)(m)1(1)360/ 360)2(2)360/ 360)3(3)360/ 360)4(4)360/ 360)120(30/3.40020(30/7.96020(30/10.860160(30/15.760360/360)12(30/360/360)0(30/360/3.4001360/360)12(30/360/360)0(30/360/4.5601360/360)12(30/360/360)0(30/360/2.9001360/360)

15、12(30/360/360)0(30/360/4.900*风荷载信息*层号弯矩 Y塔号风荷载 X剪力 X倾覆弯矩 X风荷载 Y剪力 Y倾覆431141.4720.5641.562.0203.2383.137.9118.8037.956.7185.7350.2211128.680.0090.790.7796.71105.126.240.0082.982.9728.41010.4=各楼层偶然偏心信息=X 向偏心0.050.050.050.05Y 向偏心0.050.050.050.05层号1234塔号1111=各楼层等效尺寸(:m,m*2)=形心 X形心 YBH层号 BMAX 111.00211.0

16、0311.00411.00塔号面积等效宽等效高最大宽最小宽 BMIN1132.0038.9449.0911.0012.0012.001132.0038.9449.0911.0012.0012.001132.0038.9449.0911.0012.0012.001132.0038.9449.0911.0012.0012.00=各楼层的面积质量分布(:kg/m*2)=层号1234塔号1111面积质量1937.331975.002646.192967.53gi质量比max(gi/gi-1,gi/gi+1) 1.001.021.341.12=计算信息=工程文件名:1aa计算日期开始时间: 2015.

17、9. 8:16:47:39机器内存可用内存:3225.0MB1450.0MB结构总出口度为:10261308度为:结构总第一步:数据预处理第二步:计算每层刚度中心、度、质量等信息第三步:作用分析第四步:风及竖向荷载分析第五步:计算杆件内力: 2015. 9. 8结束日期结束时间:16:47:52:0: 0:13总用时=各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No Tower No Xstif，Ystif AlfXmass，Ymass Gmass Eex，EeyRatx，Raty: 层号: 塔号刚心的 X，Y 坐标值: 层刚性主轴的方向: 质心的 X，Y 坐标值: 总质量: X，

18、Y 方向的偏心率: X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度):Ratx1，Raty1: X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度 70%的比值或上三层平均侧移刚度 80%的比值中之较小者RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(移的比)剪力与层间位=Floor No. Xstif= Xmass=260.0155(Eex= Ratx = Ratx1=1Tower No.138.9383(m)38.2839(m)255.7280)(t)0.09701.0

19、0005.1982Ystif=47.7577(m)Alf=45.0000(Degree)Gmass( 活荷折减)=Ymass=49.3752(m)Eey=Raty = Raty1=0.23981.00004.4630薄弱层剪力放大系数= 1.00RJX1 = 6.9923E+05(kN/m)RJX3 = 6.2609E+05(kN/m)RJY1 = 6.9923E+05(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJY3 = 6.6872E+05(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)Floor No. Xstif= Xmass=286.3672(Eex= Ra

20、tx = Ratx1=2Tower No.138.9383(m)38.7584(m)260.6998)(t)0.02830.27140.6290Ystif=47.0664(m)Alf=45.0000(Degree)Gmass( 活荷折减)=Ymass=49.0907(m)Eey= Raty =Raty1=0.31870.27140.5777薄弱层剪力放大系数= 1.25RJX1 = 1.8980E+05(kN/m)RJX3 = 1.1329E+05(kN/m)RJY1 = 1.8980E+05(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJY3 = 1.3500E+05(kN/m

21、)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)Floor No. Xstif= Xmass=387.8658(Eex= Ratx = Ratx1=3Tower No.138.9383(m)38.7747(m)349.2972)(t)0.02603.88784.5355Ystif=47.0821(m)Alf=45.0000(Degree)Gmass( 活荷折减)=Ymass=49.1301(m)Eey= Raty =Raty1=0.32533.88785.1227薄弱层剪力放大系数= 1.00RJX1 = 7.3790E+05(kN/m)RJX3 = 2.5732E+05(kN/m)RJY1

22、= 7.3790E+05(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJY3 = 3.3380E+05(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)Floor No. Xstif= Xmass=397.2235(Eex= Ratx =4Tower No.138.9383(m)38.9383(m)391.7138)(t)0.00000.1798Ystif=47.3614(m)Alf=45.0000(Degree)Gmass( 活荷折减)=Ymass=48.9734(m)Eey=Raty =0.23970.1798Ratx1=1.0000Raty1=1.0000薄弱层剪力

23、放大系数= 1.00RJX1 = 1.3265E+05(kN/m)RJX3 = 8.1049E+04(kN/m)RJY1 = 1.3265E+05(kN/m)RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m)RJY3 = 9.3088E+04(kN/m)RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m)X 方向最小刚度比:0.6290(第2 层第 1 塔)Y 方向最小刚度比:0.5777(第2 层第 1 塔)=结构整体抗倾覆验算结果=抗倾覆力矩 Mr倾覆力矩 Mov比值 Mr/Mov零应力区(%)X 风荷载 Y 风荷载 XY70787.977223.169159.175446.31055.8965.5

24、9052.99274.367.0579.987.648.140.000.000.000.00=结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)=按高钢规计算 X 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) =0.013 按高钢规计算 X 向横风向顶点最大加速度(m/s2) =0.002 按荷载规范计算 X 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) =0.011按荷载规范计算 X 向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.003按高钢规计算 Y 向顺风向顶点最大加速度(m/s2) =0.012 按高钢规计算 Y 向横风向顶点最大加速度(m/s2) =0.002 按荷载规范计算 Y 向顺风向顶点最大加速度

25、(m/s2) = 0.010按荷载规范计算 Y 向横风向顶点最大加速度(m/s2) = 0.003=结构整体稳定验算结果=层号12X 向刚度0.626E+060.113E+06Y 向刚度0.669E+060.135E+06层高3.404.56上部重量16274.13136.X 刚重比130.8139.33Y 刚重比139.7146.86340.257E+060.810E+050.334E+060.931E+052.904.909597.4789.77.7582.93100.8695.25该结构刚重比 Di*Hi/Gi 大于 10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比 Di*Hi

26、/Gi 大于 20,可以不考虑重力二阶效应*楼层抗剪承载力、及承载力比值*Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比层号塔号X 向承载力Y 向承载力Ratio_Bu:X,Y432111110.9705E+030.2787E+040.2368E+040.4239E+040.1027E+040.3248E+040.2506E+040.4638E+041.002.870.851.791.003.160.771.85塔号:1塔号:1X 方向最小楼层抗剪承载力之比:Y 方向最小楼层抗剪承载力之比:0.85 层号:20.77 层号:2/|公司名称:|周期、力与振型输出文件(总刚分析方法) SATWE2

27、010_V2.2 中文版 (2014 年 9 月 23 日 9 时 52 分)文件名: WZQ.OUT|工程名称|工程代号:设计人 :校核人 :计算日期:2015/09/08 |计算时间:16:50:37|/考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号123456789101112周 期0.77390.71540.61460.29190.26950.23510.11240.10320.09920.09320.08460.0767转 角1.2391.7726.232.6393.4511.1214.57126.9650.5510.79103.9513.29平动系数 (X+

28、Y) 0.98 ( 0.98+0.00 )1.00 ( 0.00+1.00 )0.02 ( 0.02+0.00 )0.90 ( 0.90+0.00 )1.00 ( 0.00+0.99 )0.10 ( 0.10+0.00 )0.56 ( 0.52+0.04 )0.86 ( 0.26+0.60 )0.56 ( 0.19+0.37 )0.56 ( 0.54+0.02 )1.00 ( 0.06+0.94 )0.47 ( 0.44+0.03 )扭转系数0.020.000.980.100.000.900.440.140.440.440.000.53=0.739 (度)作用最大的方向=仅考虑 X 向 Flo

29、or : 层号 Tower : 塔号: X 方向的耦联: X 方向的耦联F-x-t : X 方向的耦联作用时的力力在力在X 方向的分量Y 方向的分量力的扭矩振型1 的力FloorTowerF-x-x(kN) 387.98232.02131.9420.01F-x-y(kN) 8.355.923.470.54F-x-t (kN-m)-271.43-207.93-131.84-8.54432111112振型的力FloorTowerF-x-x(kN) 0.360.210.120.02F-x-y(kN)-11.78-7.06-4.14-0.70F-x-t (kN-m) 3.312.891.420.104

30、3211111振型3的力FloorTowerF-x-x(kN) 6.843.471.640.41F-x-y(kN) 3.381.080.72-0.02F-x-t (kN-m) 248.63217.86124.6025.84432111114振型的力FloorTowerF-x-x(kN)-80.1572.5761.2211.00F-x-y(kN)-3.683.252.920.65F-x-t (kN-m)187.15-134.52-113.79-15.8043211111振型5的力FloorTowerF-x-x(kN)-0.330.290.250.05F-x-y(kN) 5.50-4.90-4.0

31、6-0.82F-x-t (kN-m)-2.020.660.820.0943211111振型6的力FloorTowerF-x-x(kN)-8.957.396.921.57F-x-y(kN)-1.761.611.07-0.04F-x-t (kN-m)-172.66132.58116.9431.9943211111振型7的力FloorTowerF-x-x(kN) 5.60-37.5433.2933.37F-x-y(kN) 1.42-8.286.3412.42F-x-t (kN-m)-32.59210.43-160.95-240.58432111118振型的力FloorTowerF-x-x(kN) 2

32、.32-13.6412.156.53F-x-y(kN)-2.3816.06-12.47-20.60F-x-t (kN-m) 7.47-22.750.2885.3143211111振型9的力FloorTowerF-x-x(kN) 0.59-3.453.260.20F-x-y(kN) 0.59-4.203.573.41F-x-t (kN-m)2.79-13.363.9742.004321111110振型的力FloorTowerF-x-x(kN) 0.863.12-15.5871.16F-x-y(kN)-0.271.82-4.3613.52F-x-t (kN-m) 45.00-304.59319.1

33、4-89.1343211111振型11的力FloorTowerF-x-x(kN)-0.292.04-2.733.72F-x-y(kN) 1.01-8.9912.02-14.44F-x-t (kN-m)-1.285.08-4.67-5.9943211111振型12的力FloorTowerF-x-x(kN)-2.1414.74-19.9124.58F-x-y(kN)-0.353.66-5.096.29F-x-t (kN-m)-16.31121.40-156.04153.2243211111各振型作用下 X方向的基底剪力剪力(kN) 771.950.7112.3764.630.276.9334.72

34、7.360.5959.562.7517.28振型号123456789101112X 向作用参与振型的有效质量系数振型号1234567有效质量系数(%) 91.400.081.445.550.020.520.01891011120.010.040.350.060.52各层 X Floor Tower FxVxMx方向的作用力(CQC): 层号: 塔号: X 向: X 向: X 向作用下结构的反应力作用下结构的楼层剪力作用下结构的弯矩Sic Fx:底部剪力法 X 向的力FloorSic FxTowerFxVx (分塔剪重比) (整层剪重比)Mx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输

35、出的剪重比不适合于上连多塔结构)41397.29397.29(10.14%)(10.14%)1946.72325.6931249.65623.36(8.41%)(8.41%)3733.17200.1321154.08756.96(7.56%)(7.56%)7152.50109.4811102.21782.94(6.23%)(6.23%)9787.6645.87抗震规范(5.2.5)条要求的 X 向楼层最小剪重比 =1.60%X 方向的有效质量系数:100.00%=仅考虑 Y 向 Floor : 层号 Tower : 塔号: Y 方向的耦联: Y 方向的耦联F-y-t : Y 方向的耦联时的力力

36、在 X 方向的分量力在 Y 方向的分量力的扭矩振型1的力FloorTowerF-y-x(kN) 9.195.503.130.47F-y-y(kN) 0.200.140.080.01F-y-t (kN-m)-6.43-4.93-3.12-0.2043211111振型2的力FloorTowerF-y-x(kN)-12.19-6.85-3.87-0.77F-y-y(kN) 393.74235.93138.4923.42F-y-t (kN-m)-110.61-96.70-47.51-3.2943211111振型3的力FloorTowerF-y-x(kN) 2.851.440.680.17F-y-y(k

37、N) 1.410.450.30-0.01F-y-t (kN-m) 103.5490.7351.8910.76432111114振型的力FloorTowerF-y-x(kN)-3.893.522.970.53F-y-y(kN)-0.180.160.140.03F-y-t (kN-m) 9.08-6.53-5.52-0.7743211111振型5的力FloorTowerF-y-x(kN) 5.33-4.72-4.03-0.85F-y-y(kN)-88.4278.7665.2213.24F-y-t (kN-m) 32.48-10.58-13.19-1.5243211111振型6的力FloorTowe

38、rF-y-x(kN)-1.130.930.870.20F-y-y(kN)-0.220.200.13-0.01F-y-t (kN-m)-21.7316.6814.724.03432111117振型的力FloorTowerF-y-x(kN) 1.92-12.8611.4111.43F-y-y(kN) 0.48-2.842.174.26F-y-t (kN-m)-11.1672.09-55.14-82.4243211111振型8的力FloorTowerF-y-x(kN)-6.1135.94-32.01-17.21F-y-y(kN) 6.26-42.3132.8754.27F-y-t (kN-m)-19

39、.6859.93-0.73-224.7743211111振型9的力FloorTowerF-y-x(kN) 3.36-19.6118.501.13F-y-y(kN) 3.35-23.8320.2619.38F-y-t (kN-m) 15.83-75.8722.53238.424321111110振型的力FloorTowerF-y-x(kN) 0.150.56-2.80F-y-y(kN)-0.050.33-0.78F-y-t (kN-m) 8.09-54.7757.384321111112.792.43-16.0311振型的力FloorTowerF-y-x(kN) 1.08-7.7310.34-1

40、4.10F-y-y(kN)-3.8334.06-45.5054.69F-y-t (kN-m) 4.84-19.2517.6722.6943211111振型12的力FloorTowerF-y-x(kN)-0.563.85-5.206.42F-y-y(kN)-0.090.96-1.331.64F-y-t (kN-m)-4.2631.72-40.7840.0443211111各振型作用下 Y 方向的基底剪力剪力(kN) 0.43791.582.140.1568.800.114.0851.0919.161.9339.421.18振型号123456789101112Y 向作用参与振型的有效质量系数振型号

41、12345有效质量系数(%) 0.0593.020.270.015.6067891011120.020.000.030.000.020.950.03各层 Y 方向的作用力(CQC)Floor Tower FyVy MySic Fy: 层号: 塔号: Y 向: Y 向: Y 向作用下结构的反应力作用下结构的楼层剪力作用下结构的弯矩底部剪力法 Y 向的力FloorSic FyTowerFyVy (分塔剪重比) (整层剪重比)My(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)41403.48403.48(10.30%)(10.30%)1977.07325.69

42、31258.17632.98(8.54%)(8.54%)3786.55200.1321165.58771.71(7.70%)(7.70%)7269.51109.4811107.51801.37(6.37%)(6.37%)9964.1745.87抗震规范(5.2.5)条要求的 Y 向楼层最小剪重比 =1.60%Y 方向的有效质量系数:100.00%=各楼层剪力系数调整情况 抗震规范(5.2.5)验算=层号1234塔号1111X 向调整系数1.0001.0001.0001.000Y 向调整系数1.0001.0001.0001.000*本文件结果是在外力 CQC 下的统计结果，内力 CQC 统计结果

43、见 WV02Q.OUT/|公司名称:|SATWE 位移输出文件 SATWE2010_V2.2 中文版 (2014 年 9 月 23 日 9 时 52 分)文件名: WDISP.OUT|工程名称|工程代号:设计人 :校核人 :计算日期:2015/09/08 |计算时间:16:50:43|/所有位移的为毫米Floor Tower JmaxJmaxD: 层号: 塔号: 最大位移对应的节点号: 最大层间位移对应的节点号Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h: 层高Max-(X)，Max-(Y)Ave-(X)，Ave-(Y) Max-Dx ，Max-Dy Ave-Dx ，Ave-Dy Ratio-(X

44、),Ratio-(Y): Ratio-Dx,Ratio-Dy: X,Y 方向的节点最大位移: X,Y 方向的层平均位移: X,Y 方向的最大层间位移: X,Y 方向的平均层间位移最大位移与层平均位移的比值: 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y 方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy: X,Y 方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY: 本层位移角与上层位移角的 1.3 倍及上三层平均位移角的 1.2 倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点 X,Y,Z 方向的位移= 工况 1 = X 方向作用

45、下的楼层最大位移FloorTowerJmaxMax-(X)Ave-(X)hJmaxDMax-DxAve-DxMax-Dx/hDxR/DxRatio_AX41919153533838232316.865.7011.282.528.787.531.251.2515.104.8810.142.407.756.551.201.204900.1/ 860.2900.1/1150.4560.1/ 605.3400.1/2714.15.0%1.003173.7%0.652175.6%1.331199.9%0.27X 方向最大层间位移角:1/ 605.(第2 层第 1 塔)= 工况 2 = Y 方向作用下的楼

46、层最大位移FloorTowerJmaxJmaxDMax-(Y)Max-DyAve-(Y)Ave-DyhMax-Dy/hDyR/DyRatio_AY41585843432828131313.514.449.162.007.175.971.201.2012.994.178.771.876.915.711.201.204900.1/1104.2900.1/1449.4560.1/ 764.3400.1/2825.24.9%1.003194.3%0.582171.5%1.501199.9%0.32Y 方向最大层间位移角:1/ 764.(第2 层第 1 塔)= 工况 3 = X 方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmaxJmaxDMax-(X)Max-DxAve-(X)Rati