办公楼工程模板专项方案

1、黄骅港管控一体化办公楼工程模板专项方案 PAGE 24 黄骅港管控一体化办公楼工程模板专项方案 编制人： 职称（职务）： 初审人： 职称（职务）： 审核人： 职称（职务）： 批准人： 职称（职务）： 批准日期： 河北天昕建设集团有限公司目 录一、.编制依据二、工程概况三、模板体系四、模板支撑系统设计及制作安装五、模板验算六、模板验收七、模板的拆除八、安全技术措施一、编制依据1.1河北省实施细则1.2建筑施工安全检查标准JGJ59-20111.3建筑安装工人安全技术操作规程1.4黄骅港管控一体化办公楼工程施工图纸1.5黄骅港管控一体化办公楼工程施工组织设计1.6建筑施工手册1.7建筑施工模板安全

2、技术规范JGJ162-20081.8建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）1.9钢管脚手架扣件（GB15831-2006）二、工程概况本工程为黄骅港管控一体化办公楼工程，主体框剪结构，本工程占地面积为2255平方米，总建筑面积为16243平方米，本工程地上8层，一层层高为5.2m，二层至七层层高为4.2m，顶层层高为4.8m，建筑高度为43.9m。属于二类高层建筑，本工程防火设计的建筑分类为高层二类，其耐火等级为二级，抗震设防烈度为7度。该工程为现浇钢筋混凝土框剪结构，墙体厚度为400mm、300mm、200mm；框架柱截面为900900mm、1000800mm、800

3、800mm、600600mm；框架梁断面为4001000mm、400800mm、300600mm，结构板厚为130mm。三、模板体系选型1.模板和支撑材料：混凝土结构模板选型部位模板配置方案适用部位墙剪力墙面板为15mm厚覆膜多层板，竖肋为50100mm方木，横肋为双48.3*3.6钢管，支撑采用48.3*3.6钢管及木方等，模板上设置12对拉穿墙螺栓。普通结构柱框架柱面板为15mm厚覆膜多层板，竖肋为50100mm方木，横肋为双48.3*3.6钢管，支撑采用48.3*3.6钢管及木方等，模板上设置12对拉穿墙螺栓。普通结构梁、楼板梁、楼板模板采用15mm厚多层板；50100 mm方木作次龙骨

4、、48.3*3.6钢管作主龙骨, 支撑采用钢管和丝杠。普通结构楼梯踏步采用木模板，楼梯底模采用15mm多层板，扣件脚手架支撑。普通结构后浇带后浇带处采用快易收口网做模板，钢筋和方木做支撑。四、模板支撑系统设计及制作安装1、墙体模板为了达到较好的混凝土浇筑效果，采用重量轻、吊装方便、混凝土成型效果好的木模板。墙体模板设计和制作（1）墙体模板的设计：1）墙体模板面板采用15mm厚多层板，面板的标准尺寸为1220mm2440mm。2）竖肋为50100mm方木间距200mm布置。3）横肋为两根48.3*3.6钢管，间距为450mm。4）模板上设置12对拉穿墙螺栓，横向间距400mm，竖向间距450mm

5、。5）支撑采用48。33.6mm钢管及可调U型托等。（2）对拉螺栓墙体使用M12的对拉螺栓，在对拉螺栓上套16mm的塑料管，在塑料管两端与模板接触处分别套塑料帽，在塑料帽外加海棉止水垫，确保混凝土不漏浆。 2、柱模板 （1）柱模板选型本工程框架柱截面尺寸变化较多，因此均采用木模板施工，木模板面板采用15mm厚多层板，竖楞为50100mm木方，间距200mm，贴多层板的木方面要刨直刨光。柱箍采用48.3*3.6钢管加对拉螺栓设置，间距450mm，第一道柱箍距地300mm。在基础底板及基础梁上预留钢筋头，用48.33.6mm钢管做斜撑来支撑柱模板。在柱四面每面埋设锁口地锚与预埋钢筋头，锁口地锚每面

6、2根、距柱250mm，预埋钢筋头每面两根、距柱4m左右。锁口地锚与预埋钢筋头均为直径20mm的钢筋头。在模板加固尤其是混凝土浇筑过程中，采用经纬仪进行垂直度监测控制，如发生偏差立即进行调整，确保柱垂直度满足要求。3、梁模板（1）模板选型本工程梁模板面板采用15mm厚覆膜多层板。所有梁模板均应按设计要求起拱，起拱高度13。梁柱节点模板、主次梁交接处模板设计及安装质量是框架结构梁柱节点施工质量的直接表现。本工程不同类型的梁柱节点形式，将通过精心设计，制作专用节点模板，并通过变化其高度尺寸以调节不同层高柱子的模板安装。梁柱接头模板采用15mm厚覆膜多层板和50100mm木肋制作，与梁、顶板模衔接紧密

7、，并作到相对独立，便于拆模。梁跨度方向立杆间距900，梁两侧方向立杆间距1200，梁底增加两根立杆，立杆顶部选用可调托撑螺杆调节，螺杆外径为36mm，支托板厚为5mm。4、楼板模板本工程楼板模板面层采用15mm厚覆模多层板，墙板接头处采用4040角钢加贴海绵条以防漏浆。模板次楞采用50100mm木方、间距240mm，主楞采用48.3*3.6钢管，支撑立杆间距1100900，立杆顶部选用可调托撑螺杆调节，螺杆外径为36mm，支托板厚为5mm。5、楼梯模板楼梯踏板模板采用木模板,底模为15mm厚覆膜多层板。先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度

8、线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场安装侧板。7、后浇带模板（1）模板选择楼板后浇带处采用快易收口网做模板，钢筋和方木做支撑。快易收口网是一种由薄形热浸镀锌钢板为原料，经过加工，成为有单向U型密肋骨架和单向立体网格的永久性模板，其力学性能优良，自重轻，与混凝土粘接紧密，不影响混凝土的强度和防水效果。避免了后浇带内拆模、凿毛的困难，见下图。后浇带楼层板专用成品钢板网片一层（2）后浇带的封闭须根据沉降记录，待主体封顶后且沉降趋于稳定后再进行施工，封闭后浇带的混凝土应采用比两侧混凝土强度等级高一级的补偿收缩混凝土。五、模板验算130厚楼板验算1、工程属性新浇混凝土楼板名称楼板新浇混凝土楼板

9、板厚(mm)130新浇混凝土楼板边长L(m)7.8新浇混凝土楼板边宽B(m)4.22、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板自重标准值0.1面板及小梁自重标准值0.3楼板模板自重标准值0.5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2

10、)0.30.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计模板支架高度(m)4立柱纵向间距la(mm)1100立柱横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1800立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm)50立柱距混凝土板长边的距离(mm)300主梁布置方向平行楼板长边小梁间距(mm)240小梁距混凝土板短边的距离(mm)50小梁两端各悬挑长度(mm)300，300 设计简图如下：HYPERLINK C:CSC2012OutPut板模板(扣件式)_平面图.dwg模板设计平面图HYPERLINK C:CSC2012OutPut板模板(扣件式)

11、_立面图_长向.dwg模板设计剖面图(楼板长向)HYPERLINK C:CSC2012OutPut板模板(扣件式)_立面图_短向.dwg模板设计剖面图(楼板宽向)4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 根据建筑施工模板安全技术规范5.2.1面板可按简支跨计算的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 （1）强度验算 q10.9max1.2

12、(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(1.1+24)0.13)+1.42.5，1.35(0.1+(1.1+24)0.13)+1.40.72.5 1=6.78kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.11=0.11kN/m p0.91.3Q1K=0.91.42.53.15kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max6.780.242/8，0.110.242/8+3.150.24/4= 0.19kNm Mmax/W0.19106/375005.06N/mm2f1

13、5N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算 q(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.1+(1.1+24)0.13)1=3.36kN/m 5ql4/(384EI)53.362404/(38410000281250)0.05mml/400240/4000.6mm 满足要求！5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 因B/lb取整4200/900取整4，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度

14、为300mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下： （1）强度验算 q10.9max1.2(G1k+(G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(1.1+24)0.13)+1.42.5，1.35(0.3+(1.1+24)0.13)+1.40.72.50.241.68kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k+(G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.3+(1.1+24)0.13)0.240.92kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.240.76kN/m M10.077q1静L2+0.1

15、q1活L20.0770.920.92+0.10.760.920.12kNm q20.91.2G1kb=0.91.20.30.240.08kN/m p0.91.4Q1k=0.91.42.53.15kN/m M20.077q2L2+0.21pL0.0770.080.92+0.213.150.90.6kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.680.32/2，0.080.32/2+3.150.30.95kNm MmaxmaxM1，M2，M3max0.12，0.6，0.950.95kNm Mmax/W0.95106/8333011.38N/mm2f15.44N/mm2 满足要

16、求！ （2）抗剪验算 V10.607q1静L+0.62q1活L0.6070.920.9+0.620.760.90.93kN V20.607q2L+0.681p0.6070.080.9+0.6813.152.19kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.680.3，0.080.3+3.153.17kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.93，2.19，3.173.17kN max3Vmax/(2bh0)=33.171000/(210050)0.95N/mm21.78N/mm2 满足要求！ （3）挠度验算 q=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)0.13)0.

17、240.86kN/m 跨中max0.632qL4/(100EI)=0.6320.869004/(10093504166700)0.09mml/400900/4002.25mm 悬臂端maxqL4/(8EI)=0.863004/(893504166700)0.02mml1/400300/4000.75mm 满足要求！6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48.33.6可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.71主梁截面抵抗矩W(cm3)5.26 （1）小梁最大支

18、座反力计算 Q1k1.5kN/m2 q10.9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(1.1+24)0.13)+1.41.5，1.35(0.5+(1.1+24)0.13)+1.40.71.50.241.43kN/m q1静0.91.2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=0.91.2(0.5+(1.1+24)0.13)0.240.98kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91.41.50.240.45kN/m q2(G1k+ (G3k+G2k)h)b=(0.5+(1.1+24

19、)0.13)0.24=0.9kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁，Rmax(1.143q1静+1.223q1活)L1.1430.980.9+1.2230.450.91.5kN 按悬臂梁，R1q1l=1.430.30.43kN RmaxRmax，R11.5kN; 同理，R0.91kN，R0.97kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁，Rmax1.143q2L1.1430.90.90.93kN 按悬臂梁，R1q2l=0.90.30.27kN RmaxRmax，R10.93kN; 同理，R0.56kN，R0.6kN （2）抗弯验算 计算简图如下： 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.81kNm Mm

20、ax/W0.81106/5260153.9N/mm2f205N/mm2 满足要求！ （3）抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.13kN max2Vmax/A=24.131000/50616.33N/mm2125N/mm2 满足要求！ （4）挠度验算 主梁变形图(mm) max1.39mm max1.39mm2.25mm 满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm)1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类

21、型48.33.6立柱截面面积A(mm2)506立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)5.26抗压强度设计值f(N/mm2)205 （1）长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=11.386(1500+2200)=2633.4mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11.7551800=3159mm =l0/i=3159/15.9=198.68=210 长细比满足要求！ （2）立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.1151.386(1500+2200)=2936.241mm 1l01/i2936.241/15.9184.669，查表得，10.

22、211 Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.221.11.82/100.09kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+0.91.411.10.9+0.921.40.09/0.95.26kN f Nw/(A)+ Mw/W5256.06/(0.21506)+0.09106/526065.83N/mm2f205N/mm2 满足要求！ Mw=0.921.4klah2/10=0.921.40.221.11.82/100.09kNm Nw0.91.2NGik+0.91.4(NQik+Mw/lb)=0.91.

23、2(0.75+(24+1.1)0.13)+0.91.411.10.9+0.921.40.09/0.95.52kN f Nw/(A)+ Mw/W5523.36/(1.15506)+0.09106/526026.1N/mm2f205N/mm2 满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N5.26kNN30kN满足要求！400*1000框架梁验算1、工程属性新浇混凝土梁名称400*1000新浇混凝土梁计算跨度(m)7.6混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001000新浇混凝土结构层高(m)4.2梁侧楼板厚度(mm)1302、荷载设计模板及其支架自重标准值G

24、1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.22风压高度变化系数z0.9风荷载体型系数s0.83、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)900梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1800

25、新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、1100混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm)200 设计简图如下：HYPERLINK D:Program FilesCSC2012OutPut梁模板(扣件式)_平面图.dwg平面图HYPERLINK D:Program FilesCSC2012OutPut梁模板(扣件式)_立面图.dwg立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面

26、板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按二等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.87kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(2

27、4+1.5)1131.1kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.76kN/m q2(G1k+ (G2k+G3k)h)b=0.1+(24+1.5)1125.6kN/m （1）强度验算 Mmax0.125q1L20.125q1l20.12532.870.220.16kNm Mmax/W0.16106/375004.38N/mm2f15N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算 max0.521qL4/(100EI)=0.52125.62004/(10010000281250)0.076mml/400200/4000.5mm 满足要求！ （3）支座反力计算 设计值(承载能力极

28、限状态) R1=R3=0.375 q1静l +0.437 q1活l=0.37531.10.2+0.4371.760.22.49kN R2=1.25q1l=1.2532.870.28.22kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375 q2l=0.37525.60.21.92kN R2=1.25q2l=1.2525.60.26.4kN5、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 为简化

29、计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： q1max2.49+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2+0.5(1-0.13)+0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.41，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.71max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，8.22+0.91.35(0.3-0.1)0.4/2=8.27kN/m q2max1.92+(0.3-0.1)0.4/2+0.5(1-0.13)+(0.5+(24+1.1)0.13)max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，6.4+(0.3-0.1)0

30、.4/26.44kN/m （1）抗弯验算 Mmaxmax0.107q1l12，0.5q1l22max0.1078.270.92，0.58.270.220.72kNm Mmax/W0.72106/833308.6N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ （2）抗剪验算 Vmaxmax0.607q1l1，q1l2max0.6078.270.9，8.270.24.515kN max3Vmax/(2bh0)=34.5151000/(250100)1.35N/mm21.78N/mm2 满足要求！ （3）挠度验算 10.632q2l14/(100EI)0.6326.449004/(1009350416

31、6700)0.69mml/400900/4002.25mm 2q2l24/(8EI)6.442004/(893504166700)0.03mml/400200/4000.5mm 满足要求！ （4）支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2max1.1438.270.9，0.3938.270.9+8.270.28.5kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R34.27kN，R28.5kN 正常使用极限状态 Rmaxmax1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2max1.1436.440.

32、9，0.3936.440.9+6.440.26.62kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R33.69kN，R26.62kN6、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)48.33.6可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4)12.71主梁截面抵抗矩W(cm3)5.26 主梁自重忽略不计，计算简图如下： (1)抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax/W0.595106/5260113.12N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ (2)抗剪验算 主梁剪力图

33、(kN) Vmax4.25kN max2Vmax/A=24.251000/50616.8N/mm2125N/mm2 满足要求！ (3)挠度验算 主梁变形图(mm) max0.19mml/400400/4001mm 满足要求！ (4)扣件抗滑计算 RmaxR1,R40.64kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R0.64kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！7、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型48.33.6立柱截面面积A(mm2)506回

34、转半径i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)5.26抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1800/15.9=113.21=150 长细比满足要求！ 查表得，0.5 (1)风荷载计算 Mw0.921.4klah2/100.921.40.220.91.82/100.07kNm (2)稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1)+0.91.42129.92kN/m 2)小梁验算 q1max2.27+(0.3-0.1)0.4/2+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+0

35、.91.41max0.6-0.4/2，(1.2-0.6)-0.4/2/21，7.48+(0.3-0.1)0.4/2=7.52kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.58kN，R28.49kN，R38.49kN，R40.58kN 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.58+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.13)+0.91.41(1.1+0.6-0.4/2)/20.9，8.49，8.49，0.58+0.91.2(0.75+(24+1.1)0.13)+0.91.41(1.1+1.2-0.6-0.4/2)/20.9+0.07/1.28.62kN fN/(A)+Mw/W8616.1/(0.5506)+0.07106/526048.16N/mm2f205N/mm2 满足要求！8、可调托座验算可调托座承载力容许值N(kN)30 由主梁验算一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R319.16kNN30kN 满足要求！六、模板的验收6.1模板及其支架必须符合下列规定：6.1.1保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确，必须要符合图纸设计要求。6.1.2具体足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠承受新浇筑砼的自重和侧压力，以及在施工过程中所产生的荷载。6.1.3构造应简单、装拆方便，并便于钢筋的