QTZ-63起重机基础施工方案（24页）

1、QTZ-63起重机基础施工方案目 录 TOC o 1-2 h z u HYPERLINK l _Toc480382500 一、工程概况 PAGEREF _Toc480382500 h 2 HYPERLINK l _Toc480382501 二、编制依据 PAGEREF _Toc480382501 h 2 HYPERLINK l _Toc480382502 三、塔吊选型及位置确定 PAGEREF _Toc480382502 h 2 HYPERLINK l _Toc480382503 四、QTZ63塔吊基础设计 PAGEREF _Toc480382503 h 3 HYPERLINK l _Toc4

2、80382504 六、注意事项 PAGEREF _Toc480382504 h 5 HYPERLINK l _Toc480382505 七、塔吊总体施工布置图 PAGEREF _Toc480382505 h 5 HYPERLINK l _Toc480382506 八、1#、2#楼QTZ63塔吊计算书 PAGEREF _Toc480382506 h 5 HYPERLINK l _Toc480382507 九、8#、9#、10#QTZ63塔吊计算书 PAGEREF _Toc480382507 h 14一、工程概况1、本工程建设单位为黑龙江省龙一房地产开发有限责任公司，监理单位为黑龙江省龙泉建筑监理

3、有限公司，施工单位为黑龙江省建工集团有限公司。工程建设地点为规划进取二街，开发三路、郭地方路、开发四路合围区域。2、1#楼、2#楼地上17层，建筑物高度50.7米（室外地面到女儿墙顶高度），层高：1-17层均为2.8米；8#楼、9#楼、10#楼地上地上18层，建筑物总高度53.5米（室外地面到女儿墙顶高度），层高：1-18层均为2.8米。总建筑面积40892.56m2，占地面积2446m2。二、编制依据混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）建筑施工模板安全技术规范(JGJ162-2008)建筑结构荷载规范(GB50009-2012)建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-20

4、13）塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-2009混凝土结构设计规范GB50010-2010（2015）建筑地基基础设计规范GB50007-2011塔式起重机设计规范GB/T13752-1992建筑施工安全检查标准JGJ59-2011建筑施工计算手册（江正荣 编著)塔吊说明书道外区团结镇勤劳安置区项目（一期）1#、2#、8#、9#、10#楼施工图纸三、塔吊选型及位置确定根据施工总平面布置和现场实际需要，1#楼、2#楼生产厂家为徐州建机工程机械有限公司，塔吊型号为QTZ63，塔吊最大自由高度为40米。8#楼、9#楼、10#楼生产厂家为哈尔滨东建机械制造有限公司，塔吊型号为QTZ63

5、，塔吊最大自由高度为40米。塔吊布置位置分别为1#楼、2#楼布置在15轴/H轴承台外4米的位置，8#楼布置在5轴/A轴承台外4米的位置，9#楼布置在1轴/E-G轴承台外4米的位置，10#楼布置在1-5轴/A轴承台外4米的位置。四、QTZ63塔吊基础设计1、 1#楼、2#楼、8#楼、9#楼、10#楼基础均采用天然基础，坐在粉质粘土上，地耐力为150Kpa，塔吊基础底标高同承台底标高，天然基础上设置200mm厚6600mm*6600mmC35混凝土底板，基础垫层混凝土强度等级为C15，厚度为100mm，钢筋采用三级直径14间距180的单层双向钢筋网。2、1#楼、2#楼十字梁基础（见QTZ63基础图

6、纸）：尺寸为长8.0m，宽1300mm,高900mm，混凝土强度等级为C35，并掺入超早强防冻外加剂，主筋采用上、下部各采用4根三级20钢筋，箍筋采用一级8200，模板采用木模板，垫层砼强度为C15，厚度为100mm。3、8#楼、9#楼、10#楼十字梁基础（见QTZ63基础图纸）：尺寸为长8.0m，宽1300mm,高900mm，混凝土强度等级为C35，并掺入超早强防冻外加剂，主筋采用上、下部各采用7根三级20钢筋，箍筋采用一级8200，模板采用木模板，垫层砼强度为C15，厚度为100mm。五、塔吊安装要求塔吊基座采用地脚螺栓固定式，地脚螺栓1#楼、2#楼采用M27螺栓（8#楼、9#楼、10#楼

7、采用M30螺栓），数量为16根，长度为1m，底部横穿1m长一级直径22钢筋，共16根，与原QT40吊车螺栓焊接，以保证其整体性，浇筑混凝土前按照厂家提供图纸预埋好螺栓，基础表面标高和螺栓相对位置误差控制在2mm以内。做一组防雷接地，接地电阻不大于4。提供41.4KW的塔机专用电源。防雷接地做法：用404镀锌扁铁与基础钢筋焊接，基础接地钢筋与桩基锚筋焊接，浇筑混凝土时扁铁预留出接头，与塔机基座焊接。六、塔吊围护墙、围护墙支撑及顶部围护1、塔吊围护墙砌筑 1#、2#、9#、10#号楼塔吊围护墙高度6m，490mm墙高1.5m，370墙4.5m，边长6.6m。红砖砌筑，M10水泥砂浆。8#号楼塔吊围

8、护墙高度4m，490mm墙高2m，370墙2m，边长6.6m,红砖砌筑，M10水泥砂浆。详见下图： 2、塔吊围护墙支撑 支撑体系采用钢管、油拖、木方加大板组合的方式进行加固处理。详见下图： 3、顶部围护 围护结构采用钢管、油拖、木方加大板组合的方式进行围护。详见下图: 七、注意事项1、塔机安装按说明书进行，必须符合安全要求，禁止违章作业。塔机安装必须由专业队伍安装，并且具有相应安装资质。2、塔机使用前必须经检查验收。3、塔机司机必须遵守“十不吊”要求。4、塔机吊重物时要尽量避免吊物从现场临建上空越过。5、立塔、顶升时必须设安全区，并有专人指挥。6、任何情况下禁止对塔机进行油漆作业。7、风速超过

9、12m/s，禁止吊物、顶升。8、需要更换或排放塔机上的油料时必须在无风条件下进行，并将油料排放到容器内回收。八、塔吊总体施工布置图九、1#、2#楼QTZ63塔吊计算书1、塔机属性塔机型号QTZ63塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)31塔机独立状态的计算高度H(m)32.5塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.62、塔机荷载 HYPERLINK D:品茗软件安全计算软件OutPut塔机竖向荷载简图.dwg 塔机竖向荷载简图2.1塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)202.7起重臂自重G1(kN)62.5起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)28小车和吊钩自重G2(kN)4.9小车最小工

10、作幅度RG2(m)2.5最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)13.7最大起重力矩M2(kN.m)630平衡臂自重G3(kN)45平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.4平衡块自重G4(kN)146平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)12.22.2风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地黑龙江 哈尔滨市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.55塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.587非工作状态1.661风压等效高度变化系数z1.172风荷载体

11、型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.4塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.41.5871.951.1720.20.812非工作状态0.81.41.6611.951.1720.552.3382.3塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)202.7+62.5+4.9+45+146461.1起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)461.1+60521.1水平荷载标准值Fvk(kN)0.8120.351.632.514.778倾覆力矩标准值Mk(kNm)62.528+4.913.7-456.4-14

12、612.2+0.9(630+0.514.77832.5)531.058非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1461.1水平荷载标准值Fvk(kN)2.3380.351.632.542.552倾覆力矩标准值Mk(kNm)62.528+4.92.5-456.4-14612.2+0.542.55232.5384.522.4塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2461.1553.32起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)553.32+84637.32水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.414.77820.689倾覆力

13、矩设计值M(kNm)1.2(62.528+4.913.7-456.4-14612.2)+1.40.9(630+0.514.77832.5)793.896非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2461.1553.32水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.442.55259.573倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(62.528+4.92.5-456.4-14612.2)+1.40.542.55232.5599.718 3、基础验算基础布置十字梁长b(m)8十字梁宽l(m)1.3加腋部分宽度a(m)1.2基础梁高度h(m)0.9基础参数基础混凝土强度等级C35基础混凝土自重C(kN/m

14、3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)75地基属性地基承载力特征值fak(kPa)150基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m )20基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19.3基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)180.88软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)2地基压力扩散角()20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa)222.64地基变形基础倾斜方向一端沉降量S1(mm)30基础倾斜方

15、向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)20000 HYPERLINK D:品茗软件安全计算软件OutPut基础布置图.dwg 基础布置图 基础底面积：A=2bl-l2+2a2=281.3-1.32+21.22=21.99m2基础中一条形基础底面积：A0=bl+2(a+l)a=81.3+2(1.2+1.3)1.2=16.4m2 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=AhC=21.990.925=494.775kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2494.775=593.73kN3.1偏心距验算 条形基础的竖向荷载标准值： Fk=(Fk+Gk)A0/A=

16、(521.1+494.775)16.4/21.99=757.633kN F=(F+G)A0/A=(637.32+593.73)16.4/21.99=918.109kN e=(Mk+FVkh)/ Fk=(531.058+14.7780.9)/757.633=0.718mb/4=8/4=2m 满足要求！3.2基础偏心荷载作用应力 3.2.1荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 e=0.718mb/6=8/6=1.333m I=lb3/12+2al3/12+4a4/36+ a2/2(a/3+l/2)2=1.383/12+21.21.33/12+41.24/36+1.22/2(1.2/3+1.3/2

17、)2=59.312 基础底面抵抗矩：W=I/(b/2)=59.312/(8/2)=14.828m3 Pkmin= Fk/A0-(Mk+FVkh)/W=757.633/16.4-(531.058+14.7780.9)/14.828=9.485kPa Pkmax= Fk/A0+(Mk+FVkh)/W=757.633/16.4+(531.058+14.7780.9)/14.828=82.909kPa 3.2.2荷载效应基本组合时，基础底面边缘压力值 Pmin= F/A0-(M+FVh)/W=918.109/16.4-(793.896+20.6890.9)/14.828=1.186kPa Pmax=

18、F/A0+(M+FVh)/W=918.109/16.4+(793.896+20.6890.9)/14.828=110.779kPa3.3基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/A=(521.1+494.775)/21.99=46.197kN/m23.4基础底面压应力验算3.4.1修正后地基承载力特征值 fa=fak+dm(d-0.5)=150+1.619.3(1.5-0.5)=180.88kPa3.4.2轴心作用时地基承载力验算 Pk=46.197kPafa=180.88kPa 满足要求！ (3)、偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=82.909kPa1.2fa=1.2180.88=21

19、7.056kPa 满足要求！3.5基础抗剪验算 基础有效高度：h0=H-D/2=900-75-20/2=815mm塔身边缘至基础底边缘最大反力处距离：a1=(b-20.5B)/2=(8-20.51.6)/2=2.869m 塔身边缘处基础底面地基反力标准值： Pk1=Pkmax-a1(Pkmax-Pkmin)/b=82.909-2.869(82.909-9.485)/8=56.581kPa 基础自重在基础底面产生的压力标准值： PkG=Gk / A=494.775 / 21.99=22.5kPa基础底平均压力设计值P=(Pkmax+Pk1)/2-PkG)=1.35( 82.909+56.581)

20、/2-22.5)=63.78kPa 基础所受剪力：V=pa1l=63.782.8691.3=237.851kN h0/l=815/1300=0.6274 0.25cfclh0=0.25116.71300815/1000=4423.413kNV=237.851kN 满足要求！3.6软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值：pc=dm=1.519.3=28.95kPa 下卧层顶面处附加压力值： pz=lb(Pk-pc)/(2(b+2ztan)2) =1.38(61.944-28.95)/(2(8+22tan20)2)=1.919kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z=220=40kPa

21、 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=fazk+dm(d+z-0.5) =130.00+1.6019.30(2.00+1.50-0.5)=222.64kPa 作用在软弱下卧层顶面处总压力：pz+pcz=1.919+40=41.919kPafaz=222.64kPa 满足要求！3.7地基变形验算 倾斜率：tan=|S1-S2|/b=|30-20|/20000=0.00050.001 满足要求！4、塔吊有荷载时稳定性验算 4.1塔吊有荷载时，计算简图: HYPERLINK D:品茗软件安全计算软件OutPut稳定性计算有荷载.dwg 稳定性计算有荷载 塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式

22、验算: 式中K1塔吊有荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G塔吊自重力(包括配重，压重),G=467.10(kN)； c塔吊重心至旋转中心的距离,c=1.50(m)； ho塔吊重心至支承平面距离, ho=6.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.50(m)； Q最大工作荷载,Q=60.00(kN)； g重力加速度(m/s2),取9.81； v起升速度,v=0.50(m/s)； t制动时间,t=20.00(s)； a塔吊旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.00(m)； W1作用在塔吊上的风力,W1=4.00(kN)； W2作用在荷载上的风力,W2=0.30

23、(kN)； P1自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00(m)； P2自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50(m)； h吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00m(m)； n塔吊的旋转速度,n=1.00(r/min)； H吊杆端部到重物最低位置时的重心距离，H28.00(m)； 塔吊的倾斜角(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。 经过计算得到K1=2.273； 由于K11.15,所以当塔吊有荷载时，稳定安全系数满足要求!4.2塔吊无荷载时稳定性验算 塔吊无荷载时，计算简图: HYPERLINK D:品茗软件安全计算软件OutPut稳定性计算无荷载.dwg 稳定性计算无荷载

24、 塔吊无荷载时,稳定安全系数可按下式验算: 式中K2塔吊无荷载时稳定安全系数，允许稳定安全系数最小取1.15； G1后倾覆点前面塔吊各部分的重力,G1=200.00(kN)； c1G1至旋转中心的距离,c1=3.00(m)； b塔吊旋转中心至倾覆边缘的距离,b=2.00(m)； h1G1至支承平面的距离,h1=6.00(m)； G2使塔吊倾覆部分的重力,G2=100.00(kN)； c2G2至旋转中心的距离,c2=3.50(m)； h2G2至支承平面的距离,h2=30.00(m)； W3作用有塔吊上的风力,W3=5.00(kN)； P3W3至倾覆点的距离,P3=10.00(m)； 塔吊的倾斜角

25、(轨道或道路的坡度)， =2.00(度)。 经过计算得到K2=3.144； 由于K21.15,所以当塔吊无荷载时，稳定安全系数满足要求!十、8#、9#、10#QTZ63塔吊计算书1、塔机属性塔机型号QTZ63(TC5610)-中联重科塔机独立状态的最大起吊高度H0(m)35塔机独立状态的计算高度H(m)36.5塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度B(m)1.62、塔机荷载 HYPERLINK D:品茗软件安全计算软件OutPut塔机竖向荷载简图.dwg 塔机竖向荷载简图2.1塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)202.7起重臂自重G1(kN)62.5起重臂重心至塔身中心距离RG1(m)28小车

26、和吊钩自重G2(kN)4.9小车最小工作幅度RG2(m)2.5最大起重荷载Qmax(kN)60最大起重荷载至塔身中心相应的最大距离RQmax(m)13.7最大起重力矩M2(kN.m)630平衡臂自重G3(kN)45平衡臂重心至塔身中心距离RG3(m)6.4平衡块自重G4(kN)146平衡块重心至塔身中心距离RG4(m)12.22.2风荷载标准值k(kN/m2)工程所在地黑龙江 哈尔滨市基本风压0(kN/m2)工作状态0.2非工作状态0.55塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区)风振系数z工作状态1.587非工作状态1.661风

27、压等效高度变化系数z1.211风荷载体型系数s工作状态1.95非工作状态1.95风向系数1.2塔身前后片桁架的平均充实率00.35风荷载标准值k(kN/m2)工作状态0.81.21.5871.951.2110.20.72非工作状态0.81.21.6611.951.2110.552.0712.3塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值Fk1(kN)202.7+62.5+4.9+45+146461.1起重荷载标准值Fqk(kN)60竖向荷载标准值Fk(kN)461.1+60521.1水平荷载标准值Fvk(kN)0.720.351.636.514.717倾覆力矩标准值Mk(kNm)62.528

28、+4.913.7-456.4-14612.2+0.9(630+0.514.71736.5)556.657非工作状态竖向荷载标准值Fk(kN)Fk1461.1水平荷载标准值Fvk(kN)2.0710.351.636.542.331倾覆力矩标准值Mk(kNm)62.528+4.92.5-456.4-14612.2+0.542.33136.5465.5912.4塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值F1(kN)1.2Fk11.2461.1553.32起重荷载设计值FQ(kN)1.4FQk1.46084竖向荷载设计值F(kN)553.32+84637.32水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk

29、1.414.71720.604倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(62.528+4.913.7-456.4-14612.2)+1.40.9(630+0.514.71736.5)829.733非工作状态竖向荷载设计值F(kN)1.2Fk1.2461.1553.32水平荷载设计值Fv(kN)1.4Fvk1.442.33159.263倾覆力矩设计值M(kNm)1.2(62.528+4.92.5-456.4-14612.2)+1.40.542.33136.5713.2173、基础验算基础布置十字梁长b(m)8十字梁宽l(m)1.3加腋部分宽度a(m)0.9基础梁高度h(m)0.9基础参数基础混凝土强度等

30、级C35基础混凝土自重C(kN/m3)25基础上部覆土厚度h(m)0基础上部覆土的重度(kN/m3)19基础混凝土保护层厚度(mm)75地基属性地基承载力特征值fak(kPa)160基础埋深的地基承载力修正系数d1.6基础底面以下的土的重度(kN/m )20基础底面以上土的加权平均重度m(kN/m3)19.3基础埋置深度d(m)1.5修正后的地基承载力特征值fa(kPa)190.88软弱下卧层基础底面至软弱下卧层顶面的距离z(m)2地基压力扩散角()20软弱下卧层顶地基承载力特征值fazk(kPa)130软弱下卧层顶面处修正后的地基承载力特征值faz(kPa)222.64地基变形基础倾斜方向一

31、端沉降量S1(mm)30基础倾斜方向另一端沉降量S2(mm)20基础倾斜方向的基底宽度b(mm)20000 HYPERLINK D:品茗软件安全计算软件OutPut基础布置图.dwg 基础布置图 基础底面积：A=2bl-l2+2a2=281.3-1.32+20.92=20.73m2基础中一条形基础底面积：A0=bl+2(a+l)a=81.3+2(0.9+1.3)0.9=14.36m2 基础及其上土的自重荷载标准值： Gk=AhC=20.730.925=466.425kN 基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2466.425=559.71kN3.1偏心距验算 条形基础的竖向荷载标准

32、值： Fk=(Fk+Gk)A0/A=(521.1+466.425)14.36/20.73=684.074kN F=(F+G)A0/A=(637.32+559.71)14.36/20.73=829.202kN e=(Mk+FVkh)/ Fk=(556.657+14.7170.9)/684.074=0.833mb/4=8/4=2m 满足要求！3.2基础偏心荷载作用应力 3.2.1荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值 e=0.833mb/6=8/6=1.333m I=lb3/12+2al3/12+4a4/36+ a2/2(a/3+l/2)2=1.383/12+20.91.33/12+40.94/3

33、6+0.92/2(0.9/3+1.3/2)2=57.331 基础底面抵抗矩：W=I/(b/2)=57.331/(8/2)=14.333m3 Pkmin= Fk/A0-(Mk+FVkh)/W=684.074/14.36-(556.657+14.7170.9)/14.333=7.875kPa Pkmax= Fk/A0+(Mk+FVkh)/W=684.074/14.36+(556.657+14.7170.9)/14.333=87.4kPa (2)、荷载效应基本组合时，基础底面边缘压力值 Pmin= F/A0-(M+FVh)/W=829.202/14.36-(829.733+20.6040.9)/14

34、.333=-1.44kPa Pmax= F/A0+(M+FVh)/W=829.202/14.36+(829.733+20.6040.9)/14.333=116.928kPa3.3基础轴心荷载作用应力 Pk=(Fk+Gk)/A=(521.1+466.425)/20.73=47.637kN/m23.4基础底面压应力验算 3.4.1修正后地基承载力特征值 fa=fak+dm(d-0.5)=160+1.619.3(1.5-0.5)=190.88kPa 3.4.2轴心作用时地基承载力验算 Pk=47.637kPafa=190.88kPa 满足要求！ 3.4.3偏心作用时地基承载力验算 Pkmax=87.

35、4kPa1.2fa=1.2190.88=229.056kPa 满足要求！3.5基础抗剪验算 基础有效高度：h0=H-D/2=900-75-20/2=815mm塔身边缘至基础底边缘最大反力处距离：a1=(b-20.5B)/2=(8-20.51.6)/2=2.869m 塔身边缘处基础底面地基反力标准值： Pk1=Pkmax-a1(Pkmax-Pkmin)/b=87.4-2.869(87.4-7.875)/8=58.884kPa 基础自重在基础底面产生的压力标准值：PkG=Gk / A=466.425 / 20.73=22.5kPa基础底平均压力设计值：P=(Pkmax+Pk1)/2-PkG)=1.

36、35( 87.4+58.884)/2-22.5)=68.366kPa 基础所受剪力：V=pa1l=68.3662.8691.3=254.953kN h0/l=815/1300=0.6274 0.25cfclh0=0.25116.71300815/1000=4423.413kNV=254.953kN 满足要求！3.6软弱下卧层验算 基础底面处土的自重压力值：pc=dm=1.519.3=28.95kPa 下卧层顶面处附加压力值： pz=lb(Pk-pc)/(2(b+2ztan)2) =1.38(68.769-28.95)/(2(8+22tan20)2)=2.316kPa 软弱下卧层顶面处土的自重压力值：pcz=z=220=40kPa 软弱下卧层顶面处修正后地基承载力特征值 faz=fazk+dm(d+z-0.5) =130.00+1.601