上海LNG液化天然气接收站工程取水口深基坑

1、.：.；PAGE 2目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc332703520 一、概述 PAGEREF _Toc332703520 h 3 HYPERLINK l _Toc332703521 二、设计根据、规范规范及计算软件 PAGEREF _Toc332703521 h 3 HYPERLINK l _Toc332703522 2.1.设计根据 PAGEREF _Toc332703522 h 3 HYPERLINK l _Toc332703523 2.2.规范规范 PAGEREF _Toc332703523 h 3 HYPERLINK l _Toc332703

2、524 2.3.计算软件 PAGEREF _Toc332703524 h 3 HYPERLINK l _Toc332703525 三、工程概略 PAGEREF _Toc332703525 h 4 HYPERLINK l _Toc332703526 3.1工程概略 PAGEREF _Toc332703526 h 4 HYPERLINK l _Toc332703527 3.2工程地质条件 PAGEREF _Toc332703527 h 4 HYPERLINK l _Toc332703528 四、工程资料 PAGEREF _Toc332703528 h 5 HYPERLINK l _Toc33270

3、3529 五、构造计算 PAGEREF _Toc332703529 h 5 HYPERLINK l _Toc332703530 5.1计算构造简图 PAGEREF _Toc332703530 h 5 HYPERLINK l _Toc332703531 5.2基坑施工期内力计算 PAGEREF _Toc332703531 h 8 HYPERLINK l _Toc332703532 5.2.1 计算原那么 PAGEREF _Toc332703532 h 8 HYPERLINK l _Toc332703533 5.2.2 围护构造设计 PAGEREF _Toc332703533 h 8 HYPERL

4、INK l _Toc332703534 5.2.3 基坑施工期内力计算结果 PAGEREF _Toc332703534 h 8 HYPERLINK l _Toc332703535 5.2.4 钢支撑及钢围檩计算 PAGEREF _Toc332703535 h 45 HYPERLINK l _Toc332703536 5.2.5 内支撑的平面内力与变形计算 PAGEREF _Toc332703536 h 51 HYPERLINK l _Toc332703537 5.3基坑运用期内力计算 PAGEREF _Toc332703537 h 193 HYPERLINK l _Toc332703538 5

5、.3.1 计算原那么 PAGEREF _Toc332703538 h 193 HYPERLINK l _Toc332703539 5.3.2 围护构造设计 PAGEREF _Toc332703539 h 194 HYPERLINK l _Toc332703540 5.3.3基坑运用期内力计算结果 PAGEREF _Toc332703540 h 194PAGE 219一、概述本计算书包括上海LNG液化天然气接纳站工程取水口深基坑有关计算。二、设计根据、规范规范及计算软件设计根据 本工程设计委托书；中国化学工程南京岩土工程公司，2007.5规范规范上海市规范DBJ-61-97HG/T 20691-

6、2006YSJ 210-1992JTJ 215-98GB50009-2001GB50017-2003JGJ 81-2002 J 218-2002GB50010-2002GB50007-2002JGJ 120-99GB50205-2002 上海市规范DG/TJ08-2001-2006JTJ248-2001JTJ267-98 国家及其它现行有关规范、规程及规范计算软件基坑支护采用理正深基坑支护设计软件5.41版；高桩码头纵梁计算软件，中交四航院。灌注桩配筋计算软件，中交四航院。三、工程概略工程概略本工程为上海LNG液化天然气接纳站工程的海水取水口，海水取水口是上海LNG工程重要的组成部分之一，该工

7、程主要功能是为液化天然气提供升温气化的海水，其土建部分由海水取水管、过滤池、泵站前池，泵站进水间等建筑物组成。基坑长49.6米，宽1633米，深约13米。基坑围护构造采用灌注桩+内支撑体系，灌注桩外侧施打高压旋喷桩进展止水。工程地质条件1、地形地貌此区域为削山填海、吹填砂土并夯实，构成了目前的建筑场地，且曾经整平，整平后的高程为6.777.57m，高差0.80m，场地起伏不大。2、岩土层分布及特征根据已有地质资料，场地地基岩土自上而下可分为：0A层素填土Qml，灰黄色，主要由风化岩石碎块、碎屑及少量粉质粘土组成，岩石碎块直径普通520cm，最大超越40cm，土质不均匀，厚度变化较大，填土年限约

8、一年。普遍分布。0B层吹填砂Qml，灰黄色，主要由粉砂组成，含云母、贝壳及少量有机质，中密形状，吹填年限约一年。大部分布。1C层中砂，灰黄色，中密密实，含少量腐植物及贝壳碎片，夹粘性土层，部分夹少量卵砾石，饱和。4B层中风化辉长岩53：黄灰绿灰色，成分主要为辉石和长石，辉长构造，块状构造；原山体爆破整平区域内地表下约1.5m受开山爆破作用的影响较强，岩芯呈碎块状，取芯率较低，下部受爆破作用的影响较弱，岩芯呈短柱状，取芯率约80%，岩芯长度大于10cm者较少，风化裂隙发育，主要的裂隙有两组，其倾角分别为10o和70o，偶见一组45o的裂隙，裂隙外表有棕黄、棕褐色渲染。属较软岩较硬岩，完好程度较破

9、碎，岩体根本质量等级为级。岩土层分布及目的详见相关的勘察报告。3、地下水地下水属潜水，主要赋存在0A、0B、1C层内，水位主要受海水涨落潮及大气降水等要素影响。地下水与海水存在亲密的水力联络。勘察期间测得水位埋深为3.053.75m，相应高程为3.633.90m。四、工程资料1、混凝土灌注桩：C35砼；冠梁、砼支撑：C40级。2、钢筋1、钢筋：热轧钢筋I、II级，材质必需符合现行国家规范和行业规范的规定。2、内支撑采用外径600mm钢管，壁厚16mm；围檩为2根工63c型钢及Q235钢板组合而成。钢筋、钢板及型钢等其性能和质量应符合GB799-88的规定，并应有各项性能的质量证明书或检验报告。

10、3、焊条：HPB235级钢筋及Q235钢的焊接采用E43XX系列型焊条；HRB335钢筋的焊接采用E50XX系列型焊条；HRB400钢筋焊接采用E55XX系列型焊条。焊条的性能和质量应符合国家现行规范。3、维护层灌注桩：75mm；冠梁：75mm；钢筋混凝土支撑：75mm。 五、构造计算计算构造简图基坑支护计算简图如下： 基坑施工期内力计算5.2.1 计算原那么1) 支护构造构件受荷后不发生强度破坏；2) 基坑平安等级为一级；3) 采用，矩形荷载方式，按增量法计算。4) 施工期计算时思索外侧水位为+6.66m绝对标高，即从地面起1.20m深度的位置。注：地面绝对标高为+7.86m5.2.2 围护

11、构造设计根据工程所处的环境、工程、水文地质条件以及基坑深度，基坑围护构造采用灌注桩加内支撑的支护方式。基坑长49.6米，宽1633米，深约13米。围护构造采用1200mm灌注桩，桩距1.35m，灌注桩的嵌固深度为进入中风化岩4m。桩间止水采用900mm旋喷桩。基坑开挖期间，基坑内设置3道支撑加2道换撑，第一道支撑采用钢筋混凝土支撑，支撑断面为8001000mm。第二、三道支撑采用600mm的钢管，钢管壁厚16mm；支撑程度间距34m；另外在基坑角部设置斜撑，钢围檩采用2I63C工字钢。灌注桩顶部设15002000mm冠梁，第一道钢筋砼支撑作用于冠梁上。5.2.3 基坑施工期内力计算结果1钻孔Z

12、4计算结果 支护方案 排桩支护 根本信息 内力计算方法增量法规范与规程 DBJ 08-61-97基坑等级一级基坑深度H(m)13.500嵌固深度(m)4.000桩顶标高(m)0.000桩直径(m)1.200桩间距(m)1.350混凝土强度等级C30有无冠梁 有 冠梁宽度(m) 1.500 冠梁高度(m) 2.500 程度侧向刚度(MN/m) 0.000防水帷幕无放坡级数 0超载个数 1 超载信息 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距方式长度序号 (kPa,kN/m)(m)(m)(m) (m)128.000 土层信息 土层数 5坑内加固土 否内侧降水最终深度(m)13.500外侧水位深度(m)

13、1.200内侧水位能否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面间隔 (m)0.000弹性法计算方法m法 土层参数 层号土类称号层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角 (m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土2.7319.99.95.0025.002粉砂4.9019.89.88.0030.003素填土3.4019.99.95.0025.004中砂1.4019.49.410.0030.005中风化岩10.0022.012.0500.0040.00层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算m值抗剪强度 擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度) (MN/m4)(kPa)120.05.0025.00分算10.

14、50260.07.0025.00分算10.70360.04.0024.00分算9.52460.08.0025.00分算10.805120.0500.0040.00合算120.00 支锚信息 支锚道数3支锚支锚类型程度间距竖向间距入射角总长锚固段道号 (m)(m)()(m)长度(m)1内撑1.0000.8002内撑1.0004.0003内撑1.0004.000支锚预加力支锚刚度锚固体工况抗拉力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号(kN)10.00120.0022500.0050.004123500.0050.00610 土压力模型及系数调整 弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号土类称号水土

15、水压力自动土压力被动土压力被动土压力 调整系数调整系数调整系数最大值(kPa)1素填土分算1.5001.2001.00010000.0002粉砂分算1.5001.2001.00010000.0003素填土分算1.5001.2001.00010000.0004中砂分算1.5001.2001.00010000.0005中风化岩合算1.5001.2001.00010000.000 设计结果 构造计算 各工况：内力位移包络图：地表沉降图： 冠梁选筋结果 钢筋级别选筋As1HRB3354D18As2HRB3352D16As3HPB235d8200 腰梁选筋结果 钢筋级别选筋As1HPB2351d12As

16、2HPB2351d12As3HPB235d121 截面计算 截面参数 桩能否均匀配筋 是 混凝土维护层厚度(mm)75桩的纵筋级别HRB335桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)17.50 内力取值 段内力类型弹性法经典法内力内力号 计算值计算值设计值适用值1基坑内侧最大弯矩(kN.m)1036.401852.901211.301211.30基坑外侧最大弯矩(kN.m)1154.50547.231349.321349.32最大剪力(kN)745.16778.121024.601024

17、.60段选筋类型级别钢筋实配计算面积号 实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB33526D2298839613箍筋HRB335D121501508-1208 加强箍筋HRB335D142000154 整体稳定验算 计算方法：瑞典条分法应力形状：总应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定平安系数 Ks = 7.984圆弧半径(m) R = 19.334圆心坐标X(m) X = -1.059圆心坐标Y(m) Y = 15.202 抗倾覆稳定性验算 抗倾覆平安系数:Mp被动土压力及支点力对桩底的弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决议;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力

18、和抗拉力的较小值。Ma自动土压力对桩底的弯矩;留意：锚固力计算根据锚杆实践锚固长度计算。序号支锚类型资料抗力(kN/m)锚固力(kN/m) 1 内撑 0.000 2 内撑 0.000 3 内撑 0.000 Ks = 1.377 = 1.200, 满足规范要求。2钻孔Z6计算结果 支护方案 排桩支护 根本信息 内力计算方法增量法规范与规程 DBJ 08-61-97基坑等级一级基坑深度H(m)13.000嵌固深度(m)4.000桩顶标高(m)0.000桩直径(m)1.200桩间距(m)1.350混凝土强度等级C30有无冠梁 有 冠梁宽度(m) 1.500 冠梁高度(m) 2.500 程度侧向刚度(

19、MN/m) 0.000防水帷幕无放坡级数 0超载个数 1 超载信息 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距方式长度序号 (kPa,kN/m)(m)(m)(m) (m)128.000 土层信息 土层数 4坑内加固土 否内侧降水最终深度(m)13.000外侧水位深度(m)1.200内侧水位能否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面间隔 (m)0.000弹性法计算方法m法 土层参数 层号土类称号层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角 (m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土3.1819.99.95.0025.002粉砂4.6019.89.88.0030.003素填土2.3019.99.95.003

20、0.004中风化岩15.0022.012.0500.0040.00层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算m值抗剪强度 擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度) (MN/m4)(kPa)120.05.0025.00分算10.50260.07.0025.00分算10.70360.04.0024.00分算9.524120.0500.0040.00合算120.00 支锚信息 支锚道数3支锚支锚类型程度间距竖向间距入射角总长锚固段道号 (m)(m)()(m)长度(m)1内撑1.0000.8002内撑1.0004.0003内撑1.0004.000支锚预加力支锚刚度锚固体工况抗拉力道号(kN)(MN/m)直径

21、(mm)号(kN)10.00120.0022500.0050.004123500.0050.00610 土压力模型及系数调整 弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号土类称号水土水压力自动土压力被动土压力被动土压力 调整系数调整系数调整系数最大值(kPa)1素填土分算1.5001.2001.00010000.0002粉砂分算1.5001.2001.00010000.0003素填土分算1.5001.2001.00010000.0004中风化岩合算1.5001.2001.00010000.000 设计结果 构造计算 各工况：内力位移包络图：地表沉降图： 冠梁选筋结果 钢筋级别选筋As1HRB335

22、4D18As2HRB3352D16As3HPB235d8200 腰梁选筋结果 钢筋级别选筋As1HPB2351d12As2HPB2351d12As3HPB235d121 截面计算 截面参数 桩能否均匀配筋 是 混凝土维护层厚度(mm)75桩的纵筋级别HRB335桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)17.00 内力取值 段内力类型弹性法经典法内力内力号 计算值计算值设计值适用值1基坑内侧最大弯矩(kN.m)517.161017.19604.43604.43基坑外侧最大弯矩(kN.m)8

23、24.76268.55963.94963.93最大剪力(kN)755.50669.721038.821038.82段选筋类型级别钢筋实配计算面积号 实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB33527D1868716786箍筋HRB335D121501508-1208 加强箍筋HRB335D142000154 整体稳定验算 计算方法：瑞典条分法应力形状：总应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定平安系数 Ks = 8.838圆弧半径(m) R = 18.228圆心坐标X(m) X = -0.995圆心坐标Y(m) Y = 14.095 抗倾覆稳定性验算 抗倾覆平安系数:Mp被动土

24、压力及支点力对桩底的弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决议;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。Ma自动土压力对桩底的弯矩;留意：锚固力计算根据锚杆实践锚固长度计算。序号支锚类型资料抗力(kN/m)锚固力(kN/m) 1 内撑 0.000 2 内撑 0.000 3 内撑 0.000 Ks = 1.893 = 1.200, 满足规范要求。3钻孔Z1计算结果 支护方案 排桩支护 根本信息 内力计算方法增量法规范与规程 DBJ 08-61-97基坑等级一级基坑深度H(m)14.000嵌固深度(m)4.000桩顶标高(m)0.000桩直径(m)1.200桩间距(m)1.3

25、50混凝土强度等级C30有无冠梁 有 冠梁宽度(m) 1.500 冠梁高度(m) 2.500 程度侧向刚度(MN/m) 0.000防水帷幕无放坡级数 0超载个数 1 超载信息 超载类型超载值作用深度作用宽度距坑边距方式长度序号 (kPa,kN/m)(m)(m)(m) (m)120.000 土层信息 土层数 4坑内加固土 否内侧降水最终深度(m)14.000外侧水位深度(m)1.200内侧水位能否随开挖过程变化是内侧水位距开挖面间隔 (m)0.000弹性法计算方法m法 土层参数 层号土类称号层厚重度浮重度粘聚力内摩擦角 (m)(kN/m3)(kN/m3)(kPa)(度)1素填土3.0619.99

26、.95.0025.002粉砂2.3019.89.88.0030.003素填土1.8019.99.95.0030.004中风化岩12.0022.012.0500.0040.00层号与锚固体摩粘聚力内摩擦角水土计算m值抗剪强度 擦阻力(kPa)水下(kPa)水下(度) (MN/m4)(kPa)120.05.0025.00分算10.50260.07.0025.00分算10.70360.04.0024.00分算9.524120.0500.0040.00合算120.00 支锚信息 支锚道数3支锚支锚类型程度间距竖向间距入射角总长锚固段道号 (m)(m)()(m)长度(m)1内撑1.0000.8002内撑

27、1.0004.0003内撑1.0004.000支锚预加力支锚刚度锚固体工况抗拉力道号(kN)(MN/m)直径(mm)号(kN)10.00120.0022250.0050.004123250.0050.00610 土压力模型及系数调整 弹性法土压力模型:经典法土压力模型:层号土类称号水土水压力自动土压力被动土压力被动土压力 调整系数调整系数调整系数最大值(kPa)1素填土分算1.5001.2001.00010000.0002粉砂分算1.5001.2001.00010000.0003素填土分算1.5001.2001.00010000.0004中风化岩合算1.5001.2001.00010000.0

28、00 设计结果 构造计算 各工况：内力位移包络图：地表沉降图： 冠梁选筋结果 钢筋级别选筋As1HRB3354D18As2HRB3352D16As3HPB235d8200 腰梁选筋结果 钢筋级别选筋As1HPB2351d12As2HPB2351d12As3HPB235d121 截面计算 截面参数 桩能否均匀配筋 是 混凝土维护层厚度(mm)75桩的纵筋级别HRB335桩的螺旋箍筋级别HRB335桩的螺旋箍筋间距(mm)150弯矩折减系数0.85剪力折减系数1.00荷载分项系数1.25配筋分段数一段各分段长度(m)18.00 内力取值 段内力类型弹性法经典法内力内力号 计算值计算值设计值适用值1

29、基坑内侧最大弯矩(kN.m)329.45509.86350.04350.04基坑外侧最大弯矩(kN.m)623.14189.02662.09662.09最大剪力(kN)384.61268.07480.76480.76段选筋类型级别钢筋实配计算面积号 实配值(mm2或mm2/m)1纵筋HRB33534D1668366786箍筋HRB335D121501508-1208 加强箍筋HRB335D142000154 整体稳定验算 计算方法：瑞典条分法应力形状：总应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定平安系数 Ks = 9.315圆弧半径(m) R = 19.449圆心坐标X(m) X

30、 = -1.205圆心坐标Y(m) Y = 15.299 抗倾覆稳定性验算 抗倾覆平安系数:Mp被动土压力及支点力对桩底的弯矩, 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决议;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。Ma自动土压力对桩底的弯矩;留意：锚固力计算根据锚杆实践锚固长度计算。序号支锚类型资料抗力(kN/m)锚固力(kN/m) 1 内撑 0.000 2 内撑 0.000 3 内撑 0.000 Ks = 3.156 = 1.200, 满足规范要求。5.2.4 钢支撑及钢围檩计算5.2.4.1 计算阐明1第二、三道钢支撑为60016钢管撑，围檩采用2根工63c钢围檩；2钢支撑按

31、压弯构件计算,围檩按程度方向的受弯构件计算；3钢支撑和钢围檩按的有关公式进展计算；4钢支撑轴力值由基坑施工期计算的内力、计算跨度来确定，钢围檩受均布力由基坑施工期计算的内力来确定；5.2.4.2 计算结果计算时选取计算长度最大处，钢支撑及钢围檩计算结果如下：1钻孔Z4孔附近钢支撑计算结果明挖基坑横撑强度计算外径 D=mm600弹性模量 E=(N/mm2)206000计算跨度L=(m)10壁厚 t=mm16抗压强度(N/mm2)215偏心距0.04密度 =kN/m3)78.5截面塑性开展系数x=1.15最大弯距 Mx=(kN-m)153.6818集中力 q=(kN)5截面塑性开展系数y=1.15

32、最大弯距 My=(kN-m)0轴心压力 N=(kN)2809.43小于大于内径 d=mm568惯性距Ix=mm41.3E+09毛截面抵抗距Wnx=4174675截面面积A=mm229355惯性距IY=mm41.3E+09毛截面抵抗距Wny=4174675 最大应力：N/A+Mx/(x*Wnx+My/y*Wny轴力 N=Kn2809.43127.716215结论: 在弯距Mx下,此轴力N小于承载力明挖基坑横撑平面内稳定性检算外径 D=mm600弹性模量 E=(N/mm2)206000计算跨度L=(m)10.5壁厚 t=mm16抗压强度fa (N/mm2)215长度系数u=1密度 =kN/m3)7

33、8.5截面塑性开展系数x=1.15轴心受压构件稳定系数x=0.85集中力 q=(kN)5等效弯距系数mx=1偏心距0.042轴心压力 N=(kN)2809.43小于大于最大弯距 Mx=(kN-m)162.88 惯性距Ix=mm41.3E+09毛截面抵抗距W1x=4174675Nex1=2*E*A/1.1*x2 (kn)20996.15截面面积A=mm229355构件对x轴长细比x=50.8345回转半径ix=mm206.553内径 d=mm568欧拉临界力 Nex=(kn)20996.15最大应力：N/x*A)+mx*M/(x*Wx*(1-0.8*N/Nex)轴力 N=Kn2809.43150

34、.588215结论: 在弯距Mx下,此轴力N小于承载力明挖基坑横撑平面外稳定性检算外径 D=mm600弹性模量 E=(N/mm2)206000计算跨度L=(m)10.5壁厚 t=mm16抗压强度fa (N/mm2)215长度系数u=1密度 =kN/m3)78.5截面影响系数=0.7轴心受压构件稳定系数y=0.872集中力 q=(kN)5等效弯距系数tx=1偏心距0.042轴心压力 N=(kN)2809.43小于大于最大弯距 Mx=(kN-m)162.8781惯性距Ix=mm41.3E+09毛截面抵抗距W1x=4174675受弯构件整体稳定系数b=1截面面积A=mm229355构件对x轴长细比x

35、=50.8345回转半径ix=mm206.553内径 d=mm568最大应力：N/y*A)+tx*M/(b*Wx)轴力 N=Kn2809.43148.769215结论: 在弯距Mx下,此轴力N小于承载力2钻孔Z6孔附近钢支撑计算结果明挖基坑横撑强度计算外径 D=mm600弹性模量 E=(N/mm2)206000计算跨度L=(m)11壁厚 t=mm16抗压强度(N/mm2)215偏心距0.044密度 =kN/m3)78.5截面塑性开展系数x=1.15最大弯距 Mx=(kN-m)190.1664集中力 q=(kN)5截面塑性开展系数y=1.15最大弯距 My=(kN-m)0轴心压力 N=(kN)3

36、217.34小于大于内径 d=mm568惯性距Ix=mm41.3E+09毛截面抵抗距Wnx=4174675截面面积A=mm229355惯性距IY=mm41.3E+09毛截面抵抗距Wny=4174675 最大应力：N/A+Mx/(x*Wnx+My/y*Wny轴力 N=Kn3217.34149.212215结论: 在弯距Mx下,此轴力N小于承载力明挖基坑横撑平面内稳定性计算外径 D=mm600弹性模量 E=(N/mm2)206000计算跨度L=(m)11壁厚 t=mm16抗压强度fa (N/mm2)215长度系数u=1密度 =kN/m3)78.5截面塑性开展系数x=1.15轴心受压构件稳定系数x=

37、0.84集中力 q=(kN)5等效弯距系数mx=1偏心距0.044轴心压力 N=(kN)3217.34小于大于最大弯距 Mx=(kN-m)190.17 惯性距Ix=mm41.3E+09毛截面抵抗距W1x=4174675Nex1=2*E*A/1.1*x2 (kn)19130.79截面面积A=mm229355构件对x轴长细比x=53.2552回转半径ix=mm206.553内径 d=mm568欧拉临界力 Nex=(kn)19130.79最大应力：N/x*A)+mx*M/(x*Wx*(1-0.8*N/Nex)轴力 N=Kn3217.34176.246215结论: 在弯距Mx下,此轴力N小于承载力明挖

38、基坑横撑平面外稳定性检算外径 D=mm600弹性模量 E=(N/mm2)206000计算跨度L=(m)11壁厚 t=mm16抗压强度fa (N/mm2)215长度系数u=1密度 =kN/m3)78.5截面影响系数=0.7轴心受压构件稳定系数y=0.84集中力 q=(kN)5等效弯距系数tx=1偏心距0.044轴心压力 N=(kN)3217.34小于大于最大弯距 Mx=(kN-m)190.1664惯性距Ix=mm41.3E+09毛截面抵抗距W1x=4174675受弯构件整体稳定系数b=1截面面积A=mm229355构件对x轴长细比x=53.2552回转半径ix=mm206.553内径 d=mm5

39、68最大应力：N/y*A)+tx*M/(b*Wx)轴力 N=Kn3217.34176.03215结论: 在弯距Mx下,此轴力N小于承载力3钻孔Z1孔附近钢支撑计算结果明挖基坑横撑强度计算外径 D=mm600弹性模量 E=(N/mm2)206000计算跨度L=(m)19壁厚 t=mm16抗压强度(N/mm2)215偏心距0.057密度 =kN/m3)78.5截面塑性开展系数x=1.15最大弯距 Mx=(kN-m)244.0551集中力 q=(kN)5截面塑性开展系数y=1.15最大弯距 My=(kN-m)0轴心压力 N=(kN)2040.71小于大于内径 d=mm568惯性距Ix=mm41.3E

40、+09毛截面抵抗距Wnx=4174675截面面积A=mm229355惯性距IY=mm41.3E+09毛截面抵抗距Wny=4174675 最大应力：N/A+Mx/(x*Wnx+My/y*Wny轴力 N=Kn2040.71120.354215结论: 在弯距Mx下,此轴力N小于承载力明挖基坑横撑平面内稳定性验算外径 D=mm600弹性模量 E=(N/mm2)206000计算跨度L=(m)19壁厚 t=mm16抗压强度fa (N/mm2)215长度系数u=1密度 =kN/m3)78.5截面塑性开展系数x=1.15轴心受压构件稳定系数x=0.6集中力 q=(kN)5等效弯距系数mx=1偏心距0.057轴

41、心压力 N=(kN)2040.71小于大于最大弯距 Mx=(kN-m)244.06 惯性距Ix=mm41.3E+09毛截面抵抗距W1x=4174675Nex1=2*E*A/1.1*x2 (kn)6412.258截面面积A=mm229355构件对x轴长细比x=91.9862回转半径ix=mm206.553内径 d=mm568欧拉临界力 Nex=(kn)6412.258最大应力：N/x*A)+mx*M/(x*Wx*(1-0.8*N/Nex)轴力 N=Kn2040.71184.063215结论: 在弯距Mx下,此轴力N小于承载力明挖基坑横撑平面外稳定性检算外径 D=mm600弹性模量 E=(N/mm

42、2)206000计算跨度L=(m)19壁厚 t=mm16抗压强度fa (N/mm2)215长度系数u=1密度 =kN/m3)78.5截面影响系数=0.7轴心受压构件稳定系数y=0.6集中力 q=(kN)5等效弯距系数tx=1偏心距0.076轴心压力 N=(kN)2040.71小于大于最大弯距 Mx=(kN-m)282.8286惯性距Ix=mm41.3E+09毛截面抵抗距W1x=4174675受弯构件整体稳定系数b=1截面面积A=mm229355构件对x轴长细比x=91.9862回转半径ix=mm206.553内径 d=mm568最大应力：N/y*A)+tx*M/(b*Wx)轴力 N=Kn204

43、0.71183.612215结论: 在弯距Mx下,此轴力N小于承载力4钻孔Z4孔附近钢围檩计算结果明挖基坑钢围檩抗弯强度计算围檩型号工63c均布力 q=(kN/m)800抗弯强度(N/mm2)215截面高度H=mm630集中力 N=(kN)计算跨度L=(m)3.5截面宽度B=mm180截面塑性开展系数x=1最大弯距 Mx=(kN-m)1089 翼缘厚度t=mm22截面塑性开展系数y=1.05最大弯距 My=(kN-m)0腹板厚度d2=mm17小于大于截面面积A=mm2惯性距Ix=mm4毛截面抵抗距Wnx=mm36497714 最大应力：Mx/(x*Wnx+My/y*Wny抗弯强度均布力 q=(

44、kN/m)800167.58215结论: 在弯距Mx下,此力小于承载力明挖基坑围檩整体稳定计算围檩型号工63c均布力 q=(kN/m)800抗弯强度(N/mm2)215截面高度H=mm630集中力 N=(kN)计算跨度L=(m)3.5截面宽度B=mm180整体稳定性系数b=0.832 最大弯距 Mx=(kN-m)1089 翼缘厚度t=mm22最大弯距 My=(kN-m)0腹板厚度d2=mm17小于大于截面面积A=mm20毛截面抵抗距Wx=mm36497714 最大应力：Mx/(b*Wx抗弯强度均布力 q=(kN/m)800201.5 215结论: 在弯距Mx下,此力小于承载力明挖基坑钢围檩抗剪

45、强度计算根据公式4.1.2计算钢围檩的抗剪强度。 120MPa5钻孔Z6孔附近钢围檩计算结果围檩型号工63c均布力 q=(kN/m)650抗弯强度(N/mm2)215截面高度H=mm630集中力 N=(kN)计算跨度L=(m)3.8截面宽度B=mm180截面塑性开展系数x=1最大弯距 Mx=(kN-m)1043 翼缘厚度t=mm22截面塑性开展系数y=1.05最大弯距 My=(kN-m)0腹板厚度d2=mm17小于大于截面面积A=mm29407惯性距Ix=mm4毛截面抵抗距Wnx=mm36497714 最大应力：Mx/(x*Wnx+My/y*Wny抗弯强度均布力 q=(kN/m)650160.

46、501215结论: 在弯距Mx下,此力小于承载力明挖基坑围檩整体稳定计算围檩型号工63c均布力 q=(kN/m)650抗弯强度(N/mm2)215截面高度H=mm630集中力 N=(kN)计算跨度L=(m)3.8截面宽度B=mm180整体稳定性系数b=0.789 最大弯距 Mx=(kN-m)1043 翼缘厚度t=mm22最大弯距 My=(kN-m)0腹板厚度d2=mm17小于大于截面面积A=mm29407毛截面抵抗距Wx=mm36497714 最大应力：Mx/(b*Wx抗弯强度均布力 q=(kN/m)650203.4 215结论: 在弯距Mx下,此力小于承载力明挖基坑钢围檩抗剪强度计算根据公式

47、4.1.2计算钢围檩的抗剪强度。 120MPa6斜撑支座计算结果斜撑支座强度计算根据上节5.2.3计算结果，Z6孔附近斜撑支撑力最大，为3217kN。斜撑支座由3块钢板组成，每块钢板受内力最大为3217/3=1072.3kN。 205MPa斜撑支座与钢围檩焊缝强度计算根据上节5.2.3计算结果，Z6孔附近斜撑支撑力最大，为2970。斜撑支座受沿钢围檩方向的内力最大为2100kN。 160MPa7结论综合以上计算结果，钢支撑、钢围檩、斜撑支座满足规范要求。5.2.5 内支撑的平面内力与变形计算基坑支护计算构件编号如下： =冠梁层腰梁支撑构件结果(第1次开挖):构件号: 1* 内力结果: 左 中

48、右弯 矩(kN-m): 1266.21 2129.28 3305.65剪 力(kN ): 278.20 486.16 608.31轴 力(kN ): -1224.11 -1257.74 -1275.15* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): -0.56 -0.58 -0.61位 移Y(mm): 3.29 1.93 0.98构件号: 2* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): 3305.65 4551.21 7070.62剪 力(kN ): 608.31 881.28 1027.69轴 力(kN ): -1275.15 -1311.18 -1329.81* 位移结果: 左 中 右位

49、移X(mm): -0.61 -0.63 -0.65位 移Y(mm): 0.98 0.40 -0.03构件号: 3* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): 279.58 521.94 1266.21剪 力(kN ): 517.30 595.27 595.27轴 力(kN ): -985.72 -1033.96 -1033.96* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): -0.21 -0.31 -0.56位 移Y(mm): 4.18 3.93 3.29构件号: 4* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): -1653.77 -691.59 279.58剪 力(kN ): 366.45

50、453.27 517.32轴 力(kN ): -842.71 -937.78 -985.72* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): 0.69 0.20 -0.21位 移Y(mm): 6.51 5.25 4.18构件号: 5* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): -2776.51 -2423.75 -1653.77剪 力(kN ): 176.59 250.08 302.34轴 力(kN ): -668.05 -754.91 -798.68* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): 1.40 1.16 0.69位 移Y(mm): 8.36 7.73 6.51构件号: 6* 内力结果

51、: 左 中 右弯 矩(kN-m): -3690.11 -3267.59 -2776.51剪 力(kN ): 112.97 .20 176.58轴 力(kN ): -496.71 -603.47 -668.05* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): 1.86 1.72 1.40位 移Y(mm): 9.51 9.15 8.36构件号: 7* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): 7070.62 1171.66 -2143.07剪 力(kN ): -1240.95 -852.70 -444.77轴 力(kN ): -1.56 -1144.25 -1154.08* 位移结果: 左 中 右位

52、 移X(mm): -0.65 -1.68 -3.42位 移Y(mm): -0.03 -0.09 -0.14构件号: 8* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): 4292.20 2148.12 1467.30剪 力(kN ): -1061.91 -902.56 -757.13轴 力(kN ): -1243.90 -1162.06 -1134.91* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): 2.01 1.99 1.98位 移Y(mm): 1.00 2.11 2.54构件号: 9* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): 1467.30 -813.64 -2214.31剪 力(kN ):

53、 -757.13 -510.80 -323.20轴 力(kN ): -1134.91 -1000.72 -921.12* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): 1.98 1.95 1.92位 移Y(mm): 2.54 4.65 6.64构件号: 10* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): -2214.31 -3117.01 -3574.04剪 力(kN ): -249.66 -134.74 -83.72轴 力(kN ): -868.44 -687.04 -558.98* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): 1.92 1.89 1.87位 移Y(mm): 6.64 8.56 9

54、.45构件号: 11* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): -3574.04 -3592.72 -3690.11剪 力(kN ): -83.72 -83.72 -73.68轴 力(kN ): -558.98 -508.07 -508.07* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): 1.87 1.87 1.86位 移Y(mm): 9.45 9.47 9.51构件号: 12* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): 4575.44 4297.74 4292.20剪 力(kN ): -167.02 -167.02 -3.33轴 力(kN ): -1748.96 -1728.82 -17

55、28.82* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): 1.23 1.55 2.01位 移Y(mm): 0.16 0.51 1.00构件号: 13* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): 910.46 2183.88 4575.44剪 力(kN ): 443.27 794.45 966.54轴 力(kN ): -1416.88 -1423.46 -1427.41* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): 0.70 0.83 1.23位 移Y(mm): 0.10 0.13 0.16构件号: 14* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): 916.15 259.19 910.46剪 力

56、(kN ): -445.99 -89.77 443.27轴 力(kN ): -1407.98 -1412.03 -1416.88* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): 0.64 0.64 0.70位 移Y(mm): 0.03 0.06 0.10构件号: 15* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): -2143.07 -3293.10 -2429.16剪 力(kN ): -363.59 -61.87 334.86轴 力(kN ): -1158.14 -1177.16 -1195.26* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): -3.42 -4.17 -3.56位 移Y(mm): -

57、0.14 -0.19 -0.24构件号: 16* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): 4606.77 2197.54 916.15剪 力(kN ): -974.03 -799.96 -445.99轴 力(kN ): -1407.81 -1407.50 -1407.98* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): 1.10 0.74 0.64位 移Y(mm): -0.03 0.00 0.03构件号: 17* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): 4405.17 4366.78 4606.77剪 力(kN ): -23.09 144.33 144.33轴 力(kN ): -1719.

58、77 -1739.82 -1739.82* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): 1.84 1.40 1.10位 移Y(mm): -0.84 -0.37 -0.03构件号: 18* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): 1651.77 2911.35 4405.17剪 力(kN ): 872.12 1034.33 1034.33轴 力(kN ): -1209.89 -1259.96 -1259.96* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): 1.81 1.83 1.84位 移Y(mm): -2.36 -1.55 -0.84构件号: 19* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m):

59、 -2005.92 -886.43 1651.77剪 力(kN ): 283.99 515.20 739.09轴 力(kN ): -918.45 -1062.72 -1160.49* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): 1.75 1.78 1.81位 移Y(mm): -6.50 -4.81 -2.36构件号: 20* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): -3586.23 -2999.56 -2005.92剪 力(kN ): 109.85 160.41 283.99轴 力(kN ): -637.02 -800.18 -918.45* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): 1.7

60、0 1.72 1.75位 移Y(mm): -9.56 -8.48 -6.50构件号: 21* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): -3745.04 -3607.18 -3586.23剪 力(kN ): 101.80 109.85 109.85轴 力(kN ): -590.87 -637.02 -637.02* 位移结果: 左 中 右位 移X(mm): 1.69 1.69 1.70位 移Y(mm): -9.67 -9.58 -9.56构件号: 22* 内力结果: 左 中 右弯 矩(kN-m): -2429.16 556.67 7532.57剪 力(kN ): 334.86 813.88