高大模板内支撑架的搭设方案

1、环山大门脚手架专项方案一、编制依据:建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001混凝土构造工程施工质量验收标准GB50204-2002建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术 规程JGJ130-2001钢管脚手架、模板支架平安选用技术规 程DB11/T583-2021大门及停车场施工图纸二、工程概况：本工程为2层框架构造，建筑高度11.15m高。构筑物分为大门及值班室与仓库两个局部，值班室及仓库建筑高度为4.65m，大门建筑高度为11.15m，大门为镂空构造。主要框架梁分布：名称标高尺寸名称标高尺寸Kl4a600*400Dkzl1700*900Kl4a600*400Kl5b300*1220Kl

2、7600*400Wkl1300*930三、施工方案:本工程构造为框架构造，建筑高度11.15m，除一层的值班室与 仓库外，其他均为镂空构造。本工程在2.45、4.65m、7.2m、8.3m、 10.43m处均有框架梁，且中间无板面支撑，无楼梯。根据工程特点, 本工程内架属于高大模板体系，特制定内支撑架模板方案与外架手架 搭设方案。3.1、内支撑架的搭设3.1.1、内支撑架的搭设的技术要求：内支撑架为满堂脚手架，立杆间距为0.8m*0.8m，步距为1.5m。支撑架扫地杆距地不大于 200mm，且立杆下垫不短于 400mm长的50X 100mm木方作垫木。立杆接头必须采取用对接 扣件对接，对接搭接

3、应符合以下要求:立杆上的对接扣件应交织布置, 两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头不在同一步距 内，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。内支撑外侧，由下至上设置竖向连续剪刀撑，同时，在扫地杆、 中间与顶部三个位置设置水平剪刀撑。剪刀撑的接头采用搭接方式接 长，不应少于三个扣件连接，固定搭接长度不小于1m。3.1.2、杆件搭设垫木板f弹线、立杆定位f摆放扫地杆f竖立杆并及扫地杆扣紧 f装扫地短向横杆，并及立杆与扫地杆扣紧f装第一步长向横杆并及 各立杆扣紧f安第一步短向横杆f安第二步长向横杆f安第二步短 向横杆f加设临时斜撑杆，上端及第二步长向横杆扣紧f加设剪刀撑 f安第三、

4、四步长向横杆与短向横杆f安装临边构造二层及柱拉杆f 接立杆f加设剪刀撑f铺设横纵肋f铺梁、板底模；3.1.3、搭设考前须知：1扣件式钢管脚手架扫地杆距地不大于200mm,2随搭随校正杆件的垂直度与水平偏差，同时适度拧紧扣件, 连接长向横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上；3架子的各杆件相交处伸出端头，均要保证100mm，防止 杆件滑脱；4剪刀撑的搭设要将一根斜杆扣在短向横杆的伸出局部上， 斜杆两端扣件及立杆节点的距离不大于200mm。最下面的斜杆及立 杆的连接点离底不大于500mm;5在支撑中部4m左右高度设置一道水平兜网。3.2、梁底模板支撑梁底次楞为50mm*80mm方木，次楞高度

5、 80mm，宽度 50mm，次楞垂直梁方向设置，间距为200mm。主楞为虫48mm 的钢管，与次楞垂直，及满堂架连接。梁底间隔2m设置一道支撑立 杆。由于本工程内架间距较密，框架梁下后施工的吊梁，施工难度极 大，所以，在施工框架梁时，将要求后施工的吊梁与框架梁一起支模 板施工。框架梁下立杆穿过吊梁时，用PVC管套在吊梁内，待框架 梁下立杆撤除后，再修补吊梁施工洞。吊梁模板加固可按框架梁要求 施工。3.3、梁侧模支撑次楞为50mm*80mm 方木，间距200mm;主楞为也48mm 的钢管，第一道主楞距梁底50mm,第二道开场间距350mm设置。 梁高超过700mm，设置一道对拉螺杆，超过900m

6、m设置两道对 啦螺杆。梁模加固示意图如下：梁模加固示意图3.4、操作平台：大门在7.2m、8.3m处只有框架梁，没有板，所以在加固模板 及绑钢筋时，需要在梁两侧搭设操作平台。操作平台宽度1.5m，靠 外侧设置栏杆，栏杆高度1.5m。栏杆立杆间距1.5m，栏杆纵向水 平杆间距500mm，在栏杆底设置200mm高踢脚板。操作平台满 铺竹跳板，采用平铺，接头采用对接，脚手板悬挑长度不大于 150mm。在作业层下部搭设一道水平兜网，随作业层上升。脚手板 设置在3根横向水平杆上，并用直径1.2mm的镀锌铁丝箍绕23 圈固定。3.5、模板计算书：模板支撑验算，以支撑高度最高的屋面框架梁验算。选WKL1 作

7、为验算对象。高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准 JGJ130-2001、混凝土构造设计标准GB50010-2002、建筑构 造荷载标准(GB 50009-2001)、钢构造设计标准(GB 50017-2003) 等标准编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按 标准计算，架体平安性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术20023：扣件式钢管模板高支撑架设计与使用平安中的局 部内容。梁段:wkl1。一、参数信息梁截面宽度B(m)： 0.30；梁截面高度D(m)： 0.93；混凝土板厚度(mm)： 100.00；立杆沿梁跨度方向间距L(m)： a0.8

8、0；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)： 0.10；立杆步距h(m)： 1.50；板底承重立杆横向间距或排距L (m)：b2.00；梁支撑架搭设高度H(m)： 11.00；梁两侧立杆间距(m)： 0.80；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为虫48.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；新浇混凝土重力密度(kN/m3)： 24.00；模板自重(kN/m2)：0.50 ；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)： 2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)： 17.

9、8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)： 2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)： 4.0；木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2): 9000.0;木材抗压强度设计值fc(N/mm)： 16.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)： 17.0；木材抗剪强度设计值 fv(N/mm2): 1.7 ；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)： 20.00；面板弹性模量E(N/mm2)： 6000.0；面板抗弯强度设计值 fm(N/mm2)： 13.0；梁底方木截面宽度b(mm): 50.0；梁底方木截面高度h(mm):80.0；梁底模板支撑的间距(mm)： 200.0；次楞间距(mm

10、)： 350；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)： M12；穿梁螺栓水平间距(mm)： 700；主楞到梁底距离依次是：50mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)： 48.00；壁厚(mm)： 3.50；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)： 60.00；高度(mm)： 80.00；次楞合并根数：2；二、梁侧模板荷载计算侧模按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按以下公式 计算，并取其中的较小值:YtP1P2Vi/2F=yH其中Y-3；t -新浇混凝土的初凝时间，取2.000h;V -混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；H -混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶

11、面总高度,取 0.930m;P1-外加剂影响修正系数，取1.200;%-混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得17.848 kN/m2、22.320 kN/m2,取较小值 17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度与刚度。强度验算要考虑 新浇混凝土侧压力与振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇 混凝土侧压力。面板计算简图(单位：mm)材料抗弯强度验算公式如下：。=M/W f3;M -面板的最大弯矩(N檄m);。-面板的弯曲应力计算值(N/mm2);f-面板的抗弯强度设计值(N/mm2);按照均布活荷载最不利布置下的三跨连

12、续梁计算：M12 12maxi 2其中，q -作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1= 1.2.837.85.9=15.999kN/m;振捣混凝土荷载设计值：q2= 1.4.83.9=4.183kN/m;计算跨度:1 = 350mm;面板的最大弯矩 M = 0.15.99 9 502 + 0.117 .183 502 = 2.5605N 檄 m;面板的最大支座反力为：121=1.15.999.35+1.2.183.35=7.917kN;经计算得到，面板的受弯应力计算值:。5 / 5.53042;面板的抗弯强度设计值：f = 13N/mm2;面板的受弯应力计算值。2小于面板的抗

13、弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！V4/(100EI)V1/250q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值： q=15.999N/mm;1-计算跨度：1 = 350mm;E-面板材质的弹性模量：E = 6000N/mm2;4;面板的最大挠度计算值:v5.999504/(100000.5305)= 0.49 mm;面板的最大容许挠度值:V；面板的最大挠度计算值V=0.49mm小于面板的最大容许挠 度值V，满足要求!四、梁侧模板支撑的计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计 算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：本工程中，次楞采用木方，宽度60

14、mm，高度80mm，截面惯 性矩【，截面抵抗矩W与弹性模量E分别为：W = 2/6 = 128cm3；I = 2/12 = 512cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图(kN)弯矩图(kN檄)变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M = 0.519 kN檄，最大支座反力R=6.421 kN,最大变形 v= 0.612 mm1次楞强度验算强度验算计算公式如下：q = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值Q05/1.2805 = 4.1N/mm2;次楞的抗弯强度设计值：f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值。=4.1 N/mm2小于 次楞的抗弯强度设计值f=17N/

15、mm2，满足要求！2次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值：v;次楞的最大挠度计算值v=0.612mm小于次楞的最大容许挠 度值v,满足要求！主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力6.421kN, 按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3.5mm，截 面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：3；4；E = 206000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN)主楞计算弯矩图(kN檄)主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M = 1.011 kN檄，最大支座反力R=14.287 kN,最大变形 v = 0.652 mm1主楞抗弯强度验算q =

16、M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值:。6/1.02。4 = 99.6N/mm2；主楞的抗弯强度设计值：f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值。2小于主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.652 mm主楞的最大容许挠度值：v;主楞的最大挠度计算值v=0.652mm小于主楞的最大容许挠 度值v,满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯构造，需要验算其抗弯强度与挠度。强度验算要考虑模板构造自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋 自重荷载与振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板构造自 重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算

17、例中，面板的截面惯性矩I与截面抵抗矩W分别为：W = 30000/6 = 2.0004mm3；I = 300000/12 = 2.0005mm4；按以下公式进展面板抗弯强度验算：q = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：qi：1.224.00+1.50).30.93.90=7.684kN/m；模板构造自重荷载设计值：q2：1.2.50.30.90=0.162kN/m;施工荷载及振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: 1.42.00+2.00).30.90=1.512kN/m；最大弯矩计算公式如下：M =0.1斌+ q2)l23l2= 0.17.684+0.162)002+0.117.51200

18、2=3.8504N 檄 m;。=Mmax04/2.00042；梁底模面板计算应力。=1.9 N/mm2小于 梁底模面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2，满足要求！根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动 荷载作用。最大挠度计算公式如下：V4/(100EI)V v=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q=q1+q2=7.684+0.162=7.846kN/m;l-计算跨度(梁底支撑间距)：l =200.00mm;2；面板的最大允许挠度值:v;面板的最大挠度计算值:v.846004/(100000.0005)=0.071mm;面板的最大挠度计算值:v=0.071mm 小

19、于面板的最大允许 挠度值:v，满足要求!六、梁底支撑木方的计算钢筋混凝土梁与模板自重设计值(kN/m):q1 = 1.2(24+1.5).93.2+0.5.22.83+0.3)/ 0.3=6.476 kN/m;施工荷载及振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m):q2 = 1.42+2).2=1.12 kN/m;均布荷载设计值 q = 6.476+1.120 = 7.596 kN/m;梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递，其设计值：本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I,截面抵抗矩W与弹性模量E分别为：W=5/6 = 5.3301 cm3;I=5/12 = 2.1302 cm4；E= 9000

20、 N/mm2;计算简图及内力、变形图如下：简图(kN檄)剪力图(kN)弯矩图(kN檄)变形图(mm)方木的支座力：N1=N3=0.112 kN;N2=2.479 kN;最大剪力：V= 1.240 kN方木最大正应力计算值:006 /5.3304=1.4 N/mm2；方木最大剪应力计算值：t =3V/(2bh0)=32；方木的最大挠度：v =0.074 mm;方木的允许挠度：v03/2/250=1.6mm;方木最大应力计算值1.361 N/mm2小于方木抗弯强度设计 值f = 17.000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值0.465 N/mm2小于方木抗剪强度设计 值f =1.700 N

21、/mm2,满足要求！ v方木的最大挠度v=0.074 mm小于方木的最大允许挠度v=1.600 mm,满足要求！七、梁跨度方向钢彳作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I,截面抵抗矩W与弹性模量E分别为：W=5.08 cm3;I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2；支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=0.112 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN檄)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax = 0.034 kN檄;最大变形vmax = 0.06 mm ;最大支座力Rmax = 0.489

22、kN ;最大应力。06 /(5.0803 )=6.6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值6.6 N/mm2小于 支撑钢管的抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度vmax小于800/150及10 mm,满足要求!支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2.479 kN支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN檄)支撑钢管计算变形图(mm)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax = 0.744 kN檄;最大变形 vmax = 1.335 mm ;最大支座力Rmax = 10.847 kN ;最大应力。06 /

23、(5.0803 )=146.4 N/mm2;支撑钢管的抗弯强度设计值f=205 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值146.4 N/mm2小于 支撑钢管的 抗弯强度设计值205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度vmax小于800/150及10 mm,满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术标准培训讲座刘群主 编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载 力系数0.75,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN。纵向或横向水平杆及立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计 算（标准5.2.5）:R V Rc其中Rc -扣件抗滑承载力设计

24、值，取12.00 kN;R -纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=10.847 kN；R 20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平构造层设置水平斜杆或剪 刀撑，且须及立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;。.双水平加强层在支撑架的顶部与中部每隔10-15m设置，四 周与中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度与变形约束的 空间构造层；在任何情况下，高支撑架的顶部与底部扫地杆的设置层必 须设水平加强层。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；中部可根据需要并依构架框格的大小

25、，每隔10-15m设置。最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜 大于400mm;顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于 200mm;支撑横杆及立杆的连接扣件应进展抗滑验算，当设计荷载NV 12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。严格按照设计尺寸搭设，立杆与水平杆的接头均应错开在不同 的框格层中设置；确保立杆的垂直偏差与横杆的水平偏差小于扣件架标准的要求;确保每个扣件与钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力 矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；地基支座的设计要满足承载力的要求。&.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中

26、均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；浇筑过程中，派人检查支架与支承情况，发现下沉、松动与变形情况及时解决。4、外架施工方案本工程外架为双排架，立杆纵向间距1.5m，横向间距1.1m，步距1.8m。由于本工程无楼梯等垂直通道，所以在搭设外架时，在 外侧同时搭设一字型马道。4.1、施工工艺铺设垫板f弹线、立杆定位并安放底座f摆放立杆f大横杆两端 竖立杆并及大横杆扣紧f安大横杆端小横杆、竖小横杆端立杆并及小 横杆扣紧f安另一侧大、小横杆及立杆f补间隔的立杆并安小横杆f 调校立杆及第一步

27、大横杆f安扫地大横杆并及各立杆扣紧f安扫地 小横杆及各立杆扣紧f安第二步大横杆并及各立杆扣紧f安第二步 小横杆并及各立杆扣紧f安连墙连接杆f安第三、四步大横杆与 小横杆及连墙连接杆f接立杆f加设剪刀撑f铺脚手板f绑扎防护 及挡脚板，并挂平安网防护f验收f使用。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离构造距离，并 做好标记；用钢卷尺分出立杆位置，并点出立杆标记。双排架宜先立里排立杆，后立外排立杆。每排立杆宜先立两头的， 再立中间的一根，互相看齐后，立中间局部各立杆。双排架内、夕卜排 两立杆的连线要及墙面垂直。立杆接长时，宜先立外排，后立内排。4.2、立杆立杆设于大横杆外侧。脚手架立杆顶端高出

28、构造楼层上皮1.5 m,接头必须采用对接扣件，立杆及大横杆采用直角扣件连接。立杆 上的对接扣件应交织布置，两相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两 相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心 距主节点的距离不应大于步距的1/3，同一步内不允许有二个接头。 立杆的搭接长度不应小于1m,并不少于两上旋转扣件固定，端部扣 件的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆垂直度偏差保证在在土 50mm范围内。开场搭设立杆时，每步大横杆均须及相邻的构造柱 连接。4.3、大横杆大横杆设于小横杆之下，并采用直角扣件及立杆扣紧，大横杆应 布置在立杆间的里侧且相临步架须错开，大横杆杆件长度宜6m、 4

29、.5m。大横杆采用对接扣件连接，对接接头应交织布置，不应设在 同步同跨内，相临接头水平距离不应小于立杆间距，并应防止设在大 横杆的跨中。同一排大横杆的水平偏差不得大于1/300,大横杆四 面架子的纵向水平高差不超过50mm。作业面层需搭设二道大横杆 作为防护栏杆，其高出脚手板1200mm、600mm，并在作业层设 挡脚板。4.4、小横杆每一主节点必须设置一根小横杆，并采用直角扣件在大横杆上及 立杆扣紧。靠构造一侧的外伸长度小于250mm，在外架立面外伸长 度不大于100mm。操作层上小横杆除在主节点处设置外,还应在1/2 立杆纵距处设置双小横杆以满足脚手板支撑需要，使脚手板的悬挑长 度不大于1

30、50 mm。连墙用小横杆应及架体立杆或大横杆采用直角扣 件连接结实，连墙用杆件必须使用直角扣件在每根柱子或楼板中间的 虫25地锚进展相互连接。4.5、连墙构造脚手架及构造须每层设置连墙件进展连接，连墙件按照两步三 跨设置，且必须保证每层均设置连墙件；连墙件使用钢管与双扣件， 一端及架体大横杆相连，另一端及框架柱抱柱。抱柱连接详图连墙件中的连墙杆呈水平及楼板面设置，不容许向上翘。为保证 构造受损，所有连墙件及构造柱四角均加设50X100mm的方木， 见上图6-4-2抱柱连接详图。每层外架往上接高时，接搭设完该处的立杆、大横杆、小横杆后, 应及时设置连墙件。4.6、剪刀撑搭设要求本工程脚手架竖向须

31、连续设置剪刀撑，设置在外架立杆外侧。并 刷深蓝色油漆。剪刀撑4跨5步设置一道,斜杆及地面夹角在4560之间。 剪刀撑斜杆的接头采用搭接扣件连接。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定 在及之相交的立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不大于 150mm。首层最下面的斜杆及立杆的连接点离地面不大于300mm。5、马道搭设5.1、由于本工程马道高度11m,跑道整个正立面高度方向由底 至顶连续设置剪刀撑，剪刀撑斜杆地面及夹角4560。剪刀撑 外表刷黄黑警示色油漆。5.2、外架在2.45m、4.65m、7.2m、8.3m、10.43m 标高处 满铺竹跳板，作为马道的水平段。马道平面尺寸为5m*1m，立杆间 距为1.

32、2m*1m，横杆步距为1.5m。立面图如以下图所示：马道立面图5.3、所有立杆、横杆、斜杆之间的连接均按要求采用相应的直 角扣件、对接扣件及回转扣件。5.4、马道上满铺脚手板，脚手板的两端采用直径为虫4mm的镀 锌钢丝各设两道箍，板上钉20X3。木条防滑条，间距300。采用 脚手板对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长度 150mm。5.5、马道四周挂密目平安网封闭。固定在立杆内侧。5.6、杆件搭设中应严格遵守脚手架的搭设规程，相邻立柱的对 接扣件不得在同一高度内；纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱 内侧，并用直角扣件及立柱扣紧；立面上应连续设置剪刀撑；脚手板 应及横向水平杆可靠绑扎连接。所有立杆下均垫50mm厚通长跳板； 马道外立面满挂密目平安网封闭。5.7、马道出入口的护头棚尺寸见以下图2-3,为防止人员坠落， 沿防护棚周边设红色警示灯。图2-3平安通道入口设置示意图六、平安文明施工措施6.1、但凡高血压、心脏病、癫痫病、晕高或视力不够等不适合 做高处作业的人员，均不得从事架子作业。配备架子工的徒工，在培 训以前必须经过