土木工程毕业设计：迎宾综合楼2#楼东区结构设计

1、 宁波理工学院 毕业设计（论文）题 目 迎宾综合楼2#楼东区结构设计 姓 名 学 号 3060621116 专业班级 06土木工程（结构方向）3班 指导教师 分 院 土木建筑工程分院 完成日期 2010年5月26日 摘 要本设计主要进行了结构方案中横向框架9轴框架设计。在确定框架结构布局之后，先进行荷载统计，计算竖向荷载（恒载及活荷载）作用下的结构内力（弯矩、剪力、轴力）以及在风荷载作用下的结构内力，然后进行内力组合，找出最不利的一组或几组内力组合。选取最危险的结果计算配筋并绘图。还进行了结构方案中的室内楼梯的设计，完成了平台板，梯段板，平台梁等构件的内力和配筋计算及施工图绘制。另外进行了楼板

2、的配筋计算。关键词： 框架；内力；配筋 Abstract The purpose of the design is to do the design in the longitudinal frames of axis 9. When the directions of the frames is determined, firstly proceed load statistic, then calculate the internal force (bending moment, shearing force and axial force) in the structure under

3、the vertically loads and the wind loads. And then proceed endogenous force combination，the combination of internal force can be made by using the Excel software, whose purpose is to find one or several sets of the most adverse internal force of the wall limbs and the coterminous girders, which will

4、be the basis of protracting the reinforcing drawings of the components. The design of the stairs is also be approached by calculating the internal force and reinforcing such components as landing slab, step board and landing girder whose shop drawings are completed in the end. In addition proceed ju

5、nior beam, floor slab reinforce count.Keywords : frames；Endogenous force；reinforce目 录 TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc263231680 摘 要 PAGEREF _Toc263231680 h I HYPERLINK l _Toc263231681 Abstract PAGEREF _Toc263231681 h II HYPERLINK l _Toc263231682 第1章 建筑设计资料及方案确定 PAGEREF _Toc263231682 h 1 HYPERLINK l

6、_Toc263231683 1.1 工程概况 PAGEREF _Toc263231683 h 1 HYPERLINK l _Toc263231684 设计资料 PAGEREF _Toc263231684 h 1 HYPERLINK l _Toc263231685 1.3 建筑方案确定 PAGEREF _Toc263231685 h 1 HYPERLINK l _Toc263231686 第2章 结构布置 PAGEREF _Toc263231686 h 3 HYPERLINK l _Toc263231687 结构选型及布置方案 PAGEREF _Toc263231687 h 3 HYPERLIN

7、K l _Toc263231688 2.1.1 结构选型 PAGEREF _Toc263231688 h 3 HYPERLINK l _Toc263231689 2.1.2 结构承重方案选择 PAGEREF _Toc263231689 h 3 HYPERLINK l _Toc263231690 2.1.3 梁、柱截面尺寸的确定 PAGEREF _Toc263231690 h 5 HYPERLINK l _Toc263231691 2.2 框架计算简图及梁柱线刚度 PAGEREF _Toc263231691 h 6 HYPERLINK l _Toc263231692 2.2.1 确定框架计算简图

8、 PAGEREF _Toc263231692 h 6 HYPERLINK l _Toc263231693 2.2.2 框架梁柱的线刚度计算 PAGEREF _Toc263231693 h 8 HYPERLINK l _Toc263231694 第3章 荷载计算 PAGEREF _Toc263231694 h 9 HYPERLINK l _Toc263231695 3.1 竖向荷载计算 PAGEREF _Toc263231695 h 9 HYPERLINK l _Toc263231696 3.1.1 恒载标准值计算 PAGEREF _Toc263231696 h 9 HYPERLINK l _T

9、oc263231697 3.1.2 活载标准值计算 PAGEREF _Toc263231697 h 11 HYPERLINK l _Toc263231698 3.1.3 竖向荷载下框架受荷总图 PAGEREF _Toc263231698 h 11 HYPERLINK l _Toc263231699 3.2 水平风荷载计算 PAGEREF _Toc263231699 h 25 HYPERLINK l _Toc263231701 第4章 框架结构内力分析与计算 PAGEREF _Toc263231701 h 28 HYPERLINK l _Toc263231702 4.1 风荷载作用下框架结构的内

10、力计算(D值法) PAGEREF _Toc263231702 h 28 HYPERLINK l _Toc263231703 4.1.1 风荷载作用下框架柱的剪力值 PAGEREF _Toc263231703 h 28 HYPERLINK l _Toc263231704 4.1.2 各柱的反弯点高度比 PAGEREF _Toc263231704 h 28 HYPERLINK l _Toc263231705 4.1.3 一至三层各柱的柱端弯矩 PAGEREF _Toc263231705 h 29 HYPERLINK l _Toc263231706 4.1.4 一至三层各横梁梁端弯矩 PAGEREF

11、 _Toc263231706 h 30 HYPERLINK l _Toc263231707 4.2 恒载作用下框架结构的内力计算 PAGEREF _Toc263231707 h 33 HYPERLINK l _Toc263231708 4.2.1 梁的固端弯矩 PAGEREF _Toc263231708 h 33 HYPERLINK l _Toc263231709 4.2.2 柱的线刚度 PAGEREF _Toc263231709 h 34 HYPERLINK l _Toc263231710 4.2.3 梁的线刚度 PAGEREF _Toc263231710 h 34 HYPERLINK l

12、_Toc263231711 .4 竖向恒载作用下的弯矩分配 PAGEREF _Toc263231711 h 34 HYPERLINK l _Toc263231712 4.2.5 用弯矩二次分配法得的梁柱最终弯矩值 PAGEREF _Toc263231712 h 36 HYPERLINK l _Toc263231713 4.2.6 梁剪力及柱轴力计算 PAGEREF _Toc263231713 h 36 HYPERLINK l _Toc263231714 4.3 活载作用下框架结构的内力计算 PAGEREF _Toc263231714 h 38 HYPERLINK l _Toc263231715

13、 4.3.1 梁的固端弯矩 PAGEREF _Toc263231715 h 38 HYPERLINK l _Toc263231716 4.3.2 竖向活载作用下的弯矩分配 PAGEREF _Toc263231716 h 38 HYPERLINK l _Toc263231717 .3 活载作用下的梁柱弯矩图 PAGEREF _Toc263231717 h 40 HYPERLINK l _Toc263231718 4.3.4 梁剪力及柱轴力计算 PAGEREF _Toc263231718 h 40 HYPERLINK l _Toc263231719 4.4 跨中弯矩的计算 PAGEREF _Toc

14、263231719 h 42 HYPERLINK l _Toc263231720 4.4.1 恒载作用下跨中弯矩 PAGEREF _Toc263231720 h 42 HYPERLINK l _Toc263231721 4.4.2 活载作用下跨中弯矩 PAGEREF _Toc263231721 h 42 HYPERLINK l _Toc263231722 第5章 荷载组合和内力组合 PAGEREF _Toc263231722 h 43 HYPERLINK l _Toc263231723 5.1 框架梁内力组合 PAGEREF _Toc263231723 h 43 HYPERLINK l _To

15、c263231724 5.2 框架柱内力组合 PAGEREF _Toc263231724 h 43 HYPERLINK l _Toc263231725 第6章 框架梁柱的配筋计算 PAGEREF _Toc263231725 h 44 HYPERLINK l _Toc263231726 6.1 框架梁截面设计 PAGEREF _Toc263231726 h 44 HYPERLINK l _Toc263231727 6.1.1 正截面受弯承载力计算 PAGEREF _Toc263231727 h 44 HYPERLINK l _Toc263231728 6.1.2 斜截面受弯承载力计算 PAGER

16、EF _Toc263231728 h 48 HYPERLINK l _Toc263231729 6.2 框架柱截面设计 PAGEREF _Toc263231729 h 50 HYPERLINK l _Toc263231730 6.2.1 A轴柱截面设计 PAGEREF _Toc263231730 h 50 HYPERLINK l _Toc263231731 6.2.2 B轴柱截面设计 PAGEREF _Toc263231731 h 53 HYPERLINK l _Toc263231732 6.2.3 D轴柱截面设计 PAGEREF _Toc263231732 h 54 HYPERLINK l

17、_Toc263231733 6.2.4 E轴柱截面设计 PAGEREF _Toc263231733 h 56 HYPERLINK l _Toc263231734 6.2.5框架柱抗剪承载力计算 PAGEREF _Toc263231734 h 57 HYPERLINK l _Toc263231735 第7章 楼板设计 PAGEREF _Toc263231735 h 60 HYPERLINK l _Toc263231736 7.1 荷载计算 PAGEREF _Toc263231736 h 60 HYPERLINK l _Toc263231737 7.2 配筋计算 PAGEREF _Toc26323

18、1737 h 62 HYPERLINK l _Toc263231738 第8章 板式楼梯设计 PAGEREF _Toc263231738 h 64 HYPERLINK l _Toc263231739 8.1 梯段板设计 PAGEREF _Toc263231739 h 64 HYPERLINK l _Toc263231740 8.1.1 荷载计算 PAGEREF _Toc263231740 h 64 HYPERLINK l _Toc263231741 8.1.2 截面设计 PAGEREF _Toc263231741 h 64 HYPERLINK l _Toc263231742 8.2 平台板设计

19、 PAGEREF _Toc263231742 h 65 HYPERLINK l _Toc263231743 8.2.1 荷载计算 PAGEREF _Toc263231743 h 65 HYPERLINK l _Toc263231744 8.2.2 截面设计 PAGEREF _Toc263231744 h 65 HYPERLINK l _Toc263231745 8.3 平台梁设计 PAGEREF _Toc263231745 h 65 HYPERLINK l _Toc263231746 8.3.1 荷载计算 PAGEREF _Toc263231746 h 65 HYPERLINK l _Toc2

20、63231747 8.3.2 截面设计 PAGEREF _Toc263231747 h 66 HYPERLINK l _Toc263231748 8.3.3 斜截面箍筋设计 PAGEREF _Toc263231748 h 66 HYPERLINK l _Toc263231749 第9章 基础设计 PAGEREF _Toc263231749 h 68 HYPERLINK l _Toc263231750 9.1 单桩竖向承载力特征值 PAGEREF _Toc263231750 h 68 HYPERLINK l _Toc263231751 9.2 A轴桩基设计(地梁顶面标高与承台顶面标高平齐) PA

21、GEREF _Toc263231751 h 68 HYPERLINK l _Toc263231752 9.2.1 桩数确定 PAGEREF _Toc263231752 h 68 HYPERLINK l _Toc263231753 9.2.2 基桩竖向承载力和水平承载力验算 PAGEREF _Toc263231753 h 68 HYPERLINK l _Toc263231754 9.2.3 承台抗冲切、抗剪验算 PAGEREF _Toc263231754 h 69 HYPERLINK l _Toc263231756 9.2.4 承台受弯计算及配筋 PAGEREF _Toc263231756 h

22、70 HYPERLINK l _Toc263231757 附录71 HYPERLINK l _Toc263231757 参考文献 PAGEREF _Toc263231757 h 85 HYPERLINK l _Toc263231758 致 谢 PAGEREF _Toc263231758 h 86第1章 建筑设计资料及方案确定1.1 工程概况迎宾综合楼位于宁波市鄞州区，地处宁波郊区。三层框架结构，建筑面积m2，房屋总高度m。结构安全等级二级，设计使用年限50年。本工程抗震设防烈度为6度，地震分组第一组，建筑抗震设防类别为丙类，建筑场地类别为类，框架抗震等级为四级。本工程室内地面标高；室外地面标高

23、-0.360。基本风压0.5 kN/m2，地面粗糙B类。楼面活载2.0 kN/m2，采用上人屋面，活载2 kN/m2。设计资料气温： 年平均气温 16.3C，最低气温-8.8C； 最热月平均28.8C，最冷月平均4.2C。 相对湿度： 最热月平均81，最冷月平均8。 雨雪条件： 年降雨量 ，最大雨量 ，一小时最大雨量；最大积雪深度 20cm，基本雪压 。 主导风向： 全年西北风，夏季为东南风，基本风压0kN/。 抗震设防要求：六度设防。 主要建筑材料的选用： 混凝土：主体（C30）；垫层（C10）。 钢筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335，其余采用热轧钢筋HPB235。 墙体：外墙，内墙，

24、内隔墙均采用灰砂砖，其尺寸为240mm120mm60mm,重度。窗：钢塑门窗，门：木门，1.3 建筑方案确定根据设计要求以及迎宾楼使用功能和建筑造型的需要，已初步确定了以下建筑方案。建筑总高为m，共3层，m，标准层高4.8m，室内外高差0.36m。迎宾楼开间为9m，进深为m，采用框架结构，主次梁楼盖，保温屋面，外墙、内墙均采用灰砂砖。建筑方案见建筑图。第2章 结构布置2.1.1 结构选型 结构体系选型：采用钢筋混凝土现浇框架结构体系。 屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋梁屋盖屋面板厚120mm。 楼面结构：全部采用现浇钢筋混凝土肋梁楼面，板厚120mm。 楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。2.1.

25、2 结构承重方案选择 竖向荷载的传力途径：楼板的均布活载和恒载经次梁间接或直接传至主梁再由主梁传至框架柱，经过基础最后传至地基。图2.1 结构布置图根据以上楼盖的平面布置及竖向荷载的传力途径，本迎宾楼框架的承重方案为横向框架承重方案，这可使横向框架梁的截面高度大，增加房屋的横向侧移刚度。梁计算长度为支座中心线的距离；考虑板对梁刚度的影响：中框架梁取，边框架梁取；计算长度：因有地下室，地下室不予设计，所以底层取；其余各层为。 梁、柱截面尺寸的确定1.主梁：主梁L=9000mm，9500mmh=（1/81/12）L=（1/81/12）9000=1125mm750mm，取h=900mmb=（1/21

26、/3）h=(1/21/3)900=450mm300mm，取b=400mmh=（1/81/12）L=（1/81/12）9500=mmmm，取h=900mmb=（1/21/3）h=(1/21/3)900=450mm300mm，取b=400mm主梁一律取bh =400mm900mm2.次梁：主次梁L=9000mm，h=（1/121/18）L=（1/121/18）9000=750mm1125mm，取h=900mm b=（1/21/3）h=(1/21/3)900=450mm300mm， 取b=350mm 次次梁L=5000，4500 h=（1/121/18）L=（1/121/8）5000=mm625mm

27、， 取h=500mm b=（1/21/3）h=(1/21/3)500=250mmmm， 取b=250mm 故次次梁初选界面尺寸：bh=250mm500mm主次梁初选界面尺寸：bh=350mm900mm梁的截面尺寸主要是满足竖向荷载下的刚度要求，当满足上述要求时一般可不验算挠度。当梁高受到限制时，可增加梁宽形成宽梁或扁梁提高抗侧移刚度，这时需要计算竖向荷载下的挠度，以确保刚度。3.框架柱：框架柱的截面尺寸根据柱的轴压比限值，按下列公式计算：(1) 柱组合的轴压力设计值注：考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数，一般取1.21.4。 A按简支状态计算柱的负载面积 折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，

28、可近似的取13 n为验算截面以上的楼层层数(2)注：(3) 计算过程：中柱：=9(9/2+9.5/2)133= kN，则取bh=600mm600mm2.2 框架计算简图及梁柱线刚度2.2.1 确定框架计算简图 根据框架的计算单元，取9轴上的一榀框架计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架梁与柱刚接。由于各层柱的截面尺寸不变，故梁跨度等于柱截面形心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算起至二层楼面。基础标高根据地质条件，室内外高差定位-0.360m,一层楼面标高为5.00m，故底层柱高5.36m，其余各层柱高从楼面算至上层楼（即层高），故均为4.800m。由此可绘出框架的计算简图，如图2.3所示。计算

29、单元（图2.2）中CD轴间为梯形荷载，单向板处为均布荷载，其余都为三角形荷载。图2.2 计算单元图2.3 9轴框架简图2.2.2 框架梁柱的线刚度计算由于楼面板与框架梁的混凝土一起浇捣，对于中框架梁取左跨梁：中跨梁：右跨梁：底层柱： 其余各层柱： 令=1.0，则其余各杆件的相对线刚度为：i左跨梁=2.5，i中跨梁=2.37，i右跨梁=2.5，i底层柱框架梁柱的线刚度如图2-3所示，作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。第3章 荷载计算 竖向荷载计算3.1.1 恒载标准值计算 查荷载规范可取1. 上人屋面防水层(刚性) 30厚细石混凝土防水 1.0 kN/ kN/找平层 15厚水泥砂浆20=0.

30、3 kN/找平层 15厚水泥砂浆20=0.3 kN/保温层 80厚矿渣水泥14.5= kN/找坡层 40厚水泥石灰焦渣砂浆找平 14=0.56 kN/结构层 120厚现浇钢筋混凝土板25=3 kN/抹灰层 10 厚混合砂浆 17=0.17 kN/合计 kN/2. 标准层楼面5厚陶瓷锦砖（马赛克），干水泥擦缝 30厚1：3干硬性水泥砂浆结合层，表面撒水泥粉 总计0.5 kN/水泥砂浆一道（内掺建筑胶） 120 厚现浇钢筋混凝土板25=3 kN/抹灰层10 厚水泥砂浆17=0.17 kN/合计 3.67 kN/3. 梁自重bh=250mm500mm自重 25(0.5-0.12)=2.38 kN/m

31、 bh=350mm900mm自重 25 bh=400mm900mm自重 25(0.9-0.12)=7.8 kN/m 4. 柱自重bh=600mm600mm自重 250.6=9 kN/m 5. F轴外纵墙自重 标准层纵墙 18（）=6.48 kN/m钢塑门窗水泥石外墙面 （4.8-2.4-0.9）水泥粉刷内墙面 （4.8-2.4-0.9）0.36=0.54 kN/m合计 8.61 kN/m6. 内纵墙自重内纵墙 （4.8-0.9-2.1）182.1=0.42 kN/m水泥粉刷内墙面 （4.8-0.9-2.1）2合计 9.492 kN/m7. 横墙自重 标准层外横墙 eq oac(,1)轴外横墙

32、（4.8-0.9-1.8）180.24=9.072 kN/m 1.8=0.63 kN/m 水泥石外墙面 （4.8-1.8-0.9）合 合计 kN/m水泥粉刷内墙面 （4.8-1.8-0.9）0.36=0.756 kN/m标准层内横墙 主梁上内横墙 （4.8-0.9-2.1）182.1=0.42 kN/m水泥粉刷内墙面 （4.8-0.9-2.1）2合计 次梁上内横墙 （4.8-0.5-2.1）180.24=9.504 kN/m木门2.1=0.42 kN/m水泥粉刷内墙面 （4.8-0.5-2.1）20.36=1.584 kN/m合计 11.508 kN/m8. 女儿墙自重 18水泥粉刷外墙面 0

33、.5=0.45 kN/m水泥粉刷内墙面0.9=0.324 kN/m合计 4.662 kN/m 活载标准值计算 查荷载规范可取1. 屋面和楼面活荷载标准值 上人屋面 楼面 2.0 kN/ 卫生间、楼梯 2.0 kN/2. 雪荷载标准值 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。 竖向荷载下框架受荷总图 本结构楼面荷载的传递示意图见图3.1，计算中间一榀框架，CD轴间为梯形荷载，单向板为均布荷载，其余均为三角形荷载。图3.1 板传荷载示意图1. AB轴间框架次次梁bh=屋面板传荷载恒载 楼面板传荷载恒载 活载 AB轴间框架次梁bh=250mm500mm均布荷载为： 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载

34、活载=板传荷载=5.625 kN/m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载 kN/m 活载=板传荷载=5.625 kN/m垂直 AB轴间框架梁bh=350mm900mm屋面板传荷载恒载 楼面板传荷载活载作用下：梁自重： 6.825 kN/m均布荷载为：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载 活载=板传荷载=5.625 kN/m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载 kN/m 活载=板传荷载=5.625 kN/mP由次次梁bh=250mm500mm传来：P=屋面梁 恒载=活载= 楼面梁 恒载= 活载=AB轴间框架主梁bh=400mm900mm屋面板传荷载恒载 楼面板传荷载恒载 活载 kN/m均布荷载为：屋面梁 恒载

35、=梁自重+板传荷载 活载=板传荷载=5.625 kN/m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载 kN/m 活载=板传荷载=5.625 kN/mP由主次梁bh=350mm900mm传来：P=屋面梁 恒载=活载= 楼面梁 恒载= 活载=由主梁bh=400mm900mm传给A轴中柱：P=屋面梁 恒载=活载= 楼面梁 恒载= 163活载=C轴间框架次次梁bh=屋面板传荷载恒载 楼面板传荷载恒载 活载 梁自重：2.38 kN/mBC轴间框架次梁bh=250mm500mm均布荷载为： 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载活载=板传荷载=5.625 kN/m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载 kN/m 活载=板传荷载=5

36、.625 kN/mD轴间框架次次梁bh=屋面板传荷载恒载 楼面板传荷载恒载 梁自重：2.38 kN/m均布荷载为：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载 活载=板传荷载=6.18 kN/m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载 kN/m 活载=板传荷载=6.18 kN/mBD跨次次梁bh=传给主次梁bh=350mm900mm的P：屋面梁 恒载=活载= 楼面梁 恒载=5 活载= BD跨主次梁bh=传给主次梁bh=400mm900mm的P屋面梁 恒载=活载= 楼面梁 恒载= 活载= BD跨主梁bh=传给B、D轴柱bh=600mm600mm的P屋面梁 恒载= 求得传给B轴中柱的力为N=312.59 kN 传给D轴

37、中柱的力为 kN活载= P=78.735 kN求得传给B轴中柱的力为N=68.99 kN 传给D轴中柱的力为 kN楼面梁 恒载= P=217.16 kN求得传给B轴中柱的力为N=201.69 kN 传给D轴中柱的力为 kN活载= P=78.74 kN求得传给B轴中柱的力为N=68.99 kN 传给D轴中柱的力为 kNE轴间框架次次梁bh=均布荷载为：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载 活载=板传荷载=5.625 kN/m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载 kN/m 活载=板传荷载=5.625 kN/m由此次次梁传给主次梁bh=的P：屋面梁 恒载=ql=97.875kN活载=ql=楼面梁 恒载= ql

38、= 活载= ql= 左主次梁bh=350mm900mm传给DE轴间主梁bh=的P： 均布荷载为：屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载+墙传荷载 活载=板传荷载=5.625 kN/m 楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载 kN/m 活载=板传荷载=5.625 kN/m屋面梁 恒载=ql= (373.275+97.875)/2=235.575 kN活载=ql=9=50.625 kN(50.625+25.3125)/2=37.97 kN楼面梁 恒载= ql= (291.735+57.15)/2=174.44 kN活载= ql=(50.625+25.3125)/2=37.97 kNDE轴间框架右次次梁bh= 屋面

39、板传荷载恒载 恒载 楼面板传荷载恒载 恒载 活载 2.0 梁自重：2.38 kN/mDE轴间框架右次次梁bh=传给主次梁bh=350mm900mm的P：屋面梁 恒载=ql=4.4.5+（4.8-0.5）18活载=ql=（2.112+1.89）01 kN楼面梁 恒载= ql=（4.5+（4.8-0.5） 18 活载=ql=（2.112+1.89）.01 kNDE轴间框架次次梁bh=屋面板传荷载恒载 恒载 楼面板传荷载恒载 恒载 活载 活载 此梁传给主次梁bh=350mm900mm的P：屋面梁 恒载=ql=(6.51105+9.69+2.38)活载=ql=（1.89+2.8125）楼面梁 恒载=

40、ql=（3.46815+5.16+2.38） 活载=ql=（1.89+2.8125）DE轴间框架主次梁bh=屋面板传荷载恒载 双三角形荷载 活载 双三角形荷载 楼面板传荷载恒载 双三角形荷载 活载 双三角形荷载 梁自重：2.38 kN/mDE轴间框架主次梁bh=各力情况：屋面梁 恒载双三角形荷载 三角形荷载=2.1=9.492 kN三角形荷载2.4=12.408 kN 单三角形荷载=4.5=43.605 kN梁自重=9= kN墙： kN活载双三角形荷载=4.5=kN 2.1=25 kN三角形荷载=2.4= kN 单三角形荷载=(5.625/2)4.5= kN楼面梁 恒载双三角形荷载=4.5=k

41、N 2.1=kN三角形荷载=2.4= kN 4.5= kN梁自重=9= kN墙： kN活载双三角形荷载=4.5=kN 2.1= kN三角形荷载=2.4= kN 单三角形荷载=(5.625/2)4.5= kN主次梁bh=350mm900mm传给DE轴间主梁bh= 的P：屋面梁 恒载= kN活载=kN楼面梁 恒载=kN 活载=kNDE轴间框架主梁bh=传给D、E轴柱的P：屋面板传荷载恒载 楼面板传荷载恒载 活载 kN/m屋面恒载= 活载= kN楼面梁 恒载=kN 活载=kNDE轴间框架主梁bh=传给D轴柱的P：屋面梁 恒载=36 kN活载=kN楼面梁 恒载=kN 活载=kNDE轴间框架主梁bh=传

42、给E轴柱的P：屋面梁 恒载= kN活载=kN楼面梁 恒载=kN 活载=kN悬挑部分为单向板，不向所要计算的一榀框架悬挑部分传荷载。荷载统计汇总后总的荷载情况见图3.2图3.2 框架所受的荷载（括号内为活荷载） 水平风荷载计算风荷载计算 作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：为了简化计算起见，通常将计算单元范围内外墙面的分布荷载，化为等量的作用于楼面集中荷载，计算公式如下：式中：基本风压 风压高度变化系数，因建设地点位于郊区，所以地面粗糙度为B类；风荷载体型系数，本建筑H/B=20.9/19.2=1.094，=1.3；风振系数，本工程房屋高度H=30m，自振周期T0.25，则不考虑风压脉

43、动的影响，则=1.0；下层柱高；上层柱高，对顶层为女儿墙高度的2倍；计算单元迎风面的高度，B=。计算过程见表3.1表3.1 各层楼面处集中风荷载标准值离地高度z/(m)39位移计算时，各荷载均采用标准值。1. 侧移刚度D 详见表3.2和表3.3表3.2 横向23层D值计算构件名称A轴柱19300B轴柱24600D轴柱24600E轴柱 19300表3.3 横向底层D值计算构件名称A轴柱 20800B轴柱 24300D轴柱 24300E轴柱208002. 风荷载作用下框架侧移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：式中： 第j层的总剪力标准值；第j层所有柱的抗侧刚度之和；第j层的层间侧移。框

44、架在风荷载作用下侧移的计算见表3.4表3.4 风荷载作用下框架侧移计算层次3878001/12973239878001/59261902001/4467对于框架结构，楼层层间最大位移与层高之比的限值为1/550。本框架的层间最大位移与层高之比在底层，其值为1/4476，满足1/447600000000实配箍筋（mm2）281202815028150281502815028150287028150281506.2 框架柱截面设计混凝土强度： C30 钢筋强度： HPB235 HRB335 所有柱截面尺寸均为：bh=600mm600mm6.2.1 A轴柱截面设计1. 轴压比验算 底层柱 轴压比 则

45、A轴柱的轴压比满足要求。2. 截面尺寸复核 取 因为所以，满足要求。3. 正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。，满足要求。底层从A柱的内力组合表可见，,因为M、N数据都很接近，故做以下组合 第一组内力：第一组内力，需计算 取 按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB335，最小配筋率查表得，每侧实配420第二组内力，需计算 取 不满足最小配箍率，按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB335，最小配筋率查表得，每侧实配420 第三组内力，需计算 取 按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB335，最小配筋率查表得，每侧实配420 4. 垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算

46、底层 ，查表得，满足要求。 B轴柱截面设计1. 轴压比验算 底层柱 轴压比 则B轴柱的轴压比满足要求。2. 截面尺寸复核 取 因为所以，满足要求。3. 正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。，满足要求。底层从B柱的内力组合表可见，,为小偏心，选用M大，N大的组合，最不利组合为 第一组内力，需计算 按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB335，最小配筋率查表得，每侧实配420第二组内力按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB335，最小配筋率查表得，每侧实配420 4. 垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算底层 ，查表得，满足要求。 D轴柱截面设计1. 轴压比验算 底层柱

47、 轴压比 则D轴柱的轴压比满足要求。2. 截面尺寸复核 取 因为所以，满足要求。3. 正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。，满足要求。底层 从D柱的内力组合表可见，,为小偏心，选用M大，N大的组合，最不利组合为 ，需计算 按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB335，最小配筋率查表得，每侧实配420 4. 垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算底层 ，查表得，满足要求。 E轴柱截面设计1. 轴压比验算 底层柱 轴压比 则E轴柱的轴压比满足要求。2. 截面尺寸复核 取 因为所以，满足要求。3. 正截面受弯承载力计算柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。，满足要求

48、。底层 从E柱的内力组合表可见，,为小偏心，选用M大，N大的组合，最不利组合为 ，需计算 按构造配筋，由于纵向受力钢筋采用HRB335，最小配筋率查表得，每侧实配420 4. 垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算底层 ，查表得，满足要求。框架柱抗剪承载力计算A轴柱 底层 最不利内力组合 因为剪跨比，所以因为，所以 按构造配筋，最小配箍率 箍筋直径选8mm，最大间距为350mm。 得到 ，所以选双肢箍8100其余各框架柱的抗剪承载力配筋见表6.3表6.3 框架柱抗剪承载力计算计算公式A轴柱B轴柱D轴柱E轴柱23层底层23层底层23层底层23层底层V/(kN)29258N/(kN)33333333V

49、VVVVVVVVVVVVVVV双肢箍双肢箍双肢箍双肢箍双肢箍双肢箍双肢箍双肢箍81008100810081008100810081008100第7章 楼板设计7.1 荷载计算由前面恒载计算可得，永久荷载： 荷载规范查得，可变荷载：按弹性理论方法计算每一区格跨中弯矩时，取 (除支座外，各边固支) (四边简支)计算每一区格支座的最大负弯矩时，取 (除支座外，各边固支)为简单起见，跨中正弯矩只计算各区格板中心点的弯矩值，中间跨的计算跨度取轴线间的距离。图7.1 板的区格划分表7.1 各区隔弯矩计算项目A区格B区格C区格D区格110.75 20882809832321534834注：，为板短跨方向的跨

50、中、支座单位板宽内的弯矩；，为板长跨方向的跨中、支座单位板宽内的弯矩。7.2 配筋计算方向有效高度：方向有效高度：支座高度： 区格计算公式跨中支座X方向Y方向X方向Y方向10090100100A829实配箍筋（mm2）8150815081008100335335503503B44实配箍筋（mm2）8150815081008100335335503503C实配箍筋（mm2）8150815081008100335335503503D270实配箍筋（mm2）81208150101008100419335785503表7.2 板的配筋计算板的配筋图见施工图。第8章 板式楼梯设计8.1 梯段板设计板的倾

51、斜角，； 设板厚h=160mm，符合板斜长的1/301/25 的要求； 采用C30混凝土，取1m 宽板带计算。 荷载计算 恒载：水磨石面层 (0.15+0.27)三角形踏板 1/225/0.27=1.88 kN/m 混凝土斜板kN/m 17/0.874=0.39 kN/m合计 kN/m活载：2.0 kN/m荷载标准值： 截面设计 考虑到梯段板和平台板与平台梁之间并非理想铰接，在连接处平台板和平台梁对梯段板有一定的约束作用，因而可减小梯段板的跨中弯矩，故在工程中常取梯段板的跨中最大弯矩为：则选配12100，分布钢筋要求每级踏步内配置一根12的钢筋，支座处配筋为/4= ，选配8150，8.2 平台

52、板设计设板厚h=120mm，取1m 宽板带计算。 荷载计算 恒载：水磨石面层 0.65 kN/m120mm厚混凝土板 225=3 kN/m板底抹灰 17=0.34 kN/m 合计 9 kN/活载：2.0 kN/m荷载标准值： 截面设计 平台板计算跨度：弯矩设计值：有效高度： 则选配6200，8.3 平台梁设计设平台梁尺寸为bh=250mm500mm，采用C30混凝土。 荷载计算 恒载：梁自重 0. 25(0.2)25= kN/m粉刷层 0. 0222)17= kN/m板传来 9/2=kN/m楼段传来 /2=kN/m 合计 kN/m荷载标准值：8.3.2 截面设计 计算跨度：弯矩设计值：剪力设计

53、值：截面按倒L型计算：梁的有效高度：判断类型：属于第一类T形截面。则选配416， 斜截面箍筋设计 ，满足。， 满足。则按构造配筋即可，即只要满足最小配筋率就可。可得：箍筋最大间距为，选用双肢箍8100，第9章 基础设计9.1 单桩竖向承载力特征值基础顶面标高为m，桩径采用800的钻孔灌注桩，根据地质资料，以42层粉质粘土层作桩端持力层，桩端进入持力层m，桩长为m。桩周长桩横断面积9.2 A轴桩基设计(地梁顶面标高与承台顶面标高平齐)9 桩数确定 9、10轴地梁传来 9、10地梁+墙 AD轴地梁传来 合计： 取2根9 基桩竖向承载力和水平承载力验算(1) 基桩竖向承载力验算承台尺寸为1600mm

54、4000mm，高度为1000mm。满足要求(2) 水平承载力验算因，可不对水平承载力进行验算。9 承台抗冲切、抗剪验算取承台厚为m，钢筋混凝土保护层厚度为100mm，取，如图所示， 柱对承台的冲切验算：承台选用混凝土， 冲切力： 受冲切承载力截面高度影响系数为1-冲跨比与系数a为2()满足要求角桩冲切验算： ()()满足要求。承台抗剪验算:V= 受剪切承载力截面高度影响系数为= 剪切系数计算宽度为mkN满足要求。 承台受弯计算及配筋采用级钢筋，因此长边方向采用1620，,平行长边方向均匀布置，间距满足构造要求。 短边配1612 平行短边方向均匀布置，间距满足构造要求，配筋见基础配筋图。用于承载

55、力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁AB）层号恒载活载左风右风Mmax相应的VMmin相应的VVmax相应的Mabcd组合项目值组合项目值组合项目值3左MV3.38 中M+1.4b+1.4*V右M11.58 +1.4b+1.4*+1.4b+1.4* V-503.76 2左M V 中M+1.4b+1.4*V右M+1.4b+1.4*+1.4b+1.4* V 1左MV中M+1.4b+1.4*V右M+1.4b+1.4*+1.4b+1.4* V附录附表1附表2用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（梁AB）层号恒载活载左风右风Mmax相应的VMmin相应的VVmax相应的Mab

56、cd组合项目值组合项目值组合项目值3左MV3.38 中M+1.4*0.7b+1.4*V右M11.58 V2左MV中M+1.4*0.7b+1.4*V右MV1左MV中M+1.4*0.7b+1.4*V右MV 附表3 用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁BD）层号恒载活载左风右风Mmax相应的V值Mmin相应的V值Vmax相应的M值abcd组合项目组合项目组合项目3左MV中M50300V右M+1.4b+1.4*+1.4b+1.4*V2左MV中M00V右M+1.4b+1.4*+1.4b+1.4*V1左MV中M00V右M+1.4b+1.4*+1.4b+1.4*V附表4用于承载力计算的框

57、架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（梁BD）层号恒载活载左风右风Mmax相应的V值Mmin相应的V值Vmax相应的M值abcd组合项目组合项目组合项目3左MV中M50300V右M+1.4*0.7b+1.4*+1.4*0.7b+1.4*V2左MV中M00V右M+1.4*0.7b+1.4*+1.4*0.7b+1.4*V1左MV中M00V右M+1.4*0.7b+1.4*+1.4*0.7b+1.4*V附表5 用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（梁DE）层号恒载活载左风右风Mmax相应的V值Mmin相应的V值Vmax相应的M值abcd组合项目组合项目组合项目3左MV中MV右M+1.4b

58、+1.4*+1.4b+1.4*V2左MV中MV右M+1.4b+1.4*+1.4b+1.4*V1左MV中MV右M+1.4b+1.4*V附表6用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（梁DE）层号恒载活载左风右风Mmax相应的V值Mmin相应的V值Vmax相应的M值abcd组合项目组合项目组合项目3左M-1155-1155V中MV右M+1.4*0.7b+1.4*+1.4*0.7b+1.4*-383V-5232左M-841V中MV右M+1.4*0.7b+1.4*+1.4*0.7b+1.4*-542V-4501左M-862V中M976V右M+1.4*0.7b+1.4*-493+1.4*0.

59、7b+1.4*-493V-447附表7 用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（A柱）层号恒载活载左风右风Nmax相应的M值Nmin相应的M值Mmax相应的N值abcd组合项目组合项目组合项目3上M+1.4b+1.4*+1.4b+1.4*N下M+1.4b+1.4*+1.4b+1.4*NV2上M+1.4b+1.4*+N下M+1.4b+1.4*+1.4b+1.4*NV1上M+1.4b+1.4*+N下M+1.4b+1.4*+NV7附表8用于承载力计算的框架梁由永久荷载效应控制的基本组合表（A柱）层号恒载活载左风右风Nmax相应的M值Nmin相应的M值Mmax相应的N值abcd组合项目组

60、合项目组合项目3上M+1.4*0.7b+1.4*+1.4*0.7b+1.4*N1471下M+1.4*0.7b+1.4*+1.4*0.7b+1.4*NV2上M+1.4*0.7b+1.4*+1.4*0.7b+1.4*N下M+1.4*0.7b+1.4*+1.4*0.7b+1.4*NV1上M2+1.4*0.7b+1.4*+1.4*0.7b+1.4*N2249下M-1+1.4*0.7b+1.4*+1.4*0.7b+1.4*NV附表9用于承载力计算的框架梁由可变荷载效应控制的基本组合表（B柱）层号恒载活载左风右风Nmax相应的M值Nmin相应的M值Mmax相应的N值abcd组合项目组合项目组合项目3上M+