宁波香格里拉基坑设计方案(投标)

1、.宁波香格里拉大酒店基坑围护设计方案阐明：.；第PAGE24页宁波市香格里拉大酒店基坑围护方案阐明一、工程概略拟建宁波市香格里拉大酒店工程工程位于宁波市江东区，百丈路以北、江东北路以东，场地西侧、隔江东北路即为中信国际大酒店。拟建工程包括酒店、大宴会厅，以及一个地下锅炉房。其中：酒店地上42层，地下3层；大宴会厅地上4层，地下3层；锅炉房地下2层。本工程场位置于宁波市繁华市区，周围环境维护要求较高：沿江东北路及百丈路，路面下管线众多；与中信国际大酒店隔江东北路相望，中信国际大酒店以西为奉化江。北侧为规划路，东侧为拟建的大戴街，目前暂均为空地。场地内江东北路沿街商铺现未撤除，已进入地下室范围，须

2、撤除方可施工，故围护设计时不思索对其的维护。本工程基坑围护维护的重点为西侧的江东北路、南侧的百丈路，及其路面下的众多管线：江东北路下由近及远依次有以下管线：电力管线间隔 红线约5m、500给水管间隔 红线约10m、500污水管以及电讯管道。百丈路下由近及远依次有以下管线：电力管线间隔 红线约1.2m、500给水管间隔 红线约7m、路灯线、雨水管、500污水管以及路灯线。基坑开挖面积约18600m2，基坑围护周长约650m。本工程0.00相当于绝对标高4.52m。工程场地地势较为平坦，地面标高普通在 2.4m 3.7m 左右，南面较高，北面较低。根据根底相关图纸，较为详细地反映了地下室各部分的开

3、挖深度：J 轴V轴以南，根底底板开挖深度为13.95m承台开挖深度主要为14.75m；北侧裙楼区域，根底底板开挖深度为12.3m承台底板开挖深度主要为12.9m；北侧主楼区域，根底底板开挖深度为14.1m主楼采用厚板根底，底板间隔 地下室周边均大于10m；锅炉房根底底反开挖深度为8.05m承台底板开挖深度为8.25m和9.35m。另外主楼和裙楼各有一电梯深坑，坑深分别添加4.2m和2.95m。二、工程地质条件根据，工程地质条件及设计参数列表如下所示：土 层 名 称层厚(M)容重(KN/M3)C(KPa)()KV10-7(cm/s)KH(cm/s)Z杂填土0.90粘土0.81.818.724.7

4、12.6a粘土0.52.818.320.611.23.441.49a淤泥质粘土0.95.417.414.58.65.211.38b淤泥质粉质粘土1.67.217.715.39.83.495.70c淤泥质粘土4.312.417.316.28.71.483.07粘质粉土24.819.412.325.712001800粉质粘土1.24.019.118.313.54780 = 5 * GB3 b粘土1.910.019.644.117.5 = 5 * GB3 c粉质粘土1.012.019.330.016.9 = 5 * GB3 d砂质粉土8.817.119.19.827.2a粉质粘土夹粉砂1.68.91

5、8.924.913.5注：C、均为勘察报告所提供的基坑支护设计参数固结快剪峰值；表中第层粉质粘土，其浸透系数为现场抽水实验所得，其他土层的浸透系数均为室内实验所得普通比实践数据偏小。基坑开挖影响范围内的主要土层自上而下分层描画如下：Z层杂填土，杂色，浅部以碎石、碎砖瓦等建筑渣滓为主，混少量粘性土，底部多以软流塑状粘性土含少量碎石为主，成分复杂，构造松散稍密。全址分布，其中以场地西南侧为最厚。层粘土，可塑形状，厚层状，中等偏高紧缩性，摇震反响无，干强度高，韧性高，土面光滑，含铁、锰质渲染，土质自上而下渐变差，部分为粉质粘土。该层部分被填土层取代。a层粘土，灰色，软塑形状，厚层状，摇震反响无，干强

6、度高，韧性高，土面光滑，高紧缩性，含植物腐殖物及有机质。该层为a层受预压后而成，局部分布于场址内。a淤泥质粘土，灰色，流塑形状，厚层状，高紧缩性，摇震反响无，干强度高，韧性高，土面光滑，含少量粉粒团块和有机质斑点。全址主要分布于场地的南侧。b淤泥质粉质粘土，灰色，流塑，高紧缩性，摇震反响无，干强度中，韧性中，土面稍有光滑，薄层状，夹粉料团块及条带，土质不均，部分粉粒含量高，部分为淤泥质粘土。全址部分缺失。c淤泥质粘土，灰色，流塑形状，厚层状，摇震反响无，干强度高，韧性高，土面光滑，高紧缩性，偶见贝壳碎片和有机质，土质不甚均一，底部含粉砂团块，部分为粘土。全址分布。粉质粘土，灰色，软塑为主，厚层

7、状，中等紧缩性，摇震反响无，干强度中，韧性中，无光泽反响，混较多的粉土、粉砂，偶见贝壳碎片，土质不均，粉粒、粉砂含量较高，部分相变为层粘质粉土。全址部分缺失。粘质粉土，灰色，稍密中密，饱和，厚层状，中等紧缩性，摇震反响中等，干强度低，韧性低，无光泽反响，混粘性土、粉砂等，土质不均，部分为含粘性土粉砂。该层主要在场地的拟建的大宴会厅附近及主楼北侧附近揭见。b粘土，灰绿灰黄色，硬可塑形状，部分硬塑，摇震反响无，干强度高，韧性高，土面光滑，厚层状，中等紧缩性，含铁锰质结核和粉粒团块，土质不均，部分为粉质粘土。场地南侧的K2、K4孔附近缺失该层。c粉质粘土，灰绿灰黄色，可塑形状，部分软塑，厚层状，中等

8、紧缩性，摇震反响无，干强度中，韧性中，土面稍有光滑，含铁锰质结核和粉粒团块，土质不均，部分粉粒含量高，常夹有c层粘质粉土。全址分布。d砂质粉土，灰黄色，中密，饱和，薄层状为主，部分厚层状，中等中等偏低紧缩性，摇震反响迅速，干强度低，韧性低，无光泽反响，土质不均，夹粘性土条带。该层主要分布于场地的南侧。a粉质粘土夹粉砂，灰色，软塑流塑形状为主，摇震反响无，干强度中，韧性中，无光泽反响，薄层状，中等紧缩性，粉质粘土夹粉砂、粉土条带，部分粉砂、粉粒含量较高，土质不均。全址仅场地南侧的K2、PK32孔缺失。另，场地第层为承压含水层，承压水位呈季节性变化，最高水位在每年三月，最高月平均水位-5.7m黄海

9、标高。根据以上勘察成果资料，结合我院大量类似地层深基坑工程的阅历，设计时按上表的固结快剪C、目的取用时适当折减，折减系数0.8。第层组合层位于基坑坑底附近，其粉粒、粉砂含量较高，浸透性较好，且具有微承压性。因此，需隔断该层土体坑内外地下水的水力联络；另外，基坑开挖至深层土体前，需采用坑内降水的措施以疏干地下水，以防止发生坑底管涌和流砂等不良地质景象。需对第层承压水验算基坑底的抗承压水稳定性。三、设计根据及条件1. 宁波市香格里拉大酒店构造初步设计“桩根底及围护构造招标图纸(2004-10-14)；2. ；3. 中华人民共和国行业规范(JGJ12099)；4. 中华人民共和国国家规范(GB500

10、07-2002)；5. 浙江省规范；6. 中华人民共和国国家规范(GB50010-2002)；7. 中华人民共和国国家特准(GB500017-2003)；8. 现场实地踏勘了解的相关情况；四、基坑围护构造方案简介本基坑工程的特点1关于止水帷幕。根据勘察报告，第层为强透水层，具微承压性，其层底标高为-12.84m-15.11m黄海标高。止水桩的选型及施工质量需可靠，并且需穿透该强透水层，否那么基坑开挖时极易发生管涌或流砂景象。2关于支撑系统。由于本工程开挖深度较深，必然要采用多道钢筋混凝土支撑。平面布置上，根据基坑的体型特点，可采用角撑结合对撑的方式。支撑的程度间距，主要思索在满足支撑及圈梁的内

11、力计算的条件下，尽能够地留出方便土方开挖的空间。支撑的竖向布置上，应使支撑间的净空便于挖机操作。否那么，支撑下方的土体开挖将比较困难，尤以最下一层土方的开挖难度最大。思索到基坑开挖深度较深，为方便深层土方的开挖，可利用第一道支撑系统设置四个挖土平台。3关于围护桩。本工程基坑围护维护环境的重点为西侧和南侧，所以围护设计时不同区域的位移控制可以采用不同的规范西侧、南侧在满足围护构造强度平安的前提下，还需进展位移控制；而东侧和北侧的围护构造只需满足强度的平安即可，这样更能到达即平安又经济效果。另外，本工程的场地地质条件的一个特点是，基坑开挖范围内土质相对较差根本为淤泥质粘土，但围护桩插入深度范围内及

12、桩底以下范围内的土质却好很多普通为稍密中密的粉性土和可塑硬塑的粘性土，根据工程阅历，在这样的土层中，围护构造不易发生隆起破坏，桩长可大大缩短。阅历算也能得到一样的结论：开挖深度：围护桩插入深度比1：0.8以内左右即可满足基坑抗隆起平安度。方案设计指点思想基坑围护方案的选定必需综合思索工程本身的特点及周围环境的要求，在满足地下室构造土建施工及确保周围环境平安可靠的前提下，尽量到达既经济合理，又方便施工及提高工效的规范。宁波市香格里拉大酒店开展工程基坑围护就是本着这一原那么来进展设计的。方案简介本工程基坑开挖深度较深，挖深达12.9m14.75m，基坑开挖深度大部分处于第层淤泥质粘土范围内。根据地

13、质勘察报告反映，该层土物理力学性质较差，含水量最大达49.4%，紧缩模量最小仅2.21Mpa，层厚却达 8.0m 12.0m。同时，基坑有两侧紧邻马路，周围环境对变形控制要求较高。思索到本工程的特点，结合我院丰富的围护设计阅历、当地胜利的工程实例，拟采用钻孔灌注桩挡土、三轴深层搅拌桩止水，坑内设置三道内支撑系统。以下分别详述。 (1)、围护墙挡土止水系统采用1000mm钻孔灌注桩，西侧、南侧位移控制要求较高，桩间距1150mm；北侧、东侧桩间距1250mm。桩长根据不同挖深区域、坑底抗隆起平安度验算控制，桩长取23.0m28.0m。止水帷幕采用650mm三轴深层搅拌桩，桩间距900mm，桩与桩

14、之间搭接一根轴即搭接650mm。桩长21m左右，打穿第层砂性土层，进入第层相对不透水层。三轴搅拌桩运用在基坑围护中，近几年在上海、南京、广州等城市获得了相当多的胜利阅历。该工艺与传统深层搅拌桩相比，具有较大的优点：止水效果好，搭接长度大，且由于工艺决议，水泥掺量较大达20%，搅拌充分，因此在众多工程的运用中，极少有帷幕漏水的情况；施工工艺与传统搅拌桩不同，采用水泥浆将土体置换，而非传统搅拌桩的将水泥浆压入土体中，因此施工时对周围环境影响较小；施工速度快，一台设备平均一天能施工约20延伸米；可到达的桩长较长，传统搅拌桩设备桩长仅能到18m左右，而三轴桩设备已有多个工程运用到超越30m。地下锅炉房

15、区域与地下室同时开挖，二者开挖高差达4.25m。深浅坑之间需进展围护，拟采用600700钻孔灌注桩进展围护。 (2)、支撑系统拟采用上下共三道内支撑。平面布置上，采用角支撑对撑的布置方式。支撑标高确实定，应综合围护构造的位移控制、土方开挖、地下室各楼板的标高、以及拆换撑的施工顺序等方面确定。本工程以J西侧，东侧为V轴轴线为分界限，南北两区域的地下室各层楼板标高有突变。因此，以J轴线为分界限，南北两区域的支撑系统采用不同的标高：J轴线以南，三道支撑的标高从上至下分别为-2.70m、-7.65m和-11.55m地面绝对标高+3.52m以下的深度，以下同；J轴线以北，三道支撑标高从上至下分别-2.1

16、0m、-7.00m和-10.90m。角撑区域，采用三道程度支撑，均为钢筋混凝土支撑。对撑区域，第一、二道支撑均采用钢筋混凝土程度支撑，第三道支撑采用空间琵琶撑详见以下图。该种支撑方式，经过我院近十多年来在多个工程中的运用，已证明是一种非常适宜深大型基坑的支撑方式。采用空间琵琶撑，主要有以下优点：空间斜撑采用H型钢。安装支撑时沿基坑边放坡开挖，然后放置钢围檩，H型钢两端焊接安装，可在基坑开挖出来后迅速安装支撑完成。由于支撑安装及时，土体流变产生的变形得到大大的减小，对环境维护非常有益处；采用空间斜撑后，砼撑到基坑底面之间的净空相当大，挖土设备可以相当自在地操作，给支撑下层土方的程度运输带来极大的

17、方便，可以大大加快土方开挖的速度，对于节约工期非常有利。我院在多个工程中胜利运用该种支撑方式，如：上海嘉里不夜城中心开挖深度12.614.6m，采用二道混凝土支撑二道琵琶撑，上海电视台开挖深度8.8m，采用一道混凝土支撑一道琵琶撑，南京地铁控制中心开挖深度1518m，采用半逆筑法，地下二层楼板以下设置琵琶撑等等。其中嘉里不夜城中心、上海电视台的照片如下：上海嘉里不夜城中心上海电视台基坑支撑系统为减小西侧围护桩的程度位移，拟在第一道钢筋混凝土支撑下也设置下琵琶撑。思索到基坑开挖深度较大，深层土体开挖时较为困难，而工程周边场地狭小，为加快土方开挖的进度，拟利用第一道支撑系统设置四座挖土平台。地下室

18、各层楼板底板完成后，利用楼板底板换撑，依次撤除相应各道支撑：底板完成后，撤除第三道支撑；地下二层楼板完成后，撤除第二道支撑；地下一层楼板完成后，撤除第一道支撑。这样的顺序，支撑系统不会影响地下室构造的施工。地下二层、地下一层楼板，部分有沿周边的开洞，换撑时需设置暂时支撑。五、计算实际及主要计算结果1计算方法(1) 自动土压力取值采用地质勘察报告所提供的基坑围护设计参数C、峰值打0.8折，地下水位-1.0米，采用朗金自动土压力计算公式，水土合算；(2) 被动土压力计算系数采用地基基床系数“m值；(3) 采用“m法有限元程序进展模拟实践施工工况的挡土构造侧向位移、内力的计算；(4) 对各道支撑系统

19、，进展支撑系统平面框架计算； 2主要计算结果 (1) 围护桩序号区间桩长(m)开挖深度H(m)嵌入深度D(m)H/D整体稳定墙底抗隆起坑底抗隆起抗倾覆程度位移(mm)备注K1K2K3KC1AAA26.5(23.4)14.3512.151.181.392.892.31.8328.3-31.1满足规范要求2BB-B23.5-26.5(21-24)13.1-14.3510.4-12.151.18-1.261.42-1.452.9-2.912.34-2.531.93-1.9726-31.23CC-C23.5(21.5)12.610.91.161.573.162.52.1124.4-25.94D-D22

20、(20)12.69.41.341.463.452.51.9124.5规范要求1.252.02.01.20注： = 1 * GB3 括号内为实践桩长； = 2 * GB3 计算深度取底板和承台间平均开挖深度。 = 3 * GB3 第二道砼支撑实践轴力应为第二道砼支撑和第三道钢支撑(斜支撑)所接受轴力之和。 (2) 支撑体系部位资料截面面积(bh)纵筋箍筋角撑第一道C3580080020258300第二道C351200100016258300第三道C3580080014258300对撑第一道C35800800202510300第二道C3512001000162510300琵琶撑H400400132

21、1围檩第一道C35130080018258300第二道C35120080022258300第三道C35120080018258300钢围檩双拼H7003001324立柱型钢C30灌注桩4504504L14014缀板40030010800长21m-23m8258200六、施工过程中的主要措施及要求(1) 坑内降水井点降水可以改善挖土条件和改良坑内土的物理、力学目的，提高基坑整体稳定的平安贮藏，进一步减小产生管涌的能够性。根据当地工程阅历，浅部土体开挖时可采用集水明排，设置排水沟和集水井。深部土体开挖时，利用真空深井降低坑内地下水位。降水深度为坑底以下0.5 0.8米。(2) 土方开挖浅部土方开挖

22、时，可直接开挖并外运出土。深部土方开挖时，根据支撑的布置方式，土方时开挖可以在支撑以下进展程度驳运，然后从指定的栈桥位置出土。支撑应掏槽施工。最后一层土体开挖时，应采用挖机挖土至坑底以上约30 ，该部分土体需采用人工挖除、修平。土方开挖时，严禁先挖后撑。开挖最下一层土方时，需随挖随浇捣垫层，无垫层坑底最大暴露面积不得大于300平方米。混凝土垫层需直接浇捣至围护桩内侧面，使垫层可以起到一道支撑的作用，以减小围护桩体随着基坑暴露时间的增长而位移不断添加对周围环境能够呵斥的有害影响。(3) 土方开挖时挖土机械不得直接压在支撑上进展作业，不得碰撞支撑杆件；(4) 地面施工超载不得大于20KN/M2，排

23、水明沟不得沿围护桩边设置。 七、监测方案基坑监测包括对环境的维护监测和对本围护体系的平安监测，及时预告施工过程中能够出现的问题，经过信息反响法指点施工，防止不测事件的发生。一旦监测值超出控制目的，施工单位应会同设计单位一同进展缘由分析，并思索采取相应的控制位移及沉降的措施。本工程环境维护的重点为周边管线及西、南侧的道路。因此环境监测的测点道路沉降、管线变形、围护桩深层位移等应主要布设于该区域。监测的主要工程：1、周围地下管线和主要道路、建筑物的沉降、侧向位移监测；2、围护构造顶面位移、沉降监测；3、深层土体的位移监测(测斜)；4、坑外、坑内水位变化监测；5、支撑轴力监测；6、立柱沉降监测；监测

24、报警值序号工程报警值累计值1围护桩顶程度位移2/d 延续2d以上302围护桩深层程度位移(测斜)2/d 延续2d以上303立柱桩顶沉降204坑外水位下降300/d5005地下管线变形(沉降)2/d20；相邻两测点差106临近建筑物沉降3/d 延续2d以上20；根底倾斜47支撑轴力实测轴力超越支撑允许承载力80时 AA剖面围护构造计算书一、工程概略 AA剖面基坑开挖深度为14.35m，采用10001150灌注桩围护构造，桩长为26.5m，桩顶标高为0m。计算时思索地面超载20kPa。 二、工况工况简图如下： 三、计算 AA剖面围护构造计算书一、工程概略 AA剖面基坑开挖深度为14.35m，采用1

25、0001250灌注桩围护构造，桩长为26.5m，桩顶标高为0m。计算时思索地面超载20kPa。 二、工况工况简图如下： 三、计算 AA剖面围护构造计算书一、工程概略 AA剖面基坑开挖深度为14.35m，采用10001150灌注桩围护构造，桩长为26.5m，桩顶标高为0m。计算时思索地面超载20kPa。 二、工况工况简图如下： 三、计算 AA剖面围护构造计算书一、工程概略 AA剖面基坑开挖深度为14.35m，采用10001250灌注桩围护构造，桩长为26.5m，桩顶标高为0m。计算时思索地面超载20kPa。 二、工况工况简图如下： 三、计算 BB剖面围护构造计算书一、工程概略 BB剖面基坑开挖深度为13.1m，采用10001150灌注桩围护构造，桩长为23.5m，桩顶标高为0m。计算时思索地面超载20kPa。 二、工况工况简图如下： 四、计算 BB剖面围