钢结构48章答案

1、4.1解:N=GNgkqNqk=1.2-3151.4-315=420kN33焊缝质量为三级，用引弧板施焊。查表得E43焊条的ftW=185N/mm2,Q235钢的f-215N/mm2。Nbf420103200185=11.35mm故取t=12mm。4.2解:N=gNgkqNqkk1.40.8N1.36Nk焊缝质量为二级，ftW=215N/mm2未用引弧板施焊lw=400-212=376mmlWtlWtN=ftWlwt=1.36NkNkftGt1.36215376121.36=713.3kN4.4解:1）焊脚尺寸hf背部尺寸f1Z1.5jtmax=1.5710=4.74mmhf11.2tmin=

2、1.2江8=9.6mm”hf2A1.5jtmax=1.5=4.74mmf2Etmin_（12）=8_（12）=67mm为方便备料，取hf1=hf2=hf=6mm,满足上述要求。2）轴心力N的设计值NHgNgkqNqk=1.20.11801.40.9180=248.4kN按角钢背与趾部侧面角焊缝内力分配系数可知：等边角钢内力分配系数旦=0.3e2=0.7bb对角钢趾部取力矩平衡得：Nib=Ne2Ni览N=0.3N=0.3248.4=74.52kNbN2=N-Nj=0.7N=0.7248.4=173.88kN3焊缝长度。当构件截面为一只角钢时，考虑角钢与节点板单面连接所引起的偏心影响，ftW应乘以

3、折减系数0.85。角钢趾：N7452O03lW1-W130mm8hf=48mm0.7hf0.85fW取h=140mm1302hf-142mm，取10mm的整数倍）角钢背：也-N2w二173.88103=304mm侦360mm0.7hf0.85fW取I?=320mm3042hf=316mm，取10mm的整数）4.5解：腹板受到轴心拉力Nk作用NhgNgkqNqk=440440=598.4kN焊脚尺寸hfhf色.5#tmax=5.6mmhfWtmin（12）=89mm3取hf=6mm时，lWNW598.410445.2mm60h360mm20.7hffW20.76160不可行；取hf=7mm时，匚

4、-381.6mm，l60hf=420mm可行，l=381.62hf=395.6mm，取I=400mm取hf=9mm时，匚_296.8mm,lw:60hf=540mm可行，l=296.82hf=314.8mm，取I=320mm故最小的焊脚尺寸可取7mm,钢板搭接长度为400mm最大的焊脚尺寸可取9mm,钢板搭接长度为320mm4.7解:1）直接计算法M二NI=500.2=10kNm1488.1hfN/mm12M_101060.7hfl厂6_0.7hf240厂6N0.7hf|w501030.7hf240297.6N/mm2hf解得：hf=7.85mm采用hf=8mm1.5tmax=1.518=6.

5、36mm，可兰讣-（12）=89mm2）试算法,&1.5jtmax=1.5=6.36mmhf丿L兰tmin_（12）=89mm取hf=8mm2-186.0N/mm2-186.0N/mm2Aw二helw=0.7hflw=0.78240二1344mm.f0.7hflw.f0.7hflw501037.2N/mm20.78240亠21.22237.22=156.9N/mm2乞fj=160N/mm2，可故hf=8mm4.8解:R=1.225%Rk1.475%凤=405kNl=300mmlh=80-10=70mm取焊脚尺寸hf=6mmhe=0.7hf=4.2mm1）几何关系水平焊缝计算长度GTh-hf=7

6、0-6=64mm全部焊缝计算长度Iw=l*2二300264二428mm形心位置2he2h/42.8全部焊缝有效截面Aw二helW=0.96cm略去he3项1Fi丫helWh-l11-1、2丿一1Fi丫helWh-l11-1、2丿一疋212042汉303+2汇302=2154.W12lx0.42乂6.43(6.4占c/a乂aavI-0.961十0.426.412I2丿J二2：24焊缝有效截面对形心O的极惯性矩I。=lxly=2202.4cm4A1A11式11111111nAUA45C试取螺栓距p=3d=61.5mm：、65mm端距a=2d=41mm:.45mm边距Ec=l.5d=30.75mm:

7、35mm因为板宽b=250mm，若边距为35mm则不满足间距不大于12t-120mm要求，故最外排每列螺栓应设3个，取螺栓横向间距为90mm,端距为45mm，螺栓数增加为8个。取螺栓纵向间距为65mm，边距为35mm。第二列布置2个螺栓，符合不大于24t=240mm的构造要求。已知，在最外侧螺栓处的截面，钢板受力最大，截面上有3个螺栓孔，其净面积为最小，即：2歸=(b-3d)t=(250-320.5)20=3770mm净截面平均拉应力为：N772.8103每一3770=205N/mm2岂f2=205N/mm，An1为20mm钢板面积,应该按照20mm钢板取)可下面再验算拼接板四角处有无块状拉剪

8、破坏的危险。则每一块板呗抗剪破坏所需之力为M=(45265-2.520.5)1012510二(35-0.520.5)1021510=207.9(kN)拼缝一侧上、下两块拼接板同时有4角拉剪破坏时所需轴向力为N=42=4207.831.6(kN)772.8(kN)因而此处不会发生块状拉剪破坏。5.4解：f；=190N/mm2fcb=405N/mm2设螺栓单列为n个。TOCo1-5hz11P=1.220%Pk1.480%Pk=544kNTPe544250=68kNm221)单个螺栓受剪承载力设计值：螺栓杆被剪断承载力：N：二nvd2fvb=1二2221972.2kN44螺栓孔承压破坏承载力：N：=

9、dtfcb=2216405=142.56kN单个螺栓受剪承载力：N；=minNNC5=72.2kN2)求每列螺栓的个数n的值。取NT=N；in由修正公式103x70I6.35丿1n=5.83取n=63)强度验算：螺栓除受扭转作用外，还受到竖向的剪力-47.93kNPPNy22.67kN2n由偏心剪力作用下强度条件：(NT2+(N；i2=47.932+(21.91+22.67f=65.46兰“补山=72.2kN，可5.5解:f：=140N/mm2ftb=170N/mm2fj=305N/mm2设螺栓单列为n个。N=1.4Nk=560kN1）单个螺栓受剪承载力设计值：螺栓杆被剪断承载力：Nb=nd2

10、fvb=1314222140=53.2kN44螺栓孔承压破坏承载力：Nb二dtfcb=221630107.36kN单个螺栓受剪承载力：Nmin二minNNc=53.2kN2）单个螺栓受拉承载力Ntb=Aeftb=303.4170=51.6kN由附表1.4得直径22mm的螺栓有效截面积303.4mm2）3）单个螺栓受剪力和拉力的设计值：N：=NtN3）单个螺栓受剪力和拉力的设计值：N：=NtNN22140、2,“kN2n4）因为螺栓同时受剪和受拉，需满足:1解得：n-5.34取n=65.8解:查表得：螺栓抗剪强度f=250N/mm2一个高强度螺栓的设计预拉力值P=150kN钢板螺栓孔壁承压承载力

11、设计值fcb二470N/mm2抗滑移系数亠-0.45Nvb=0.9njP=0.920.45150=121.5(kN)Ncb二dtfcb=221647010-=165.44(kN)取Nb=minNvb,Ncb=121.5(kN)6T6136103b贝yn：T6.93VNv中传力摩擦面为2，故两边一起算，T不mNTp2x121.5x70需除2)修正zn(51)=6.93.(6.91)=6.41取“7nV6.93验算强度：x2y2=14824(72142212)=3640(cm2)NxmaxNxmaxTymax68211003640=39.23(kN)NymaxTxma29

12、.8(kN)P544=38.86(kN)Nmn27NxP=0强度:TP2Nxmax-Nx)2(NymaxT+Np)2INy).78.462(29.838.86)2=104.26(kN)：Nv121.5(kN)可，每侧所需螺栓数目为7个。5.9解:螺栓杆被剪断承载力：Nb=0.9nflP=0.910.45190=76.95kN单个螺栓受拉承载力：Ntb=0.8P=0.8190=152kN预拉力值：P=190kN22140-2NNN单个螺栓受剪力和拉力的设计值:=NkN2n因为螺栓同时受剪和受拉，需满足:宾巴叮解得：n_3.9取n=4NvNt摩擦型连接无需验算孔壁承压强度6.2解：由结点b的力的平

13、衡可得：Ab杆受压力F1=12.37KNCb杆受拉力F2=12.37KN需要的构件截面面积：An二A二12.371000100.576cm2f215其中Ab杆为压杆，Cb为拉杆。Cb杆需要的截面回转半径为辱acmi纹3“06cmX400y400由截面面积和回转半径可选用截面如下：选用2455供给A=24.292cm2=8.584cm20.576cm2ix=iyA,ix,iy均满足要求，无需验算。Ab杆需要的截面回转半径为:lox32100loy32100200200厂广200=2.12cmi厂厂广200=2.12cm可选2704供给A=25.57cm2=11.14cm20.576cm2ixy对

14、X轴：l3K100=lox=32I00=194.62ix2.18此截面为B类截面，查表知=0.19512.37100010012.371000100256.67N/mm:：:2=215N/mm,稳定性符合要求，可。同理可得对y轴：.y135.1212.37100010012.371000100此截面为B类截面，查表知0.365稳定性符合要求，稳定性符合要求，22=30.42N/mm：215N/mm,可。）6.5解:以实轴为X轴，虚轴为丫轴，则有:33742.812336.44012=47608.5cm3Iy31.437122=11819cm32A=1.43720.640=127.6cmiix=

15、19.32cmiylox800ix-19.32=41.4loy400iy-9.62-41.6此工字钢截面对x轴屈曲为B类截面，对y轴屈曲为C类截面。查表知：x=0.893y=0.83fN-1.230%Nk1.470%N1.34NkminA1.34Nk_minAf-0.83215127.6100102277KN解得:Nk-1699.3KN6.6解:N=1.2160016000.7=2144000N=2144KNlx=800cmly=400cm此工字钢对x轴屈曲为b类截面，对丫轴屈曲为c类截面1）试取，x=，y=60查附表1.20可知：X二0.807=0.709ix=竺=13.3cmiy=6.67

16、cm-X九y需要翼缘板宽度：b上27.78cm0.24需要腹板宽度：h_31.01cm0.433需要截面面积：A21441010*=140.65cm2监inf0.70A215试选截面：2-16280Af=89.6cm221-16320Aw=51.2cmA=AfA=140.8cm22）试取x=y=50查表知：I=0.856：:y=0.775ix二咗=16cmiy二竺=8cmh上37.21cmb、33.33cm0.430.24故A-NF-min2144103仿0.775215=128.67cm2t11.1mm评5，tw不宜取太小，故取t=14mm210o.ixb取340mm)考虑到容许宽厚比匹辽2

17、505twtw=A2bt=9mm，取tw=10mmhw试选截面：214340Af=2341.4=95.2cm21-10370A=1.037=37cm2A二AfA=132.2cm2128.67cm23）=40略经比较，方案二较为合理，采用第二个方案截面尺寸：2-143401-10370Ix1bh3-b-twhW13439.8-33373=39331.16cm41212ix=、；=16.42cm11Iy2tb3hwtw21.43433713i-9174.02cm41212iyiy-8.39cmIoy二丄=46.4yixoyiy=48.02查表知：x=0.874，:y=0.7884）验算整体稳定:=

18、205.81N/mm2：f=215N/mm2N_2144103minA0.788132.2105）验算局部稳定:-maxx,y-48hohoh2505严“9tw1.0fy土“化：10o.2t21.4-14.8，可上=700 x40=17.5cm102=103.99cm6）强度不需验算。6.7解:1)轴心压力设计值N=1.230%1.470%3000=4020kN2l0 x=l0y=7m,f-215N/mm2)对截面实轴的稳定性选用分肢的截面假设x=60，贝y即-0.8073需要分肢截面面积：A上40201010115.8cm0.8992152f2疋0.807汉215需要回转半径：ix二也二70

19、0=11.67cm妆60根据A,ix选择I50a：119.304cm2,ix=19.7cm11.67cm说明所选，过大。假设二=40,=0.8993402010选用工字钢I45a:A=102.446cm2ix=17.7cmh=2.89cmtw=1.15cmh=855cm4此处A略小于需要的，ix略大于需要的，工字钢I45a可能是合适的截面。3）由等稳定原则确定两工字钢中心线距b对x轴和y轴屈曲时均为b类截面，等稳定原则要求x=0y=y1哇二竺=39.55ix17.7哇二竺=39.55ix17.70 x由分肢长细比要求：人兰400.5x=19.77取十min40,0.5.x=19.77取十min

20、40,0.5.x=19.77a=i57.15cm取a=57cm所以、5719.72i12.89*39.552-19.7234.28b70020.42cmy34.28IyS+曾AIyS+曾A41iy二解出：b=40.43cm取整数b=41cm解出：b=40.43cm取整数b=41cm长细比1=?=19.72i1ix=17.7cmx=f二詈=39.551=150oyiy=.2.89220.52=20.7cm700207=33.81：h丨-1500y二；,身二.33.81?19.72?二39.14：,；”x=39.552构件的稳定验算由x=39.55得到、=0.901322=217.76N/mmf=

21、215N/mmN402010=2在允许范围之内，可以3分肢验算：40入=19.72，可10.5max(39.14,39.55)=19.775)缀板连接及验算1确定缀板尺寸分肢轴线距b0=410mm缀板高度db1bo=273.3410mm3丿采用d400mm(尽量取大的，使角焊缝不容易达到强度设计值缀板厚度J一b=8.210.25mm15040丿米用tb=10mm缀板中心距aad0=570400=970mm缀板长度bb二b-150-230=320mm其中150mm为工字钢的翼缘长度采用缀板的尺寸为：一103204002缀板内力几角焊缝连接计算：85柱中剪力：V=202.4410215=5183k

22、N85F235每个缀板平面分担的剪力*卜25卅缀板的内力缀板的内力：丁=墮=259970环410b纱97010=12.56kNm2_1.5.18=6.36mmWt-(12)=89mm其中18mm为工字钢45a的翼缘平均厚度.取hf=8mm角焊缝长度角焊缝长度：lw=db=400mm6M0.7hfl：佗5610l84.16N/mm20.784002T0.7hf唸61.31027.37N/mm20.78400f取1.22、284.16十27.372=74.21N/mm2兰160N/mm2.223缀板刚度验算：两缀板惯性距“2眷2土14仁10666.7卅及线刚度廿艺巴260分肢工字钢I855cm4线

23、刚度山=85=8.81cm3a197线刚度比Ib几二260.16=29.56，可bo/ai8.816.8解：线刚度比Ib几二260.16=29.56，可bo/ai8.816.8解：(1由等稳定原则确定工字钢轴线间距bx=0y=y27AAdy米用1Z505查表Ad=4.8cm2imin=0.98cm2Ay=2代=24.8=9.6cm=39.5539.552710244629.631.43iy二l0y70022.27cmy31.43ij二.2.892-jb【=22.27cmV12丿解出：b=44.16cm取b=45cm(2截面验算:=400y2.89245f!=22.68cm12丿iyIy7002

24、2.68-30.86二y-27AAdy30.86227102.44629.6=38.27：x=39.55由x=39.55得x=0.90132=217.76N/mm2=217.76N/mm2=215N/mm4020102在允许范围之内，可(3验算局部稳定为保证斜缀条与分肢轴线夹角为45左右，米用a=400mma4013.84：0.7max0y,x0739.55=27.69,可h2.89(4缀条稳定验算两工字钢腹板内侧间距b=b七=450-11.5=438.5mm缀条长度b=：浦a2=.438.524002=593.5mm缀条内力Nd二Y?二乂2空35.08kNsinab/ld、ld478.9ri

25、/d-48.87150imin9.8查表得.d=0.862单面连接等边角钢强度设计值折减系数fd=0.60.001548.87=0.673稳定验算：=84.78N/mm2：ff=0.673215=144.7N/mm2，可Nd35.08103dAd-1027.1解：F二Fk1.4=121.4=16.8kN查表得槽钢36a:W-660cm3Wymin=63.5cm3Wymax=186cm3X=1.05y1二y4=1.2y2二y4=1.05(1抗弯强度初判断点1为最先达到强度最大值的点，Wy1二Wy厂WyminFy=Fcos30-14.55kNFx=Fsin30=8.4kNMx二丄“=21.8kNm

26、My氏=12.6kNm22y22一一12.6灯06xW,y1Wymin=1.056601033MxMy21.81062=196.9N/mm：f=215N/mm(2剪切强度查表得:槽钢36a:443Ix=11900cmIy=455cmSx=389.9cmtw=9mmVmax=F2=7.27kNVmaxS挠度由两个方向合成Vx总挠度V=；v；+v：=40.42mm7.3解:l=6mI56a查表1.10可以得到1)Q235，上翼缘承受满跨均布荷载，跨度中间无侧向支承点-=36.113需要验算整体稳定性二0.59：0.6b2)Q345钢，丄需要验算整体稳定性，bb=0.59=0.4：0.63453)Q

27、345钢，集中荷载作用于跨中的下翼缘，跨中有一侧向支承点，则自由长度h二3m;：b=2.2对于Q345钢2.2型345b=1.070.282=1.070.2821.5=0.882整体稳定性要求验算此槽钢梁的整体稳定性Mx.My：bWxy1Wymin21.8106佗61060.4056601033=247N/mm2f=215N/mm2不满足整体稳定要求采取措施：在跨中加侧向支承则可得I；=3000mm丄，故一-22Mx.My：bWxy1WyminMx.My：bWxy1Wymin21.81060.8166010312.61063=213.5N/mm2：f=215N/mm2，可7.7解:楼盖自重标准

28、值qGk=3.0kN/m2可变荷载标准值qQk=6.0kN/m21）荷载和内力荷载标准值qk二qGk*qQka=363.6二32.4kN/m荷载设计值q=1.2qGk1.3qQka=1.231.363.6=41.04kN/m最大弯距标准值Mxk=lqkl1V8=168.28kN最大弯距标准值Mxk=lqkl1V8=168.28kN232.482=259.2kNm88最大弯距设计值Mx=lql2=丄41.0482=328.32kNm882）试选截面假设次梁自重引起的弯距为0.02M。即最大弯矩标准值为1.02MX，最大弯矩设计值1.02MXk。次梁上铺设钢筋混凝土预制楼板，楼板与次梁的上翼缘牢固

29、相连，故对次梁不必计算整体稳定性。由抗弯强度确定需要的截面模量为W-W-Mxxf1051.05215103=1483.4cm由均布荷载下简支梁的挠度条件确定所需要的惯性矩25也LvLTOCo1-5hz48Elx2505汉2505汉2506u4IxMxkl5106800010=26737.9cm448E482.06105按需要的Wc和Ix查附表2.4,得最轻的热轧普通工字钢为I45bW=1500cm3Ix=33800cm4tw=13.5mmt=18mm16mm取f=205N/mm2自重：g87.485kg/m9.81N/kg=0.858kN/m3）截面验算弯距设计值Mx=328.32182-33

30、6.56kNm8一1弯矩标准值Mxk=259.2-0.85882=266.06kNm剪力设计值8Mx7.9解:l=8ma=3.6mL=3a=10.8m楼盖自重标准值楼盖自重标准值2qGk=3.0kN/m可变荷载标准值2qQk=6.0kN/m荷载和内力:荷载标准值qk=qGkqQka=363.6二32.4kN/m荷载设计值q=；1.2qGk1.3qQka1.2g=42.07kN/m次梁梁端剪力设计值Vq1.2g141.041.20.8588=168.28kN221）截面尺寸的选定1）腹板截面主梁受到次梁传递过来的的荷载为集中力PP=2V=168.282=336.56kN弯矩Mx=1.02Pa=1

31、.02336.563.6=1235.85kNm1.02为主梁自重引起的弯矩增大系数假设翼缘板厚t-16mm，则取f=215N/mm2截面塑性发展系数x=1.051.05215所需截面模量Wx一些緒851010亠5474.42cm3梁的经济高度he=7阿30=7乂V5474-393.37cm由附表1.7得加，Z0由7.51）式-由7.51）式-1.05400215Lmin13401031340103花81得梁的最小高度hmin-14.811幣曲叽梁最大高度没有要求。采用腹板高度hw=950mm考虑翼缘厚度后梁高h满足hhmin腹板厚度：仏叮,hw.81mm2.tw=70.003hw=9.85mm

32、宜取为2mm的整数倍，故取tw=10mm腹板截面：-109502）翼缘截面由7.57）式得单个翼缘所需截面營一11941.79Cm211-3600乞16时，可不计算梁的整体稳定性。bbbb-26235=26时，翼缘不会局部失稳。t,fyb宜在1丄内h62.5b260280300320t16.0714.9313.9313.06t取16161414A4244.8l113.811.25bb22.86tb11h3）综上采用翼缘截面：2-16280所以，梁截面为：1-1095095cm222-1628089.6cm2A=184.6cm2）强度、整体稳定、折算应力梁自重g010仁1.706kN/m1212

33、Mmax=Pa+gL=336.56汇3.6+心.706x10.8=1236.49kNmj8811Vmax=p十g0L=336.56+一汉1.706汉10.8=345.77kN.221）抗弯强度334=280493.98cm2898.2-2795x_12Ix280493.9898.223=5712.71cmMMmax1236.4910632=206.14N/mm2）抗剪强度Sx=281.6951.695195=3291.965cm3224-maxVmaxSx345.771033291.965103_4280493.98101022=40.6N/mm:fv=125N/mm3）同位连接不需验算腹板计

34、算高度边缘的局部承压强度4）整体稳定性:且3600=12.86，可不验算。bb2805）折算应力次梁作用点处的主梁截面，该截面处的弯矩和剪力分别为112112MogoLagoa22336.563.6=1233.73kNm2222V。二Vmax-g0a=345.77-1.706306=339.63kN验算该截面腹板顶端0点处的折算应力hwhwMo2Ix69501233.7310务=208.92N/mm2280493.98104于_VoSx1Ixtw3339-63102199680=26.63N/mm2280493.9810410、二232208.922326.632=213.95N/mm2：1.

35、1f=1.1215=236.5N/mm26）挠度验算次梁对主梁的荷载标准值Pk=qkg132.4-0.8588=266.06kN弯矩标准值Mxkjgkl2Pka170610.82266.063.6=978.54kNm881.2xk978.5410610.8103-可54102.06105280493.98104547400综上可知所选板梁截面合适。3）翼缘截面改变及改变后折算应力验算1）试改变截面在x忙处改变翼缘宽度，此时弯矩设计值1M1M1Jg0Lx-lg0 x2Px-丄2336.561.8=619.63kNm2222Af1hw6M1xfhw6twhw6196310610_195=13.06

36、亦61.05215950AbJh2.66不可米亠二竺詡亦口巫二丄过小，不满足t16h98212用此改变截面方法。2）取改变后翼缘宽b-160mm得实际改变点位置6改变后截面1-109502-16160改变截面后板梁截面积Af1=161.6295仁146.2cm2改变截面段内梁自重g01=1.35kN/m改变截面后梁惯性矩Ix11698.23-1595312=190902.81cm4改变截面后梁截面模量Wx1二Ix1J90902.83888.04cm3h298.22改变截面后截面能抵抗的弯矩M1=xfWx1=1.052153888.0410310=877.73kNm又因M1JgLx-為。%2Px

37、，将M1值代入22解得x=2.55m构造要求由b过渡到b1需做成不大于1:2.5的斜坡，故实际改变点位置X1=x-2.5UL2.55-2.5域蓉驰2.4mI2丿i2丿3）截面改变后折算应力截面改变处的腹板顶端的正应力6877.73106877.73109502=218.39N/mm2考虑截面改变引起的自重改变对截面改变处剪力的影响M=Vmaxg01x=345.77一1.352.55=342.33kNS1=161.61216cm32VSx1x1t342.3310312161034190902.8110102=21.81N/mm截面改变处腹板和翼缘连接处的折算应力二232；218.392321.8

38、12=221.63N/mm2：1.1f=236.5N/mm24）挠度验算由前面可知，未改变截面时相对挠度为vMxkL978.5410610.810311=L10EIx102.06105280493.98104547400截面改变引起的挠度增大系数ItIt1I6448L1+1汉人L八L丿5280493.98、2.55丫16448空10.8丿1.065截面改变后相对挠度lv1v-=1.0651，可L5475144005）翼缘焊缝的计算因在第6）步中将设置横向加劲肋以传递集中力P，故在7.61）式中取F为零，贝V7.61）式简化为丄VSl：fw1.4hfIxf梁端截面：截面改变引起自重变化使梁端剪力

39、Vmax变小，偏于安全考虑，仍取Vmax=345.77kN,sx1=1216cm3,Ix1=190902.81cm4hf1.4ffWIx133=0.98mm345.77101216104翼缘改变处截面:V1=342.33kN,Sx=3291.965cm3,Ix=280493.98cm4hfViSx_1-4ffWIx342.331033291.9651034=1.79mm构造要求：hf_1.5t=1.516=6mm最后取hf=6mm80,需设置横向加劲肋=95tw105150,不设置纵向加劲肋间距要求475mm=0.5h0岂a冬2h0=1900mm考虑到集中力作用点位置，取a1800mm2）局部

40、稳定验算受压翼缘未受扭转约束由7.67b）打=亜汇1=0.620.85153V235153rc=f=215N/mm2又色二型0=1$91.0,则由7.72b)h。950h=0.912,0.8仪2,415.344h0a23541.5.3441.89厲=1一0.59$-0.8吆i一0.590.9120.8!125=116.74N/mm2按照局部压应力计算要求7.11)式可知，无需计算局部压应力-0=0区格1a=1800mm处弯矩1,1,2,112M-ig0Lag0aPa1.70610.81.81.7061.8336.561.8=619.63kNm12222梁端弯矩M。=0ymaxa-1800:：:

41、x=2400，截面惯性矩为Ix1M。M；ymax1x12=77.09N/mm区格1和区格2交界处左边的剪力V1=Vmax-g01a=345.77-1.351.8=343.34kNVmaxV13”2hwtw2汉9500-36.27N/mm2由局部稳定验算条件7.81)、2/、277.09+(36.27.215丿116.74J区格2a=2a=3600mm处弯矩0=0.225:1，112112M2g0La-g0a22336.563.6=1233.73kNm22222a=3600 x=2400，截面弯矩为lx(M；+M2max6950222804939804=156.92N/mm2区格2和区格3交界处

42、集中力P作用点)左边的剪力V2=Vmaxg01xg0(ax)=345.771.35X2.551.706汉(3.62.55)=340.54kNV；+V2)_(343.34+340.54W102hX一2950102二35.99N/mm*156.92f*35.992I215丿J16.74丿0二0.628：1，可区格3M2Mmaxmax1233731236.491069502工4228049398102=209.16N/mm区格2和区格3交界处集中力P作用点）右边的剪力V2+v)2hwtw33.980102门0.21N/mm：0295010V2=V2-P=340.54-336.56=3.98kN209

43、.16屮J215丿00=0.92:1丿l可cr丿Dc,cr3）加劲肋的尺寸选定由7.88）式h0bs工十40=71.1mm30ts王直=4.78mml15考虑加劲肋与改变后的截面翼缘平齐，取7）端部支承加劲肋突缘式）计算bs=75mmIts=6mm1)支承加劲肋截面尺寸由附表1.1得fce=325N/mm23131支座反力N二PgL336.56-=514.05kN2222支承加劲肋截面宽度bs-160mmNceAce=bsts3需要支承加劲肋截面厚度止=89mm为保证梁在支座处有较强刚度，取支承加劲肋厚度与翼缘板厚度相同ts=16mm，加劲肋端面刨平顶紧，突缘伸出板梁下翼缘底面长度取20mm，

44、满足20mm：2ts故支承加劲肋截面取-161602）支承加劲肋在腹板平面外的稳定2As二bsts15tw2As二bsts15tw235Iz-Iz-虽二4=546.131212161.615121=40.6cm2izAs40.6h0950iz3.67_25.9，这里计算长度偏安全地取为hoC类截面，查表得:=0.929514.051032As=136.29N/mm2：f=215N/mm2，可3）与腹板的角焊缝连接横向加劲肋与腹板的角焊缝连接hs一1.5tw=1.510=4.74mm，取R=5mm、lw=2h-21%=2950-25=1880mm由附表1.2得ffw=160N/mm2N514.0

45、5103由7.94）式hsw；Zlw0.7X601880按照构造要求hsmins=1.516=6mm最后取hs=6mm8.1解：lox二6.2ml0y=3.1m136a:h=360mmb=136mmtw=10mmt=15.8mmA=76.48cm2Wx=875cm344lx=15800cmix=14.4cmIy=552cmiy=2.69cm0 x0 x62014.4=43.06yl0y3102.69=115.24由热轧工字钢，b.8可知，对x轴屈曲属于a类截面，查表h得：X=0.934对y轴屈曲属于b类截面，查表:y=0.4631）弯矩作用平面内稳定由Ma、Mb均为顺时针方向且MaMb:mx=

46、0.65-0.35吐=0.475x=1.05W875cm3Mx=MA=100kNmMa2252ExEx-7623.85kN二EA_二2061076.48102NmxMx_4001030.475100106xAxW1x1-0.8NNEx21.05875103=109.96N/mm2_f=215N/mm2可。2）弯矩作用平面外稳定侧向支承处弯矩Mc二Ma-MB二25kNm逆时针）住Mc:tx=c=0.7375Ma要求查表得b由跨中有侧向支承，ly=3.1m查表得匚V线性内插法）b0282908十400103yAW121.00737510010205.8N/mmf0.9088751032215N/m

47、m可。【*若b按照近似公式b=1.0744000235=1.071152421=0.76844000400103+n-yA:W21.0073751001060.768875103=222.8N/mm2f215N/mm25%以内，可。】3）截面强度400103100106_2AxWx76.481021.05875103-161.1N/mm=f=215N/mm2，可。4）局部稳定翼缘板的局部稳定匸g十132t215.8235=13腹板的局部稳定匚maxN=迴卫L1001063602一158=156.2N/mm2Ix51.6N/mmIxa-a.1562+516max讪_IO*士=1.330_：.0_

48、仁6156.2-maxhgtwh-2t361582=32.84tw101.6如0.5x25MAx論12_x鬻|2,ma=2Mb1.61.330.543.0625=48.66235成立，可。5）可以看出，弯矩作用平面外稳定最接近限值，故截面尺寸应由弯矩作用平面外稳定条件控制。【*挠度验算:两端弯矩作用挠度为由v=0可知，6EIl6EIlNEx=1.1Nvial2lEx：V51MbI36EIl400Nex8386.22MBl622501062005427EI272.061015800100.9524.37mm62000.9521349，可。】8.2解:查表290566a=10mm:A=17.114cm2Ix=142.06cm4ix=2.88cmiy二2.39cm|0 x300ix2.88=104.2yl0y型=125.5iy2.391）弯矩作用平面内稳定Wx1=Wma48.16cm3灯=1.05Wx2二Wmin=23.48cm3x2=1.2故取点2背风面）为计算点对x轴屈曲均b类截面X=0.528NexNex二2ea1H二220610517.11410221.1104.22=291.33kNTOCo1-5hzql23汉3227MXkNm888两端支承无弯