土建-办公楼(毕业设计)49483

1、西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计某船厂造船事业部办公综合楼结构设计1 设计资料 工程名称：某船厂造船事业部办公综合楼设计 建设地点：浙江省杭州市工程概况：建筑总高为 15.6m，共 5 层。其中底层层高为 3.6m，其余各层层高为 3.0m。局部突出 屋面的塔楼为楼梯间，高 3.0m。基本风压： 0.35kN/m2 ，基本雪压： 0.45kN/m2 ，抗震设防烈度： 6 度，不考虑抗震设防计算。2 结构设计的一般原则2 1 结构设计目的 工程设计是工程建设的首要环节，是整个工程的灵魂。先进合理的设计对于改建、扩建、新建项 目缩短工期、节

2、约投资、提高经济效益起着关键作用，使项目达到安全、适用、经济、美观的要 求。因而建筑结构设计的基本目的就是要在一定经济条件下赋予结构以适当的可靠度，使结构在 预定的基准期内能满足设计所预期的各种功能要求。2 2 结构设计的一般原则 为了达到建筑设计的基本目的，结构设计中应符合以下一般原则：符合设计规范；选择合理的结 构设计方案；减轻结构自重；采用先进技术。2 3 结构选型2 31 结构体系选型 对于一般多层民用建筑，根据使用和工艺要求、材料供应情况和施工技术条件，常选用的结构形 式有混合结构、钢筋混凝土框架结构和框架剪力墙结构等结构体系。由于混合结构整体性差，难于满足大空间的使用要求，而框架剪

3、力墙结构多用于1025 层的高层建筑。而框架结构强度高、结构自重轻，可以承受较大楼面荷载，在水平作用下具有较大的延性。 此外框架结构平面布置灵活，能设置大空间，易于满足建筑功能要求。故该五层办公楼选用框架结构。2 32 框架施工方法 钢筋混凝土框架结构按施工方法不同，有现浇式、装配式和整体装配式三种。 现浇式框架的全部构件都在现场整体浇筑，其整体性和抗震性能好，能较好的满足使用要求。 故框架采用现浇施工方法。2 33 其他结构选型屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖，屋面板厚120mm。露面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形楼盖，露面板厚120mm。楼梯结构：采用钢筋混凝土板式楼梯。过梁：门窗过梁均

4、采用钢筋混凝土梁，并采用纵向框架兼做窗过梁。墙基础：因持力层不太深，承载力高，采用自乘墙基大放脚。基础：因基础持力层不太深，地基承载力高，采用钢筋混凝土柱下独立基础。2 4 框架结构计算简图及构件尺寸2 41 简化假定 建筑物是复杂的空间结构体系，要精确地按照三维空间结构来进行内力和位移分析十分困难。为 简化计算，对结构体系引入以下基本假定：（ 1） 在正常设计、正常施工和正常使用的条件下，结构物在设计基准期内处于弹性工作阶段， 其内力和位移均按弹性方法计算；（ 2） 楼面（或屋面）在自身平面内的刚度无限大，在平面外的刚度很小，可忽略不计。2 42 计算单元 多层框架结构是由纵、横向框架结构组

5、成的空间结构体系，在竖向荷载作用下，各个框架之间的 受力影响较小。本设计中取 KJ2 作为计算单元 ，如图 2 1 所示：西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计图 2 1 结构平面布置图2 43 计算简图 现浇多层框架结构设计计算模型是以梁、柱截面几何轴线来确定，并认为框架柱在基础顶面为固 接，框架各节点纵、横向均为刚接。一般情况下，取框架梁、柱截面几何轴线之间的距离作为框 架的跨度和柱高度。底层柱高从基础顶面算至二层楼面，基础顶面标高根据地质条件、室内外高差，定为 -1.1m，二层楼面标高为 3.6m ，故底层柱高为 4.7m。其余各层柱高

6、为楼层高 3.0m。由此 可绘出框架计算简图，如图 22 所示：图 2 2 框架结构计算简图 2 44 梁柱截面尺寸及惯性矩 多层框架结构是超静定结构，在计算内力前必须先确定杆件的截面形状、尺寸和惯性矩。1 初估构件截面尺寸及线刚度（1） . 梁截面尺寸1 1 1 1h l 6000 750 500mm边跨 8 12 8 12取 h=600mm西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计h 1 1 600 300 200mm23b 1 1 23取 b=250mm 则取边跨截面尺寸为 :h b=250mm 600mm11 2400 300 200mm

7、 8 12h中跨1 1 l8 121123b 考虑刚度因素，取 h 500mm 取 b 250mm则取边跨截面尺寸为 :h b=250mm 500mm （2） . 柱截面尺寸底层柱尺寸1 1 500 250 167mm23式中：按轴压比要求计算，由公式A NFgEns N fc Nfc N 轴压比取 1.0；轴压比增大系数，本设计取=1.0；F柱的荷载面积； n验算截面以上楼层层数。NAs对于顶层中柱： N fc 如取柱截面为正方形，则其边长为gE 单位建筑面积上重力荷载值， 近似取 12-15 kN/m2 ；FgEn Nfc 416 mm。1.0 8.4 4.2 14 103 51.0 14

8、.32172699mm2500mm 500mm 。根据以上计算结果，并考虑其他因素，本设计中所有柱子截面尺寸都取 非计算单元的内梁截面尺寸初估方法如上，计算从略。2. 框架梁、柱线刚度计算 由于现浇楼面可以作为梁的有效翼缘，增大梁的有效刚度，减少框架侧移。考虑这一有利因素， 边框架梁取 I1.5I 0 ，对中框架梁取 I2.0I 0 。（ I 0为梁矩形截面惯性矩）边跨梁：bh30.25 0.633 4I边 2.0 2.0 9.00 10 3m4 边 12 123.0 107 9 10 3 44.50 104kN mEI i边l中跨梁：I中 2.0 bh3 2.0 0.25 0.53 5.21

9、 10 3m412 12i中EI733.0 107 5.21 10 3柱：2.46.51 104kN m33bh 0.5 0.5 5.21 10 3 m412I12i1EI3.0 107 5.21 10 34.73.33 104kN m西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计i2 5EI3.0 107 5.21 10 33.05.21 104kN m相对线刚度：取 i2 5 1.0 。则其余各杆件相对线刚度为 3. 33 i1 5. 2151 14 021 14 011400 0. 64i中1. 254. 50 104 0. 865. 21 1

10、4 0 框架梁、柱的相对线刚度如图 23 所示，将作为计算节点杆端弯矩分配系数的依据。1.00kN/m20.40kN/m20.015 20 kN/m3=0.30kN/m20.040 14 kN/m3=0.56kN/m20.060 12 kN/m3=0.72kN/m20.120 25 kN/m3=3.00kN/m20.010 17 kN/m3=0.17 kN/m26.15kN/m20.65kN/m20.120 25 kN/m3=3.00kN/m20.010 17 kN/m3=0.17kN/m23.82kN/m23. 梁自重图 2 3 梁柱相对线刚度图2 5 荷载计算2 51 恒载标准值计算屋面防

11、水层（刚性） ： 30mm 厚 C20 细石混凝土防水 防水层（柔性） ：三毡四油铺小石子 找平层： 15mm 厚水泥砂浆找坡层：平均 40mm 厚水泥焦渣找坡 保温层： 60mm 厚 1:10 水泥膨胀珍珠岩 结构层： 120mm 厚现浇钢筋混凝土板 抹灰层： 10mm 厚混合砂浆 合计各层楼面（含走廊）水磨石地面（ 10mm 厚面层， 20mm 厚水泥砂浆打底） 结构层： 120mm 厚现浇钢筋混凝土板抹灰层： 10mm 厚混合砂浆合计西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计梁自重：抹灰层： 10mm 厚混合砂浆0.3 (0.7-0.12)

12、 25 kN/m3=4.35kN/m0.01 (0.7-0.12+0.25/2) 2 17 kN/m3=0.25kN/m合计h b=250mm 600mm 梁自重：抹灰层： 10mm 厚混合砂浆4.60kN/m0.25 (0.6-0.12) 25 kN/m3=3.00kN/m0.01 (0.6-0.12+0.25/2) 2 17 kN/m3=0.21kN/m合计h b=250mm 500mm 梁自重：抹灰层： 10mm 厚混合砂浆合计4. 柱自重h b=500mm 500mm3.21kN/m0.25 (0.5-0.12) 25 kN/m3=2.38kN/m0.01 (0.5-0.12+0.25

13、/2) 2 17 kN/m3=0.17kN/m2.55kN/m合计5. 外纵墙自重6.59kN/m标准层纵墙：( 3.0-0.6 )(8.4-0.5)-1.5 1.5 2 0.24 18 kN=62.46kN铝合金窗（ 1.5 1.5）：1.5 1.5 2 0.35 kN=1.58kN贴瓷砖外墙面：3.0 (8.4-0.5)-1.5 1.5 2 0.5 kN=9.60kN水泥粉刷内墙面：3.0 (8.4-0.5)-1.5 1.5 2 0.36 kN=6.91kN合计80.55kN底层纵墙：( 4.7-0.6)(8.4-0.5)-1.5 1.5 2 0.24 18 kN=120.48kN铝合金窗

14、（ 1.5 1.5）：1.5 1.5 2 0.35 kN=1.58kN贴瓷砖外墙面：3.6 (8.4-0.5)-1.5 1.5 2 0.5 kN=11.97kN水泥粉刷内墙面：3.6 (8.4-0.5)-1.5 1.5 2 0.36 kN=8.62kN合计142.65kN6. 内纵墙自重标准层纵墙：( 3.0-0.6)(8.4-0.5)-0.9 2.1 2 0.24 18 kN=123.60kN门( h b=0.9 2.1)：0.9 2.1 2 0.15 kN=0.57kN粉刷墙面：( 3.0-0.6 )(8.4-0.5)-0.9 2.1 2 0.36 2 kN=10.93kN合计78.08k

15、N/m底层纵墙：( 4.7-0.6)(8.4-0.5)-0.9 2.1 2 0.24 18 kN=123.60kN门( h b=0.9 2.1)：0.9 2.1 2 0.15 kN=0.57kN粉刷墙面：( 3.6-0.6 )(8.4-0.5)-0.9 2.1 2 0.36 2 kN=14. 34kN合计7. 内隔墙自重138.51kN/m标准层柱自重：抹灰层： 10mm 厚混合砂浆0.5 0.5 25 kN/m3=6.25kN/m0.01 (0.5+0.5) 2 17 kN/m3=0.34kN/m5西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计10

16、9.30kN24 所示：墙重：(3.0-0.6) (6.0-0.5) 0.24 18 kN=57.02kN粉刷墙面：(3.0-0.6) (6.0-0.5) 0.36 2 kN=9.05kN合计 66.07kN 底层墙重：(4.7-0.6) (6.0-0.5) 0.24 18 kN=97.42kN粉刷墙面：(3.6-0.6) (6.0-0.5) 0.36 2 kN=11.88kN 合计2 52 活荷载标准值计算1. 屋面和楼面活荷载标准值 上人屋面： 2.0kN/m2楼面：办公室： 2.0kN/m2 ；走廊： 2.0kN/m22.雪荷载： 基本雪压： 0.45kN/m2雪荷载标准值： sk ur

17、s0 1.0 0.45 0.45kN 屋面活荷载和雪荷载不同时考虑，二者中取大值。 2 53 竖向荷载下框架受荷总图 1. BC,DE 轴间框架梁 屋面板传荷载： 板传至梁上的三角形或梯形荷载为均布荷载，荷载的传递示意图，如图西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计恒载：活载：梁自重：3.21kN / m图 2 4 荷载传递示意图 23恒载： 6.15 2.1 (1 2 0.352 0.353 ) 2 20.61kN /m活载： 2.0 2.1 (1 2 0.352 0.353) 2 6.70kN / m 楼面板传荷载：荷载传递示意图如图 2

18、4所示233.82 2.1 (1 2 0.352 0.353) 2 12.80kN /m2.0 2.1 (1 2 0.352 0.353) 2 6.70kN /m2BC,DE 轴间框架梁均布荷载为：屋面梁：恒载 =梁自重 +板传荷载 = 3.21kN / m 20.61kN / m 23.82kN / m 活载 =板传荷载 = 6.70kN / m楼面梁：恒载 =梁自重 +板传荷载= 3.21kN / m 12.80kN / m 16.01kN / m活载 =板传荷载 = 6.70kN / mCD 轴间框架梁均布荷载为：梁自重 : 2.55kN / m屋面梁：恒载 =梁自重 = 2.55kN

19、/ m活载 =0楼面梁：恒载 =梁自重 = 2.55kN / m活载=0B、E 轴柱纵向集中荷载的计算 顶层柱：女儿墙自重(做法：墙高 1100mm，混凝土压顶 100mm )330.24m 1.1m 18kN/m3 0.24m 0.1m 25kN/m3 (1.2m 2 0.24m) 6.67kN /m 天沟自重：现浇，如图 25 所示3225kN /m3 0.6m (0.2m 0.08m) 0.08m (0.6m 0.2) 0.5kN / m2 1.84kN /m顶层柱恒载 =女儿墙及天沟自重 +纵梁自重 +板传荷载 (6.67 1.84) 8.4 4.60 (8.4 0.5) 2.55 6

20、 0.5 10.30 6 0.5 8.07 8.4 214.16kN顶层柱活载 =板传荷载 =3.35 6 0.5 2.63 8.4 32.14kN 标准层柱恒载 =外纵墙自重 +纵梁自重 +板传荷载 +横隔墙80.55 4.60 (8.4 0.5) 8.95 6 0.5 5.01 8.4 66.52 219.08kN顶层柱活载 = 板传荷载=3.35 6 0.5 2.63 8.4 32.14kNC 、D 轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载 = 梁自重 + 板传荷载4.60 (8.4 0.5) 12.85 6 0.56.15 1.2 8.4 8.07 8.4 204.67kN7西南科技大学网络教

21、育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计顶层柱活载 = 板传荷载=3.35 6 0.5 2.63 8.4 2.0 1.2 8.4 50.30kN 标准层柱恒载 =内纵墙自重 +纵梁自重 +板传荷载 +横隔墙78.08 4.60 (8.4 0.5) 8.95 6 0.55.01 8.4 3.82 1.2 8.4 255.12kN顶层柱活载 = 板传荷载=3.35 6 0.5 2.63 8.4 2.5 1.2 8.4 57.34kN 由上可作出框架在竖向荷载作用下的受荷总图，如图26 所示：图 2 6竖向荷载作用下受荷总图2 54 竖向荷载下框架受荷总图 作用在屋面

22、梁和搂面梁节点处的集中风荷载标准值：Wkzusuz 0(hi hj)B /2为了简化计算，通常将计算单元范围内外墙面的分布荷载化为等量的作用于楼面的集中风荷载。2式中：基本风压 w0 0.35kN /muz 风压高度变化系数。因建设地点处于大城市郊区，地面粗糙程度为B 类；us风荷载体型系数，查表取 us =1.3；z 风振系数。由于结构高度小于30m，且高宽比 18.4/14.4=1.261.5 ，则取 z =1.0；hi 下层柱高；层数离地高度z zusuzw0hihjWk518.11.01.31.20.353.02.412.38413.11.01.31.10.353.03.012.613

23、10.11.01.31.00.353.03.011.47hhj 上层柱高，顶层取女儿墙高度的两倍； B计算单元迎风面宽度( B=8.4m ) 计算过程见表 2 1 表 2 1 风荷载标准值计算827.11.01.31.00.353.03.011.4714.11.01.31.00.354.13.013.572 55 竖向荷载下框架受荷总图西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计侧移刚度见表 22 和表 23式中：VjDijVj第 j 层的剪力；表22 横向 25层D 值的计算构件名称ib k2icck2k12D c ic 2 hB 轴柱0.86+

24、0.860.862 1.000.30120909C 轴柱2 (0.86+1.25) 2.110.513356362.112 1.00D 轴柱2 (0.86+1.25) 2.112 1.00 2.110.51335636E 轴柱0.86+0.860.301209090.862 1.00D 20909 35636 35636 20909 113090表 2 3 横向底层 D 值的计算构件名称ib k2ic0.5 k c c 2 k12D c ic 2 hB 轴柱0.861.340.640.5519967C 轴柱0.86+1.253.300.640.71712970D 轴柱0.86+1.253.30

25、0.640.71712970E 轴柱0.861.340.640.5519967D 9967 12970 12970 9967 458762. 风荷载下框架位移计算水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：Dij 第 j 层所有柱的抗侧刚度之和；uj第 j 层的层间位移。第一层的层间位移值求出以后，就可以计算各楼板标高处的侧移值的顶点侧移值，各层楼板标高 处的侧移值应该是该层以下各层层间侧移之和，顶点侧移是所有各层层间侧移之和。西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计juju jj 层侧移j1n顶点侧移u ujj1框架在风荷载下侧移的计算见表 2

26、 4，如下：表 2 4框架在风荷载下侧移计算层号Wj (kN)Vj(kN)D(kN /m)uj(m)uj /h512.3812.381130900.000111/27273412.6124.991130900.000221/13636311.4735.461130900.000321/9375211.4747.931130900.000471/7143113.5761.50458760.001341/3060juj uj0.00241j1侧移验算：层间最大侧移值为：1/30601/550，满足要求ujuj 0.00241m顶点侧移 j 1且 u/H=1/75101/650 ，满足要求 2 6

27、荷载计算为简化计算，考虑如下几种单独受荷情况： 恒载满布情况；活载分跨布置作用（分左布活载、中布活载、右布活载） 风荷载作用（分左风和右风）对于第（ 1）种情况，采用分层法计算；第（ 2）种情况利用 PF 程序计算；第（ 3）情况，采用 值法计算。2 61 恒载作用下的内力计算 在竖向荷载作用下框架内力采用分层法进行简化计算，此时每层框架梁同上、下层柱组成基本计 算单元。竖向荷载产生的梁端弯矩只在本层内进行弯矩分配，单位之间不再进行传递。 计算步骤如下：根据各杆件的线刚度计算各节点杆端弯矩分配； 计算竖向荷载作用下各跨梁的固端弯矩，并将各节点不平衡弯矩进行第一次分配； 将所有杆端的分配弯矩向远

28、端传递； 将个节点因传递弯矩而产生的不平衡弯矩进行第二次分配，使得各节点处于平衡状态； 将各杆件的固端弯矩，分配弯矩和传递弯矩相加即可得各杆端弯矩。0.9 ，取传递系数为（梁和底层计算分配系数 说明：计算时除底层柱以外，其它各层柱的线刚度先乘以 柱的传递系数为） 。 分配系数按以下式计算：uikSiknSiki1式中：Sik 为节点第根杆件的相对转动刚度；西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计nSiki 1 为节点各杆件相对转动刚度之和。 由于本榀框架结构、受力对称，在分层法计算时可取半结构进行计算。梁的固端弯矩均布恒载和柱顶集中活载偏心引起

29、的固端弯矩构成节点不平衡弯矩，利用以下公式计算：ql12可求得各梁端弯矩，如表 2和表 2 表 2 恒载作用下固端弯矩表 2 柱顶集中力产生的偏心弯矩柱柱柱柱顶层21.42kN m21.42kN m其他层21.91kN m0021.91kN m2 62 活载作用下的内力计算竖向活荷载是可变荷载，它可以单独的作用在某层的某一跨或某几跨，也可能同时作用于整个结 构。对于构件的不同截面或同一截面的不同种类的最不利内力往往有个不相同的活荷载最不利布置位置，最不利内力的种类来确定。 本设计中将活荷载分跨布置（分为左布活载、中布活载、右布活载三种情况） ，并求出内力，然后 叠加求出控制截面的不利内力。在分

30、布活荷载下，其集中力会在节点处产生偏心弯矩。如下： 左布活荷载柱： 32.14kN 0.1m 3.21kN m ；柱： 中布活荷载柱：；柱：右布活荷载柱： ；柱： 32.14kN 0.1m 3.21kN m2 8 梁柱截面配筋图框架梁、柱截面配筋除满足承载力要求外，对于梁和e0 /h0 0.55的偏心受压还应满足裂缝宽度的要求。由于框架内力计算得到的值是轴线处的内力，而梁两端的控制截面应该是柱子边处的截 面，因此根据轴线处的内力转换成截面处的内力，可按下式计算：Vb2Vb V(g q)b2式中： Mb 、 Vb 柱边处的控制截面的弯矩和剪力M、V 框架柱轴线处梁的弯矩和剪力b柱宽度g、q上的恒

31、载和活载。2 81 梁柱截面配筋计算 由前面计算出的内力组合表可以看出，一、二层的内力相差不大，三、四层的内力相差不大。为 方便施工， 一、二层梁采用一种配筋 （按一层梁计算） ，三、四层梁采用一种配筋 （按三层梁计算） 顶层采用一种配筋。材料：西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计2 fc 14.3N /mm22ft 1.43N /mm22混凝土 C30ftk 2.01N /mmfy 300N /mm2钢筋HRB3352f yk 335N /mm21. 正截面受弯承载力计算以一层梁 BC( 250mm 600mm)为例计算，按单筋截面计算：

32、去保护层厚度为 35mm，则 h0 h 35mm 600mm 35mm 565mm查表可知： b 0.550跨中截面 M 75.59kN m0.066M 75.59 106 N mm1 f cbh02 1.0 14.3N / mm2 250mm (565mm)21 1 2 s 1 1 2 0.066 0.0681 fcbh01.0 14.3 250 565 0.068 458mm2300而所以 选配钢筋：min max(0.002,0.45 ft / f y) 0.2145%2As,min 0.2145%bh 0.002145 250 600 322mm2 3 16 ，实配钢筋面积： 603m

33、m2C 支座同理可计算得到其他截面的配筋，对于 CD 跨中梁截面，由于间距很小，为方便施工，按 处配筋。梁 BC 和梁 CD 各截面的正截面受弯承载力配筋计算见表2 13：表 2 13 框架梁正截面配筋计算层号计算公式梁 BC梁 CDB 支座跨中C 支座右C 支座左一层M-98.3675.59-96.62-62.63V94.36/-98.73-45.52M b M Vb2-74.7775.59-71.94-51.32M s2 s1 fcbh020.0660.0660.0630.0661 1 2 s0.0680.0680.0650.068A1 fcbh0Asfyy458458438376As,m

34、in322322322268实配钢筋 A s3 16,6033 16,6032 16,4022 16,402三层M-87.0767.33-80.77-45.77V-90.71/-90.60-32.9212VbM b M b2-64.3967.33-58.12-37.54M s1 fcbh020.0560.0590.0510.0491 1 2 s0.0580.0610.0520.050A1 fcbh0Asfy391411350277As,min322322322268实配钢筋 A s2 16,4023 16,6032 16,4022 16,402五层M-66.95104.14-84.21-42.

35、21V-111.45/-117.24-17.32VbM b M2-39.09104.14-54.90-37.88M s21 fcbh00.0340.0910.0480.0491 1 2 s0.0350.0960.0490.0501 fcbh0As1 cfy 0y236613330277As,min322322322268实配钢筋 A s3 16,6033 18,7632 16,4022 16,402西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计斜截面受剪承载力计算以一层梁 BC 支座 B 处为例计算，如下：Vj 94.36kNVb Vj (g q)/

36、2 94.36 (16.01 6.70) 0.5/ 2 88.68kN0.25 c fcbh0 0.25 1.0 14.3 250 565 504.97 kN Vb 88.68kN 截面尺寸满足要求。斜截面承载力为：0.7 ftbh0 0.7 14.3 250 565 141.39kN Vb 88.68kN 按构造配筋，选双肢箍 8200 。sv 0.24 ft / fyv 0.24 1.43/ 210 0.16%svAsvbS101300 2000.168% 0.16%故所配箍筋满足要求。13同理可计算其它截面斜截面抗剪承载力，具体计算见表2所示：表 2 框架梁斜截面配筋计算截面层号VjVb

37、 Vj (g q)/2V 0.7 ftbh0Vb V配筋B五层112.96105.33141.39是8200三层90.7185.03141.39一层94.3688.68141.39C左五层118.60110.97141.39是三层90.6084.92141.39一层98.7393.05141.39C右五层17.3216.68116.37是三层32.9232.28116.37一层45.2544.61116.37西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计框架梁裂缝宽度验算 和梁的正截面配筋计算一样，梁的裂缝宽度验算也考虑顶层、三四层、一二层，其内力组

38、合 项同梁配筋时的组合项，但内力组合值采用荷载短期效应组合（即采用荷载标准值作用下弯矩值 参和组合）。框架梁短期荷载效应组合见表 2，表 2：表 2 框架梁短期荷载效应弯矩组合表截面层数弯矩标准值组合值恒载左活中活右活左风右风B 支座五层-30.55-16.48-2.963.594.60-4.60-52.19三层-28.01-22.08-3.674.3516.68-16.68-66.20一层-22.74-18.17-1.831.8236.41-36.41-73.51BC 跨中五层67.4516.420.15-1.400.87-0.8784.02三层40.1412.530.02-0.572.66

39、-2.6653.83一层42.7913.120.02-0.346.10-6.1060.11C 支座左五层-48.93-10.983.26-6.39-2.862.86-67.14三层-35.81-13.163.71-5.48-11.3611.36-62.81一层-35.78-15.901.86-2.49-24.2224.22-74.13五层-18.906.320.92-11.344.16-4.16-32.85C 支座右三层-7.8010.340.41-12.4216.48-16.48-33.81一层-9.103.030.26-5.9035.14-35.14-46.04CD 跨中五层-17.06-

40、2.510.92-2.510.000.00-22.08三层-5.96-1.040.41-1.040.000.00-8.04一层-7.26-1.440.26-1.440.000.00-10.14表 2 框架梁短期荷载效应剪力组合表截面层数剪力标准值组合值恒载左活中活右活左风右风B 支座五层68.4021.021.04-1.661.24-1.2487.14三层46.7321.591.23-1.644.67-4.6763.07一层45.8620.480.62-0.7210.11-10.1155.75C 支座左五层-74.52-19.181.04-1.661.24-1.24-92.16三层-49.33

41、-18.611.23-1.644.67-4.67-63.35一层-50.20-19.720.62-0.7210.11-10.11-59.50C 支座右五层3.06-7.360.007.363.47-3.476.56三层3.06-9.480.009.4813.73-13.73-0.77一层3.06-3.720.003.7229.28-29.28-19.94以一层梁 BC 为例计算，如下：M k 60.11kN西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计2160.27N / mm2Mk 60.11 106 N mm20.87hAs 0.87 565mm

42、 763mm2teAteAs0.5bh763mm20.5 565mm 600mm0.010deq1.1 0.65 tkte sk1.1 0.652.01N /mm220.010 160.27N /mm20.285ni di2ni idi23 (18mm) 23 1.0 18mm18mmcr 2.1dmax cr Esk (1.9c 0.08 deq )E te160.27 N /mm218mm2.1 0.285 5 (1.9 25mm 0.08 )2.1 1050.0100.029mm lim 0.3mm 裂缝验算满足要求。 同理验算其它截面处裂缝宽度，见表2表 2 框架梁裂缝宽度验算截面层数

43、组合值M sk组合值VskMk配筋Assk tedeq maxB 支座五层-52.1987.14-30.413 16603102.610.0160.304160.042三层-66.263.07-50.342 16402170.140.0160.620160.141一层-73.5155.75-59.573 16603200.980.0160.694160.187BC 跨 中五层84.02/84.023 16603283.460.0160.812160.308三层53.83/53.833 16603181.610.0160.650160.158一层61.11/60.113 18763160.270

44、.0100.285180.092C 支座 左五层-67.14-92.16-44.12 16402148.780.0160.551160.110三层-62.81-63.59-49.972 16402168.590.0160.616160.139一层-74.13-59.5-59.622 16402199.930.0160.692160.185C 支座 右五层-32.856.56-31.212 16402127.440.0100.075160.018三层-33.81-0.77-33.622 16402137.820.0100.152160.039一层-46.04-19.94-41.062 16402

45、168.320.0100.324160.100CD 跨 中五层-22.08/-22.082 1640290.510.010-0.343160.067三层-8.04/-8.042 1640232.960.010-2.864160.074一层-10.14/-10.142 1640241.570.010-2.043160.056裂缝宽度满足要求，按表中配筋进行框架梁配筋。计算梁端箍筋加密区的范围 根据规范要求，计算加密区范围及箍筋间距 加密区长度区 1.5hb 和 500m 中的较大者 边跨1.5hb 1.5 600 900mm 500mm15西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称

46、： 某船厂造船事业部办公综合楼设计中跨1.5hb 1.5 350 525mm 500mm所以加密区长度边跨取 900mm, 中跨取 525mm加密区最大间距取 hb / 4,8 d,150mm中的较小者；边跨：hb /4 600/4 150mm8d 8 16 12m8m加密区箍筋间距取 100mm中跨： hb /4 350/4 87.5mm8d 8 16 12m8m加密区箍筋间距 87.5mm2 82 框架柱的配筋计算1. 轴压比验算底层柱：轴压比：Nm a x1 9 0 2 .k 9N82206.05 1032214.3N /mm2 (500mm) 20.617 N 1.0由于所取轴力为柱轴

47、力最大值，故所有柱轴压比都满足要求。2. 截面尺寸复核取 h0 500mm 35mm 465mm因为 hw /b 465/ 500 0.93 4 ，属一般梁所以 0.25 c fcbh0 0.25 1.0 14.3 500 465 831kN 大于各层柱剪力组合最大值，截面尺寸满足要求。正截面受弯承载力计算 在实际工程中为减少计算量，便于施工，往往相邻几层柱采用相同配筋。本设计中，五层柱采用 一种计算结果配筋，三、四层柱按第三层的计算结果进行配筋，一、二层柱按第一层柱的计算结 果进行配筋。（）选择最不利的内力组一般按下述原则选取：弯矩 M 和轴力 N 均较大者为不利；轴力一大一小，且均为大偏

48、压时，轴力小者不利；弯矩接近，当为小偏心受压时，轴力大者为不利，当为大偏心受压时， 轴力小者为不利；轴力接近时，弯矩大者为不利。（2）相关计算资料对于现浇楼盖，底层柱： l0 1.0H ；其余层： l0 1.25H （H 为各层柱高） 保护层厚度 as 35mm, h0 500 35 465mm2混凝土采用： C30, fc 14.3N /mm22钢筋采用： HRB335， fy f y 300N /mm查表： b 0.550由构造要求，全部纵筋的配筋率不得超过，也不得小于.，一侧配筋率不得小于 .2%。2每侧 As,min 0.2%bh 0.2% 500 500 500mm2且As,min

49、5%bh 5% 500 500 12500mm2）轴柱计算第五层柱计算，柱同一截面承受正反两个方向弯矩，采用对称配筋。16西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计Nb1 fcbh0 b 1.0 14.3 500 465 0.550 1829kN从柱的内力组合表可见， N N b按大偏心计算，则最不利内力组合选择M max及相应的 N 。M max 105.87kN m,N 408.00kNe0eaM 105.87 3 103 249mmN 408.00e0 ea 249 20 269mmmax(20 mm, h / 30) max(20 mm,

50、600 mm/ 30) 20mm ei求偏心增大系数：0.5fc A 0.5 14.3 5003408 1031 c 3 4.4 1.0 1.0 1 N 408 103，取 1 1.0l0 1.25H 1.25 3.0 3.75ml0 /h 3.75/ 0.5 7.5 15 ，取 2 1.01 l 2 1 21( 0 )2 1 2 1 7.52 1.0 1.0 1.071400ei /h0 h 1 2 1400 269 / 465eei h/2 as 1.07 269 250 35 513.51mmh0Nfcbh0408.00 10314.3 500 4650.123 b 0.550Ne 1

51、f cbh02 (1 0.5 ) f y (h0 as )32408 103 513.5 1.0 14.3 500 4652 0.123 (1 0.5 0.123) 300 (465 35)513mm22每侧实配 3 20， As As 942mm2第三层柱计算：从柱的内力组合表可见，弯矩相近 N Nb按大偏心计算，则最不利内力组合选择Mmax 及相应的N。M max 65.74kN m,N 1129.85kNe065.741129.853103 58mmea max(20 mm, h / 30) max(20 mm,600 mm/ 30) 20mm ei e0 ea 58 20 78mm求偏

52、心增大系数：0.5fcAN0.5 14.3 5001129.85 1031.6 1.0取 1 1.0l0 1.25H 1.25 3.0 3.75ml0 /h 3.75/ 0.5 7.5 15 ，取 2 1.0西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计1( 0 )2 1 2 1 7.52 1.0 1.0 1.241400ei /h0 h 1 2 1400 78 / 465e ei h/2 as 1.24 78 250 35 311.72mmx N 1129.85 1030.340 b 0.550h0 fcbh0 14.3 500 465 bNe 1

53、 fcbh02 (1 0.5 )As Asf y (h0 as )321129.85 103 311.72 1.0 14.3 500 4652 0.340 (1 0.5 0.340)300 (465 35)2 按构造配筋，每侧实配 3 20 ， As As 942mm 第一层柱计算： 从柱的内力组合表可见，轴力相近，取弯矩大者为最不利内力。 Nmax 1865.48kN , M 34.86kN mN b按小偏心计算， M 34.86 3103 19mm N 1865.48 max(20 mm, h / 30) max(20 mm,600 mm/ 30) 20mm e0 ea 19 20 39m

54、me0eaei求偏心增大系数：0.5fcA 0.5 14.3 5001 c 3 0.9581 N1865.48 103l0 1.0H 1.0 4.7 4.7ml0 /h 4.7 / 0.5 9.4 15，取 2 1.0021 ( 0 ) 1 2 11400ei /h0 h 1400 39 / 465e ei h/2 as 1.72 39 250 35 282.08mmNe 1 fcbh0 b9.42 0.958 1.0 1.72Ne 0.43 1 fcbh021 c 01 fcbh0( 1 b)(h0 as ) 1 fcbh0 A A Ne 1 fcbh02 (1 0.5 ) As Asb 0

55、.570 b 0.550f y (h0 as )321865.43 103 282.08 1.0 14.3 500 4652 0.570 (1 0.5 0.570)300 (465 35)2 按构造配筋，每侧实配 3 20 ， As As 942mm (4)C 轴柱计算西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计Nb1 fcbh0 b 1.0 14.3 500 465 0.550 1829kN从柱的内力组合表可见， N N b按大偏心计算，则最不利内力组合选择M max及相应的 N 。M max 75.70kN m,N 388.53kNM 75.7

56、0 310 195mmN 388.53 max(20 mm, h / 30) max(20 mm,600 mm/ 30) 20mm e0 ea 195 20 215mme0eaei求偏心增大系数：0.5fc A 0.5 14.3 5001 c 3 4.6 1.0 1.0 1 N 388.53 103，取 1 1.03388.53 103l0 1.25H 1.25 3.0 3.75ml0 /h 3.75/ 0.5 7.5 15 ，取 2 1.01( 0 )2 1 2 17.52 1.0 1.0 1.011400ei / h0 h 1 2 1400 215 / 465e ei h/2 as 1.0

57、1 215 250 35 432.15mmx N 388.53 1030.117 bh0 fcbh0 14.3 500 465 b A A Ne 1fcbh02 (1 0.5 )0.550f y (h0 as )32388.53 103 432.15 1.0 14.3 500 4652 0.117 (1 0.5 0.117)300 (465 35)2 按构造配筋，每侧实配 3 20 ， As As 942mm 第三层柱计算：从柱的内力组合表可见，弯矩相近 N Nb 按大偏心计算，则最不利内力组合选择 N。M max 57.90kN m,N 1131.20 kNM 57.90 310 51mmN

58、 1131.20 max(20 mm, h / 30) max(20 mm,600 mm/ 30) 20mm e0 ea 51 20 71mmmax 及相应的e0eaei求偏心增大系数：0.5fcA 0.5 14.3 5001 c 3 1.6 1.01 N 1131.20 103取 1 1.0l0 1.25H 1.25 3.0 3.75ml0 /h 3.75/ 0.5 7.5 15 ，取 2 1.0西南科技大学网络教育学院建筑工程技术专业毕业论文工程名称： 某船厂造船事业部办公综合楼设计1( 0 )2 1 2 17.52 1.0 1.0 1.261400ei /h0 h 1 2 1400 71

59、/ 465 e ei h/2 as 1.26 71 250 35 304.46mmx N 1131.20 1030.340 b 0.550h0 fcbh0 14.3 500 465 bNe 1 fcbh02 (1 0.5 )f y (h0 as )321131.20 103 304.46 1.0 14.3 500 4652 0.340 (1 0.5 0.340)As As300 (465 35)2 按构造配筋，每侧实配 3 20 ， As As 942mm 第一层柱计算： 从柱的内力组合表可见，轴力相近，取弯矩大者为最不利内力。 Nmax 2206.05kN , M46.39kN mN b按小

60、偏心计算， M 46.39 310 21mm N 2206.05 max(20 mm, h / 30) max(20 mm,600 mm/ 30) 20mm e0 ea 21 20 41mme0eaei求偏心增大系数：0.5fcA 0.5 14.3 5001 c 3 0.8101 N 2206.05 103l0 1.0H 1.0 4.7 4.7ml0 /h 4.7 / 0.5 9.4 15，取 2 1.0Ne 0.43 1 fcbh021 c 01 fcbh0( 1 b)(h0 as ) 1 fcbh0 A A Ne 1 fcbh02 (1 0.5 ) As As1 l 21 1 ( 0 )2