太原理工大学热动大三锅炉课程设计

1、太原理工大学热能与动力锅炉原理课程设计示例说课程设计示例1.设计任务书2.原始资料锅炉型式：带有屏式过热器的汽包锅炉额定蒸发量：D=220t/h过热器温度：t=540C过热器压力：pgr=100kgf/cm2（表压）给水温度：t=215Cgs热空气温度：trk=400C排烟温度：e=i30C冷空气温度：tlk=30C设计煤种：某无烟煤，成分如下，Cy=63%,Hy=1.938%,Oy=2.16%,Ny=o.555%,Sy=0.62%,Ay=22.017%,Wy=9.71%,Qyd=22558kJ/kg制粉系统：本锅炉采用钢球磨煤机中间贮仓式热风送粉系统锅炉给定参数：给水温度：t=215C,锅炉

2、负荷：D=220t/h,过热蒸汽压力：p=100kgf/cm2（表压）,gsgr过热蒸汽温度：tgr=540C汽包工作压力：p=112kgf/cm2（绝对）rL上4丄上匚/X.上1、快人曰匸亠r亠FirtaCy+Hy+Oy+Ny+Sy+Ay+Wy=66.7+3.2+2.1+1.25+2.47+17.97+6.31=100.00%,元素分析正确。发热量计算应用基低位发热量Qydw=339Cy+1030Hy-109（Oy-Sy-25Wy煤种判别Vr=?Wy=6.31,不计显热，无外部热源加热空气，取Qydw251912排烟温度0pyC假定1353排烟焓IpykJ/kg由焓温表计算18074冷空气温

3、度tlkC给定305理论冷空气焓IlkkJ/kg焓温表2656机械不完全燃烧热损失q4%锅炉原理-周P1524.07化学不完全燃烧热损失q3%锅炉原理-周P15308排烟热损失q2%100XQ2/Qr=100(Ipy-Ilk)d-q4/100)/Qr5.889散热损失q5%锅炉原理-周P153图8-30.510灰渣热物理损失q6%.Ay=17.97vQydw/419=25191/419=60.12,w.不计011保热系数/1-q5/100=1-0.5/1000.99512锅炉总损失工q%q?+q?+q4+q5+q=5.88+0+4+o.5+010.3813锅炉效率n%1-Sq89.6214过热

4、蒸汽焓i”grkJ/kg蒸汽特性表，9.898MPa,540C3475.115给水焓打kJ/kg水特性表，11.564MPa,215C924.016过热蒸汽流量Dkg/h给定参数220X10317锅炉有效利用执八、QgikJ/hD(igr-igs)=220X103X(3475.1-924)561.24X10618实际燃料消耗量Bkg/hQgl/(nQr/100)=561.24X106/(89.62X25191/100)24.86X103炉膛的热力计算序号项目名称符号单位计算公式或数据来源结果1热空气温度trkC假定锅炉原理-周P224表12-24002理论热空气焓%焓温表36803炉膛漏风系数

5、Aal/空气平衡表0.054制粉系统漏风系数Aazf/锅炉原理-周P179表10-10.065冷空气温度tlkC给定306理论冷空气焓%kJ/kg焓温表2657空预器出口过量空气系数卩gk/al-(Aal+Aazf)=1.2-(0.05+0.06)锅炉原理-周P1811.098空气带入炉内的热量QkkJ/kg卩gk1%+(阿+叫=1.09X3680+(0.05+0.06)X265锅炉原理-周P1694037.79燃料带入炉内的热量QikJ/kgQr(100-q3-q4-q6)/(100-q4)+Qk=25191X(100-0+4+0)/(100-4)+4037.729228.710理论燃烧温度

6、0aC由Q查焓温表2029.211炉膛出口烟温叭C假定113012炉膛出口烟焓TikJ/kg查焓温表15246.313烟气平均热容VcjpjkJ/kgC(Ql-片)/(耳心)=(29228.7-15246.3)/(2029.2-1130)15.5514水蒸汽容积份额rH2O/烟气特性表0.06615三原子气体容积份额rn/烟气特性表0.21316三原子气体分压力PnMPaP丁。.098.2130.02117辐射层有效厚度Sm结构计算书5.4418三原子气体辐射减弱系数kyl/(mMPa)(7.8+16r,ccrT)(7.8+16x0.0661403)J10-p-S(1000丿J10 x0.02

7、1x5.44I1000丿n3.9819灰粒子辐射减弱系数kh1/(mMPa)55900/#T2d2=55900/14032x132lh80.6820焦炭粒子辐射减弱系数kj1/(mMPa)经验公式1021无因次量x1/取决于燃料种类，无烟煤等1，烟煤0.5122无因次量X2/燃烧方式，室燃0.1,层燃炉0.030.123飞灰浓度人kg/kg烟气特性表0.14924火焰辐射减弱系数k1/(mMPa)kyrn+kh卩h+kjX1X2=3.98X0.213+80.68X0.0149+10X1X0.13.0525火焰黑度a/锅炉原理-周P169(942)l-e-kpS=l-e-3.04X0.098X5

8、.440.80326炉膛总（包敷）面积Flm2结构计算书73627水冷壁热有效系数屮/锅炉原理-周P173表9-3Cfh12%0.4528卫燃带热有效系数%/锅炉原理-周P173表9-30.229炉顶管热有效系数屮Id/给定0.44130烟窗热有效系数屮ch/给定0.44131门孔热有效系数%/锅炉原理-周P174032燃烧器热有效系数屮r/锅炉原理-周P174033平均热有效系数人/(SViFi)/FL=(0.446X(736-68.25-32.34-70.06-1-6.82)+68.25X0.2+32.34X0.441+70.06X0.441+0+0)/7360.41834炉膛黑度ai/锅

9、炉原理-周P174(9-96)a/(a+(1-a)屮pj)=0.803/(0.803+(1-0.803)X0.418)0.90735系数MM/结构计算书0.45236炉膛出口温度%C右+273)C”(2029.2+273)1113.4a-2/3-2/3(gaF(9+273)3甲6小“了5.67x10-11x0.907x0.418x736(2029.2+273)3)0.6.01pj1a110452斗1i/i01pj1a11V-/.M1舫Vc110.995x23.87x103x15.55/3600丿jpj丿37误差會C州-州.1130-1113.41ij16.638允许误差5C给定10039炉膛出

10、口烟焓Tl烟气焓温表15000.540炉膛吸热量QfikJ/kg(QT)=0.995X(29228.7-15000.5)14157.141炉内平均辐射热强度qfkW/m2BjQf/(3600HfL)=23.87X103X14157.1/(3600X721.27)127.5442炉顶辐射吸热分布系数nid/锅炉原理-周P175图9-8,按炉顶相对高度大于1外推0.643炉顶辐射热强度%nldqf=0.6X127.5476.5244炉顶辐射受热面积%m2结构计算书31.6945炉顶吸热量QidkJ/kgqldHld/Bj=3600X76.52X31.69/(23.87X103)365.7246烟窗

11、辐射吸热分布系数nch/锅炉原理-周P175图9-8,按烟窗相对高度等于10.6547系数卩卩/附页P178图VI0.9848烟窗辐射热强度qchkW/m2卩nchqf=0.98X0.65X127.5481.2449烟窗受热面积Hpqm2结构计算书70.0650屏区吸收炉膛辐射热QchkJ/kgqchHpq/Bj=3600X81.24X70.06/(23.87X103)858.4051一级减温水量Djw1kg/h先假定20052二级减温水量Djw2kg/h先假定20053炉顶过热器焓增AikJ/kgQldBj/(D-Dm-气初匸365.72X23.87X103/(220000-200-200)

12、39.7554饱和蒸汽焓ibhkJ/kg蒸汽特性表，汽包压力112X0.098=10.976MPa,317.9C2705.4855炉顶出口蒸汽焓ildkJ/kgibh+Ai=2705.48+39.75bh2745.256炉顶出口蒸汽温度tuldC由112X0.098=10.976MPa,(320C)2720.4,(340C)2837.0插入324.3屏式过热器热力计算序号项目名称符号单位计算公式或数据来源结果1烟气进屏温度%C炉膛计算结果1113.42烟气进屏焓【PkJ/kg炉膛计算结果15000.53烟气出屏温度C假定9654烟气出屏焓IpkJ/kg烟气焓温表12811.65烟气平均温度0.

13、pjC(0p+0p)/2=(1113.4+965)/21039.26烟气在屏区放热量QypqkJ/kg(IP-IP)=0.995X(15000.5-12811.6)2178.07水蒸汽容积份额rH2O/烟气特性表0.0668三原子气体和水蒸气容积份额rn/烟气特性表0.2139三原子气体分压力PnMPapr=0.098X0.213rn0.02110辐射层有效厚度Sm结构计算书0.7711三原子气体辐射减弱系数ky1/(mMPa)(7.8+16r4(T.)(7.8+16x0.066.乞0371312.2)V,h20一111一0.37j.一1/1一0.37xJ10-p-S(1000丿V10 x0.

14、021x0.77I1000丿n11.3312灰粒子辐射减弱系数kh1/(mMPa)55900/Jtd2=55900/山312.22x132pph84.3613飞灰浓度人kg/kg烟气特性表0.014914烟气辐射减弱系数k1/(mMPa)kyrn+khgh=11.33X0.213+84.35X0.01493.6715烟气黑度a/1-e-kpS=1-e-3.67X0.098X0.770.2416屏区穿透角系数pq结构计算书0.13717屏出口面积Fm2结构计算书54.8918修正系数/锅炉原理P2140.519炉膛向屏区的辐射热QchkJ/kg炉膛计算结果858.420炉膛向屏后的辐射热Qfph

15、kJ/kgQch(1-a)pq=858.4X(1-0.24)X0.13789.3821屏区吸收的炉膛辐射热量QfpqkJ/kgQch-Qfph=858.4-89.38769.0222屏区出口截面积H”pqm2结构计算书50.623屏间烟气向后辐射热量QhypqkJ/kg3600X5.67X10-iiaH(兔.+273)疋/B.pqPj3j=3600X5.67X10-11X0.24X50.6X(1039.2+273)4X0.5/(23.87X103)153.9424屏间烟气在屏区对流放热量QdypqkJ/kg(Ip-Ip)-Qhpq=0.995X(15000.5-12811.6)-153.94=

16、2178-153.942024.125屏区附加受热面吸热量QfypqkJ/kg假定Qdpd=121kJ/kg,Qdpc=260.5kJ/kg,Qfpq=Qpd+Qpc=121+260.5381.526屏本身对流吸热QdypkJ/kgQd-Qf=2024.1-381.5ypqypq1642.627屏顶辐受热面积Hdpdm2结构计算书23.928屏侧受热面积Hpcm2结构计算书52.529屏本身受热面积Hpm2结构计算书352.830屏顶吸收的炉膛辐射热QfpdkJ/kgQfH丿(Hd+H+H)=769.02X23.9/(23.9+52.5+352.8)pqpdpdpcp/42.8231屏侧吸收的

17、炉膛辐射热QfpckJ/kgQfH/(Hd+H+H)=769.02X52.5/(23.9+52.5+352.8)Pqpcpdpcp/、/94.0632屏本身吸收的炉膛辐射热QfpkJ/kgQf-Qfd-Qf=769.02-43.01-94.48pqpdpc631.533屏本身吸收的总热量QpkJ/kgQdp+Qfp=1642.6+631.52274.134蒸汽进屏温度tpC假定（调整结果）367.935蒸汽进屏焓pkJ/kg水蒸气表，按压力108X0.098MPa=10.584MPa,(360C)2939.9,(380C)3012.82968.536蒸汽出屏焓ipkJ/kgip+QpBj/(D

18、-Djw2)=2968.5+2274.1X23.87X103/(220000-200)3215.537蒸汽出屏温度tpC水蒸气表，按压力105X0.098MPa=10.29MPa,(420C)3148.5,(440C)3206.1,(460C)3261.4443.438屏内蒸汽平均温度tPJC(tp+tp)/2=(367.9.3+443.4)/2405.739屏内蒸汽平均比容vm3/kg水蒸气表，按压力106.5X0.098MPa=10.437MPa,(400C)0.02519,(420C)0.026540.0255740屏蒸汽流动截面积fpm2结构计算书0.096541屏内蒸汽平均流速wm/

19、s-气初)v/(3600fp)=(220000-200)X0.02557/(3600X0.0965)16.142管壁对蒸汽对放热系数a2W/(m2C)锅炉课程设计P179，图IX,dn=32mm,Cd=0.99,Cda0=0.99X2791.2锅炉原理P202，图10-92763.343烟气平均流通截面积Fpm2结构计算书59.4544烟气容积Vym3/kg烟气特性表8.55945屏间烟气流速wym/sBJVy(0PJ+273)/(273X3600Fp)=23.87X103X8.559X(1039.2+273)/(273X3600X59.45)4.5946烟气侧对流放热系数adW/(m2C)锅

20、炉课程设计P182-183，图XI,管排数10,Cz=1；O=13.8,。2=1丄Cs=0.605；pj=1039.2C，血皿066,Ct=0.9；管径d=42mm：a。CzCsCt=44.19X1X0.605X0.9锅炉原理P198,图10-624.0647灰污系数m2C/W锅炉课程设计P186，图XIV,2线锅炉原理P209，图10-15,2线0.00748管壁灰污层温度thbCtpJ+(+1/a2)BJQp/(3600Hp)=405.7+(0.007+1/2763.3)X23.87X103X2274.1X103/(3600X352.8)720.349辐射放热系数afW/(m2C)锅炉课程

21、设计P187,af=aa0=0.24X325.6锅炉原理P207，图10-1278.1550利用系数z/锅炉课程设计P186,图XIV锅炉原理P209，图10-150.8651屏角系数xp/结构计算书0.9852纵向节距S2m结构计算书4653烟气对管壁的放热系数aiW/(m2C)Z(adnd/(2s2Xp)+af)=0.86X(24.06XnX42/(2X46X0.98)+78.15)97.554对流传热系数KW/(m2C)a1/1+(1+Qfp/Qdp)(+1/a2)a1=97.5/1+(1+634.94/1621.4)(0.007+1/2763.3)X97.548.7855传热温差AtC

22、0P-t=1113.4-367.9=745.5,0P-t=965-443.4=521.6,(Op-t)/(0P-t)=745.5/521.6=1.43v1.7,(0P-f)+(0P-t)/2=(745.5+521.6)/2633.656屏对流传热量QchypkJ/kg3.6KAtHp/Bj=3.6X48.78X633.6X352.8/(23.87X103)1644.557误差AQ%|(Qdp-Qchp)/Qdp|=|(1642.6-1644.5)/1642.6|0.1258允许误差5%给定259屏侧水冷壁水温tbs水蒸气表，按压力112X0.098=10.976MPa，饱和温度317.960平

23、均传热温差AtpcC0.-.=1039.2-317.9pjb721.361屏侧水冷壁对流吸热量QchpckJ/kg3.6KAtH/B.=3.6X48.78X7215X525/(2387X103)pcpcj278.762误差AQpc%I(Qdpc-Qchpc)/Qdpc|=|(260.5-278.7)/260.5|6.9963允许误差5%给定1064屏顶蒸汽进口焓ipdkJ/kg炉顶出口2745.265屏顶蒸汽进口温度%C炉顶出口324.366屏顶蒸汽焓增%kJ/kgBj(Qpd+Qfpd)/(D-Djw1-Djw2)=23.87X(121+42.82)/(220-0.2-0.2)17.8167

24、屏顶蒸汽出口焓idPdkJ/kgiid+Ai=2745.2+17.8l2763.068屏顶蒸汽出口汽温tpdC水蒸汽表，由112X0.098=10.976MPa,(320C)2720.4,(340C)2837.0插入327.369平均传热温差AtpdCpj-(tpd+tpd)/2=1039.2-(324.3+327.3)/2713.470屏顶对流吸热量Q%kJ/kg3.6KAtpdHpd/Bj=3.6X48.89X713.4X23.9/(23.87X103)125.771误差AQpd%1(Qpd-Q%)/Qpdl=l(121-125.7)/121|3.8872允许误差5%给定109.凝渣管序号

25、项目名称符号单位计算公式或数据来源结果1烟气进口温度nzC屏计算结果9652烟气进口焓InzkJ/kg屏计算结果12811.63烟气出口温度0nzC假定954.54烟气出口焓InzkJ/kg烟气焓温表12657.55烟气平均温度0.pjC(0nz+0nz)/2=(965+954.5)/2959.86烟气放热量QdnzkJ/kg(Inz-Inz)=0.995X(12811.6-12620.8)153.37水蒸汽容积份额rH2O/烟气特性表0.0668三原子气体容积份额rn/烟气特性表0.2139三原子气体分压力PnMPapr=0.098X0.213rn0.02110辐射层有效厚度Sm结构计算书1

26、.5611三原子气体辐射减弱系数ky1/(mMPa)(7.8+16r1乞T.)(7.8+16x0.066百0371232.8)J10-p-S11000丿J10X0.021x1.56(1000丿n8.4212灰粒子辐射减弱系数kh1/(mMPa)55900/JTd2=55900/(1232.82x132pjh87.9413飞灰浓度人kg/kg烟气特性表0.014714烟气辐射减弱系数k1/(mMPa)kyrn+khgh=8.42X0.213+87.94X0.01473.0915烟气黑度a/1-e-kpS=1-e-3.09X0.098X1.560.37616管壁灰污层温度thbC锅炉原理P206,

27、tpj+At一5+80=317.9+80397.917辐射放热系数OfW/(m2C)锅炉课程设计P187,af=aa0=0.376X194.8锅炉原理P207，图10-1273.2418烟气平均流通截面积Fnzm2结构计算书41.719烟气容积Vym3/kg烟气特性表8.55920烟气流速Wym/sBjVy(%j+273)/(273X3600Fnz)=23.87X103X8.559X(959.8+273)/(273X3600X41.7)6.1421烟气侧adW/(m2)锅炉课程设计P184,图XII,管排数1,。=5.16,Cz=0.8；o24，Cs=0.7；0Pj=958.5C,21.57对

28、流放热系数rH2o=0.066,Ct=0.92；管径d=133mm,a0CzCsCt=41.87X0.8X0.7X0.92锅炉原理P199，图10-7按120mm,g2422利用系数g/锅炉原理P195123烟气侧总放热系数aiW/(m2)g(ad+af)=1X(73.24+21.57)94.8124热有效系数屮/锅炉原理P209，表10-40.625传热系数KW/(m2C)屮=0.6X94.8156.8926传热温压AtnzC0pj-tbh=959.8-317.9641.927传热面积Hnzm2结构计算书2828对流吸热量QchnzkJ/kg3.6KAtnzHnz/Bj=3.6X56.89X

29、641.9X28/(23.87X103)154.229误差AQ%I(Qdnz-Qchnz)/Qdnz|=|(153.3-154.2)/153.3|0.590.1230允许误差5%给定531炉膛和屏区辐射出的热量Qf，nzkJ/kg屏区结果Qfph+Qhpq=89.38+153.94243.3232凝渣管角系数Xnz/锅炉课程设计P174,图I,a线5,1,。产5.16锅炉原理P177,图95，线50.2833凝渣管吸收附加辐射热量Qfj，yJnzkJ/kgxQf，=0.28X243.3268.1334穿过凝渣管的辐射热QfjynzkJ/kg(1-xnz)Qfnz=(1-0.28)X243.32

30、175.210.高温过热器热段序号项目名称符号单位计算公式或数据来源结果1烟气进口温度grC凝渣管计算结果954.52烟气进口焓rgrkJ/kg凝渣管计算结果12657.53烟气出口温度vgrC假定8004烟气出口焓pgrkJ/kg烟气焓温表106455烟气平均温度鮎C(gr+gr)/2=(954.5+800)/2877.36烟气放热量QdgrkJ/kg丄(Tgr-Igr+Aa、)=丄X0.995X(12657.5-10645+0.03X265)221010.27热段接收炉膛屏区辐射热Qf丫grkJ/kg凝渣管结果Qfjnz/2=175.2/287.68高温过热器热段总吸热量QygrkJ/kg

31、Qd+Qf=1010.2+87.6ygrygr1097.89水蒸汽容积份额rH2O/烟气特性表0.06510三原子气体和水蒸气容积份额rn/烟气特性表0.21111三原子气体分压力PnMPaprn=0098X0.2110.02112辐射层有效厚度Sm结构计算书0.18613三原子气体辐射减弱系数kyl/(mMPa)(7.8+16r丄“T(7.8+16x0.065,门巾1150.3),h201丿10.37-j(110.37x(10-p-SI1000丿V10 x0.021x0.186I1000丿n25.6914灰粒子辐射减弱系数kh1/(mMPa)55900/JTd2=55900/1150.32x

32、132pjh92.1015飞灰浓度人kg/kg烟气特性表0.014716烟气辐射减弱系数k1/(mMPa)kyrn+khgh=25.69X0.211+92.10X0.01476.7717烟气黑度a/1-e-kpS=1-e-6.77X0.098X0.1860.11618烟气平均流通截面积Fgm2结构计算书25.1619烟气容积Vym3/kg烟气特性表8.66220烟气流速wym/sBjVy3pj+273)/(273X3600F)=23.87X103X8.662X(877.3+273)/(273X3600X25.16)9.621烟气侧对流放热系数adW/(m2C)锅炉课程设计P182-183,图X

33、I,管排数12,Cz=1；O=2.26,。2=26,Cs=1;0P.=877.3C,rH2O=0.065,Ct=0.92；管径d=42mm,a0CCCt=70.94X1X1X0.92PjH2Ot0zst锅炉原理P198,图10-665.2722灰污系数m2C/W锅炉课程设计P186锅炉原理P2060.004323蒸汽出口温度tgrC锅炉给定参数54024蒸汽出口焓igrkJ/kg水蒸汽表101X0.98=9.898MPa,540C3475.125蒸汽进口焓igrkJ/kgi-QB./D=3475.1-1097.8X23.87X103/220000grgrj3355.9926蒸汽进口温度tgrC

34、水蒸汽表，按压力103X0.098MPa=10.094MPa,(480C)3318.59,(500C)3370.87494.327蒸汽平均温度tPJC(tgr+”2=(494.3+540)/2517.228蒸汽平均比容vm3/kg水蒸汽表，按压力102X0.098MPa=9.996MPa,(500C)0.03283,(520C)0.033990.0338329蒸汽流动截面积fgrm2结构计算书0.091730蒸汽平均流速wm/sDv/(3600fgr)=220000X0.03383/(3600X0.0917)22.531管壁对蒸汽对流放热系数a2W/(m2C)锅炉课程设计P179，图IX,dn

35、=32mm,Cd=0.99,Cda0=0.99X2558.6锅炉原理P202，图10-92533.032热段受热面积Hgrm2结构计算书337.533管壁灰污层温度thbCtpj+(+1/a2)BjQgr/(3600Hgr)=517.2+(0.0043+1/2533)X23.87X103X1097.8X103/(3600X337.5)KJSS锅炉原理P206618.534辐射放热系数afW/(m2C)锅炉课程设计P187,0Pj=877.3C,af=aa0=0.116X226.8锅炉原理P207，图10-1226.335受热面前烟室深度lysmm结构计算书47036受热面深度lmm结构计算书9

36、5037受热面前烟温TysK0+273=945.5+273nz1218.538修正后的辐射放热系数叫af1+0.4(Tys/1000)o.25(lys/l)o.O7=26.3X1+0.4X(1218.5/1000)0.25(470/950)0.07锅炉原理P20736.8239利用系数z/锅炉原理P210140烟气对管壁的放热系数a1W/(m2C)Z(ad+af)=1X(65.27+36.82)锅炉原理P195102.0941热有效系数屮/锅炉原理P2090.642对流传热系数KW/(m2C)屮/(l/a+l/a2)=0.6/(l/102.09+l/2553)锅炉原理P19355.9043传热

37、温差AtCO-t=954.5-494.3=460.2,0-t=800-540=260,(O-t，)/(0-t)=460.2/260=1.771.7,grgr、gr/、gr/(Ogr-t)-(Ogr-t)/ln(Ogr-t)/(0gr-t)=(460.2-260)/ln(460.2/260)350.644对流传热量QchygrkJ/kggrgrgrgr3.6KAtHgr/B.=3.6X55.9X350.6X337.5/(23.87X103)997.545误差AQ%|(Qdgr-Qchgr)/Qdgr|=|(1010.2-997.5)/1010.2|1.2646允许误差5%给定211.高温过热器冷

38、段序号项目名称符号单位计算公式或数据来源结果1烟气进口温度OgiC凝渣管计算结果954.52烟气进口焓kJ/kg凝渣管计算结果12657.53烟气出口温度0giC假定7704烟气出口焓犒kJ/kg烟气焓温表10209.45烟气平均温度0PjC(0gl+0gl)/2=(954.5+770)/2862.26烟气放热量QdgikJ/kg丄(Igl-Igl+AaIlk)=丄X0.995X(12657.5-10209.4+0.03X265)221221.97冷段接收炉膛屏区辐射热QfgikJ/kg凝渣管结果Qfjnz/2=175.2/287.68高温过热器冷段总吸热QgiQdgl+Qfgl=1221.9

39、+87.61309.59水蒸汽容积份额rH2O/烟气特性表0.06510三原子气体和水蒸气容积份额rn/烟气特性表0.21111三原子气体分压力PnMPapr=0.098X0.211rn0.02112辐射层有效厚度Sm结构计算书0.18613三原子气体辐射减弱系数ky1/(mMPa)(7.8+16r1(7.8+16x0.065.匚0371132.2)V1hao一1彳1一0.37j1一1/1一0.37xJ10-p-S1000丿,10X0.021x0.186(1000丿n25.9414灰粒子辐射减弱系数kh1/(mMPa)55900/Jtd2=55900/1132.22x132pph92.9115飞灰浓度人kg/kg烟气特性表0.014716烟气辐射减弱系数k1/(mMPa)kyrn