电气与自动化

1、轮机自动化自测题目在锅炉水位自动控制系统中，其控制对象是（A.给水泵B .热水井C .给水调节阀D.锅炉在运行参数自动控制系统中，故障与否不影响对被控量控制的环节是（A.气源装置 B .执行机构_C显示单元D.变送器在反馈控制系统稳定运行期间，其调节阀的开度为（A.全开 B .全关 C .全开的一半 D.不定在柴油机气缸冷却水温度自动控制系统中，淡水冷却器的输入量和输出量分别是（.水温的偏差值，测量值柴油机出口水温，三通调节阀开度 C.差压变送器和显示单元 D .显示单元和调节器A.冷却水温度的给定值，测量值BC.三通调节阀的开度，柴油机进口水温D.在燃油黏度自动控制系统中，其测量单元是（A.

2、燃油加热器和测黏计B.测黏计和差压变送器不属于组成反馈控制系统基本单元的设备是（A.控制对象B.显示单元C.测量单元D .执行机构在一个控制系统中，闭环系统区别于开环系统是由于存在（A.控制单元B.反馈单元C.显示单元在反馈控制系统中，执行机构的输入信号是A.被控量的实际值B .被控量的偏差值控制系统传递方框图如图1-1-2所示，若D 执行机构（ C .被控量的给定量e 0，则（D.调节的输出值图 1-1-2A. z r,为正偏差 _B. z v r，为正偏差C. z r，为负偏差n b D . z v r，为负偏差在燃油黏度自动控制系统中，差压变送器是属于（测量单元B.显示单元 C .调节单

3、元 D .执行机构电动控制系统中，仪表之间的统一标准电流信号是（0 4mA B . 010mA C. 4 20mA _D. B+ C控制系统传递方框图如图1-1-2所示，其中若信号线从 B点断开，则该系统为（图 1-1-2开环系统B .测量单元不能输出测量信号C.显示仪表不能显示测量值D.调节阀开度不能改变控制系统传递方框图如图1-1-2所示，其中基本扰动是（图 1-1-2A.给定值r B.测量值z C.扰动量d D.偏差值e控制系统传递方框图如图1-1-2所示，其中若信号线从 C点断开，则该系统是（10 C,这10C值是（d是扰动量，则偏差6是（）。与闭环系统相比较，开环系统主距阜A.执行机

4、构_B.反馈环节船上压力变送器的作用是（A.把电信号变为气压信号输出C.将气压信号变为电信号输出在气动仪表中，喷嘴挡板机构的作用是（A.把输入的气压信号转换成挡板位移B .把输入的气压信号放大K倍输出C.对输入气压信号延时输出D.把挡板位移变化转换成气压信号输出图 1-1-2A.正反馈控制系统B .负反馈控制系统 _C.开环控制系统D.闭环控制系统不可作为气动或电动控制系统标准信号的有（）。A. 0.02 0.1MPa B. 0.02 0.1Pa C. 010mA D . 420mA可作为气动或电动控制系统标准信号的有（ 0.02 0.1MPa； 0.02 0.1Pa : 010mA 0.1

5、1A; 0.4 2mA 420mAA. B. C.D .闭环系统的方框图中，输入量为偏差，输出为控制信号，则该环节是（A.调节单元 B.测量单元 C .执行机构 D .控制对象在燃油温度自动控制系统中，实际测量加热器出口温度比所要控制的最佳温度高A.被控量_B.偏差值 C.给定D .测量值在反馈控制系统中，r是给定值，y是被控量，z是测量值，A. e=r z B. e=r dC. e=r y D. e=y d TOC o 1-5 h z 在反馈控制系统中，被控对象的输入和输出分别是（）。D.控制量和被控量A.被控量和控制量B .偏差和控制量 C .设定值和测量值一个环节的输入量变化取决于（）。

6、A.上一环节的输出B.反馈量 C .环节特性 D . A+C要是没有（）。C.调节单元 D .显示单元）。把压力信号变为标准的气压信号或电流信号输出 D .将气信号转变为空气流量输出）。)RC%ACD)的)D图 3-1-429.由比例调节器组成的定值控制系统，在保证正常控制的前提下，PB越小，其给定值可调范围（）。A.不受影响 B .在量程范围内均可C .变大 D.变小A. 1/10 B . 1/5C. 1/4D. 1/2C 控制对象的时间常数太大D控制对象的迟延太大35.在用比例调节器组成的控制系统中，若把比例带整定很大，其系统动态过程是（）。A.振荡激烈 B .静态精度高C .过渡过程时间

7、短D.容易受到外部干扰的影响36.由比例调节器组成的定值控制系统，在保证正常工作的前提下，PB越大，其给定值的可调范围（）。A.不受影响 B .在量程范围内均可 C.变大 D.变小37.某温度调节器PB=20%测量范围为20100C，输出电流为010mA若温度为50C，输出为8mA问温度为48 C时, 输出为（）（设为反作用式调节）。A. 2mA B. 4mA C. 5.5mA D. 9.25mA38.在用比例调节器组成的控制系统中，被控量的量程是30100C,当比例带PB=20%寸，则给定值的可调整范围是 （）。A. 30100C B . 3793C C . 4486C D. 5872 C3

8、8.当（）时，比例带与放大系数成倒数关系。A.输入信号与输出相同B.输入与输出的变化范围相同28.在气体容室中，把气体流量G作为输入量，把气室中压力作为输出量，则气体容室属于（A.比例环节B.积分环节C.微分环节 D .惯性环节30.在用比例调节器组成的控制系统中，被控量变化全量程的 例带PB（）A. PB=100% B. PB=400% C. PB=40% D. PB=25%1/8 ,调节器使调节阀开度变化全行程的1/2，其调节器比31.在用比例调节器组成的控制系统中，若比例带PB=40%被控量变化全量程的10%调节器使调节阀开度变化全行程32.在用比例调节器组成的控制系统中，系统受到扰动后

9、，被控量无波动地慢慢向给定值恢复，这是因为（ A.调节器比例带PBt大B.调节器比例带太小0.06MPa,现将给定值突然增大10%则A. 0.0016MPa B . 0.076MPa C. 0.044MPa0.06MPa0.04MPa,现给定值突然增大15%则调A. 0.06MPa B . 0.04MPa C . 0.016MPa D.0.064MPa喷嘴挡板机构的开度变化在正常工作时仅为（A.几微米B. 10卩 m C . 20 卩 m D . 50 m在喷嘴挡板机构中，当挡板对喷嘴全开和全关时，27.在下图3-1-4中，Pi阶跃增大时，P0的变化规律为（B33.有一控制系统采用正作用式比例

10、调节器，选用 调节器的输出为（ ）。PB=50%稳态时调节器输出为34.有一控制系统采用反作用式比例调节器，选用 节器的输出为（）。PB=50%稳态时调节器输出为A. 0.02MPa, 0.1MPa B . 0.02MPa, 0.14MPa C .0, 0.1MPaD. 0, 0.14MPa其背压室内的压力分别为（C.输入信号与输出信号不同D .输入与输出的变化范围不同D.比例带调得过小D.比例带调得过小一个比例控制系统调节的结果$ =0,这是由于（）。A.没加积分的原因B 没加微分的原因C 比例带调得过大个比例控制系统调节的结果$ =0,这是由于（）。A.没加积分的原因B 没加微分的原因C.

11、比例带调得过大采用比例积分调节器的控制系统,A. PB、，T 大 B . PB、，Ti 小积分调节器的基本作用规律是（A.输出量与偏差成比例输出量与偏差的变化速度成比例其调节时间过长，则说明（）。C. PB, Ti大 D. PB, Ti小）。输出量是偏差随时间的积累D .输出量大于输入量 TOC o 1-5 h z 锅炉水位调节系统用 PI调节规律，在实际水位与给定水位达到平衡后，调节器输出控制给水调节阀开度为（）。A.全开B .全关C .与蒸汽压力有关 _D不能确定用浮子式双位调节器控制锅炉水位时，如果水位到上限不停泵或到下限不起泵，那么可能的原因是（）。A.调节板上下螺钉距离太近B .调节

12、板上下螺钉距离太远_C.永久磁铁磁性降低D.锅炉气压变动频繁理论上可消除静态误差的调节器是（）。A. PD型 B. PI 型 C. P型 D .两位式为了消除由扰动所引起的系统误差，可用以下哪种调节器来代替比例调节器（）。A.微分调节器 _B.比例积分调节器C.双位调节器 D .比例微分调节器在采用PI调节器所组成的控制系统中，积分环节的作用是（）。A.消除静态偏差B.提高系统稳定性 C .提高系统动态精度D .实现超前控制在实际控制系统中极少采用纯积分作用调节器的原因是（）。A.能消除静差 B .输出与偏差大小有关C .会出现正反向偏差 _D.控制作用不及时一个比例控制系统，调节器的PB=5

13、0%系统受扰动后偏差信号变化10%调节器指挥调节阀的开度变化是（）。A. 10% B. 20% C. 50% D. 100%当积分时间为（）分时，比例积分调节器就成为比例调节器：A. 0 B . 1 C . 100 D.s能消除静态偏差的调节 器是（）。A. P和 PI B . P和 PD C . PD和 PID D. PI 和 PID在PI控制系统中，当偏差为零时，调节器的输出值为（）。A.零_B.常量C.时间的函数 D .变量在双位控制系统，用 YT-1226压力开关检测压力信号，若压力上限调在0.70MPa，幅差钮调在10格，此时，压力的下限值应是（幅差范围 0.070.25MPa）（）

14、。A. 0.6MPa _B. 0.45MPa C. 0.7MPa D . 0.51MPa在用YT-1226压力调节器检测压力信号时，其最小幅差和最大幅差分别为（）。A. 0，0.07MPa B . 0，0.25MPa _C. 0.07MPa，0.25MPa D. 0.25MPa，0.5MPa温度或压力开关能实现（ ）作用规律。A.双位 B.比例 C .积分 D .微分在YT-1226型压力调节器中，若要提高压力的上限值，应（）。A.增大给定弹簧的预紧力B .减小给定弹簧的预紧力增大幅差弹簧的预紧力D.减小幅差弹簧的预紧力在双位控制系统中，用 YT-1226压力调节器检测压力信号，若压力下限调在

15、0.45MPa，幅差旋钮调在7格上，则压力上限值是（幅差范围 0.070.25MPa）（）。A. 0.55MPa B . 0.60MPa C. 0.65MPa D. 0.74MPa在采用浮子式锅炉水位控制系统中，水位不可控制的低于最低水位，其可能的原因是（）。气源中断；电源中断；调节板的上面锁钉脱落；调节板的下面锁钉脱落；浮球破裂；在上限水位时，枢 轴卡阻。A.B. C . D .在双位控制系统中，用 YT-1226压力调节器检测压力信号，若压力下限调在0.25MPa，幅差旋钮调在10格上，则压力上限值是（幅差范围 0.070.25MPa）（）。A. 0.55MPa B . 0.60MPa C

16、 . 0.65MPa D. 0.50MPa）在下限水位时,在采用浮子式锅炉水位控制系统中，水位不可控制的超过最高水位，其可能的原因是（气源中断；电源中断；调节板的上面锁钉脱落；调节板上的下面销钉脱落；浮球破裂； 枢轴卡阻。A.B . C .D.YT-1226型压力调节器是属于（A.双位式压力调节器B .比例调节器 C . PI调节器D . PD调节器在YT-1226型压力调节器中，其输入和输出信号分别是（）A.给定弹簧预紧力，幅差弹簧预紧力B .压力信号，给定弹簧预紧力C.幅差弹簧预紧力，触头左、右开关状态_D.压力信号，触头左、右开关状态在用YT-1226型压力调节器检测压力信号并币报警控制

17、时，若出现频繁报警则应（A.调整幅差值 B.调整下限值 C .调整上限值 D .调整报警延时时间在YT-1226型压力调节器中，比较杠杆处于水平位置的条件是A.输入信号在上、下限值之间B.输入信号小于下限值C.输入信号大于上限值D.输入信号等于下限值在用浮子式锅炉水位双位控制系统中，给水泵电机开始断电停转的时刻为（）A.水位达到上限水位B.水位下降到中间水位C .水位达到下限水位 D.水位上升到中间水位在浮子式辅锅炉水位控制系统中，两个永久磁铁是（）的。当水位在允许的上、下限内波动时，调节板（A.同极性/动作B .异极性/动作_C.同极性/不动 D.异极性/不动B 上、下限水位均上移D.上限水

18、位上移，下限水位下移在用浮子式锅炉水位双位控制系统中，把调节板上的上、下销钉均插在离浮子杆最远的孔中时，其系统会（ A.给水泵电机起停频繁 C.上、下限水位均下移所示，左移支点3,则比例作用放大倍数 K和比例带PB的变化为（1-3-1有一比例控制系统如图A. Kf, PBf _B. KJ,69.有一比例控制系统如图 别为（PBf1-3-1C. Kf, 所示，PBA.b100%RPmax=X maxPBC.a-100%bXRmax=Pmax水位变化全量程为Xmax,调节阀开度的全行程为Pnax,其比例带PB和量程系数F分B.maxbPB 二 R 100%aXRmax=Hnax调节及时，消除静差不

19、可能比例调节器的优点、缺点分别是（ A.调节超前，消除静差不可能B.C.消除静差，调节不及时D .消除静差，调节不能超前在PID三作用调节器中，首先起作用的是（）。A.积分和微分环节B.比例和微分环节C.比例和积分环节 D .比例环节当微分时间为零时，比例微分调节器则成为：A.积分调节器 B .双位调节器 C .微分调节器 _D比例调节器在PID调节器中，为仅实现 PI作用应（）。A.关闭积分阀 B .全开积分阀 C .关闭微分阀D.全开微分阀 TOC o 1-5 h z 在用PID调节器组成的控制系统受到扰动后，达到稳态时存在静态偏差的原因是（）。A.比例带调整过大B .微分阀堵塞 C.积分

20、阀堵塞D.比例带调得过小PI调节的过渡过程振荡较剧烈，但消除静差很困难，很可能是（）。A. PBt大，T太小 B. PBt小，T太大 C. PB和T都太大 D . PB和Ti都太小下列哪些元件可用于构成压力传感器？滑变电阻；光电池；热电偶；金属应变片。A. B . C .D.吹气式液位传感器是属于（）。A.静压式液位传感器B.变浮力式液位传感器C.超声波探测式液位传感器D .电磁感应式液位传感器在变浮力液位传感器中，如果推动铁芯移动的弹簧断裂，则液位指示仪表的指示值为（）。A.最高水位以上B.最低水位以下 C.中间水位不变D.任意水位变浮力液位传感器是由（）组成的。A.浮筒和分压器 B .浮筒

21、和测量电桥 C .浮筒和调压阀_D浮筒和差动变压器在变浮力液位传感器中，随着所检测的液位的变化，其输出为（）。A.气压信号的变化B .电阻值大小不同_C.电压值大小不同D.直流电流大小不同吹气式液位传感器的量程范围调整是通过节流阀实现的，要求是（）。A.最低液位时，平衡室有微量气泡冒出B .最低液位时，平衡室有大量气泡冒出C.最高液位时，平衡室有微量气泡冒出D.最高液位时，平衡室有大量气泡冒出变浮力式液位传感器的测量原理是（）。A.被测液位越高，输出的脉冲频率越高B .被测液位越高，输出的电流越大C.被测液位越高，输出的电压越大D.被测液位越高，输出的电压越小在电磁感应式压力检测器中，被检测的

22、压力的变化将使（）和（）。A.弹性元件产生大小变化，电流输出信号改变B .弹性元件产生刚度变化，电压输出信号改变C.弹性元件产生位移变化，电压输出信号改变D.弹性元件产生弹性变化，电流输出信号改变用热电偶检测温度的基本原理是当冷端温度保持恒定，则热端与冷端之间（）。A.热电势随温度升高而升高B.热电势随温度升高而降低C.电阻值随温度升高而增大D .电阻值随温度升高而减小电磁感应式压力检测器，其中波纹管适用于测量范围在（）。A. 0O.IMPa _B. 00.3MPa C. 0O.4MPa D . 00.6MPa在吹气式液位传感器中，设平衡室压力为R,导管压力为 巴 变送器输出压力为 R,当液位

23、升高时，这三者之间的关系是（）。A.P2 R, R增大 B .P2V Pi,Po减小C.P2=Pi,Po增大D.P=Pi，减小在如图6-2-5所示的电阻式压力传感器中，当输入的压力信号增大时，滑针在变阻器上的滑动方向为（），测量电桥输出的电压值变化为（）。压力伯号输出T图 6-2-5A.顺时针，增大B.逆时针，增大 C .顺时针，减小 D .逆时针，减小金属应变片式压力传感器中，当压力增加，应变片长度（），电阻（）。A.缩短，变大 B .伸长，变小 C .缩短，变小 _D.伸长，变大 TOC o 1-5 h z 电磁感应式压力检测器，其中弹簧管适用于测量范围在（）。A. 0O.IMPa B .

24、 00.3MPa C . 0O.4MPa _D. 0.6MPa以上下列设备中，不适用于测量转速的是（）。一A.直流测速发电机B .交流测速发电机 _C.步进电机D.磁脉冲传感器在用磁脉冲传感器检测主机转向中，两个磁头布置的位置要相差（）。A. 1/4个齿 B. 1/2个齿 C . 1个齿 D . 2个齿电磁式流量传感器可测量（）的流量。A.柴油 B .滑油 _C.水 D. F12对于热电阻传感器，消除环境温度影响的方法是采用（）。A.二线制接法B.三线制接法C.四线制接法 D .都不是热电偶输出的电势差正比于（）。A.热端温度 B .冷端温度 C .热端与冷端温度之和D.热端与冷端温度之差QB

25、C单杠杆差压变送器在使用中发现量程不准，则最佳调节方法为调整（）。A.调零弹簧 B .反馈波纹管上下移动C .放大器的放大倍数 _D反复A、B步骤气动变送器是由（）和（）两部分组成的。A.测量波纹管，反馈波纹管B .喷嘴挡板机构，气动功率放大器C.反馈波纹管，二级放大环节_D.测量部分，气动转换部 分有一台量程为20100C的单杠杆气动温度变送器，在测试时得到的数据为P出 =0.02MPa时输入才10C, 100C时P出 TOC o 1-5 h z =0.09MPa应当首先调节（）。A.上移反馈波纹管_B.使输入为20 C，并使挡板离开喷 嘴C.下移反馈波纹管D .使输入为20 C，并使挡板靠

26、近喷嘴若单杠杆差压变送器反馈波纹管对主杠杆的支撑位置不变，而调换一有效面积较小的波纹管，则（）。A.零点不变，量程变大B .零点不变，量程变小 C.零点改变，量程变大 D.零点改变，量程变小差压变送器的零点是指（）。A.变送器输出为0时的输入值 B .变送器输入为0.02MPa时的输出值C.变送器输出为0.02MPa时的输入值D.变送器输入为0时的输出值有一量程为01.0 MPa的QB（单杠杆压力变送器，零点调好后，增大输入压力，当F出=0.1 MPa时，Pk=1.01 MPa ,为使量程符合要求，应当（）。A.下移反馈波纹管B.扭动调0弹簧使挡板离开喷嘴一点C.上移反馈波纹管D .扭动调0弹

27、簧使挡板靠近喷嘴一点在单杠杆差压变送器中，若放大系数心/,则（）。A.零点f,量程f B .零点不变，量程JC .零点f,量程J_D.零点不变，量程f单杠杆差压变送器中，上移反馈波纹管，则（）。A. K单增大，量程增大_B. K单减小，量程增大C. K单增大，量程减小 D . K单减小，量程减小在单杠杆差压变送器中，若 P=0,其输出P出=0，这说明（）。A.零点准确，不用调整B .量程不准，应上移反馈波纹管C.量程不准，应下移反馈波纹管_D零点不准，应扭动 A,使挡板靠近喷嘴有一台量程为20100C的单杠杆气动温度变送器，在测试时得到的数据为输入20 C时，P出=0.02 MPa 100 C

28、时P出 TOC o 1-5 h z =0.09 MPa应当首先调节（）。A.上移反馈波纹管_B.下移反馈波纹管C.扭调零弹簧，使挡板离开喷嘴D .扭调零弹簧，使挡板靠近喷嘴在单杠杆差压变送器中，为增大量程，其调整方法是（）。A.扭动迁移弹簧使挡板离开一点喷嘴B .扭动调零弹簧使挡板离开一点喷嘴C.下移反馈波纹管_D上移波纹管单杠杆差压变送器零点调好后，沿杠杆向上移动反馈波纹管，则（）。A.反馈力矩减小，量程减小B .反馈力矩减小，量程增大C.反馈力矩增大，量程减小_D.反馈力矩增大，量程增大 TOC o 1-5 h z 单杠杆差压变送器，若反馈波纹管对主杠杆的支撑位置不变，而调换一有效面积较大

29、的波纹管，则（）。A.零点不变，量程变大 B.零点不变，量程变小C.零点改变，量程变大 D.零点改变，量程变小QBC型单杆杠差压变送器的零点需要减小，则应（）。A.调零弹簧调整使挡板靠近喷嘴B.调零弹簧调整使挡板离开喷嘴C.需增加反馈波纹管到支点的力臂长度D 需减小反馈波纹管到支点的力臂长度若减小QB（型差压变送器的量程，则应（）。A.上移波纹管 B 正迁移C.下移波纹管 D.负迁移气动差压变送器中与变送器量程有关的因素是（）。测量膜盒的面积；反馈波纹管的面积；反馈波纹管的位置；气动放大器的放大倍数。A. B. C .D .单杠杆差压变送器测量膜盒的作用是（）。A.将压差信号转换成位移信号B.

30、将压力信号转换成压差信号C.将压差信号转换成压力信号D .只起正负压室的隔离作用在QB（型气动差压变送器中，波纹管作为（）元件。A.检测 B.反馈 C.放大D .比较QBC型气动差压变送器是以（）平衡原理工作的。A.力_B.力矩 C.位移D . A+B在单杠杆差压变送器中，对弹性支点的要求是（）。A.应有足够大的刚度B .机械强度要低C .应有较高的耐热性D.应有较好的耐腐蚀性QBC型单杠杆差压变送器，当输入信号已经很大时依然没有输出，其原因可能是（）。A.恒节流孔堵塞 _B.喷嘴堵塞C.调压阀脏堵 D .气源管漏气有一台量程为0100C的温度变送器，现要测量2080C的温度，需对变送器进行迁

31、移，其迁移量及迁移方向为（）。A. 20C，负迁移B. 20C，正迁移 C . 20 C,负迁移 D . 20C，正迁移 TOC o 1-5 h z 对于气开式气动薄膜调节阀，当输入的控制信号增大时，则（）。A.金属膜片向上弯 B .金属膜片向下弯C.调节阀开度增 D.调节阀开度减小119.气动薄膜调节阀属于（）。A.比例环节 B.比例积分环节 C .积分环节D .比例微分环节气动薄膜调节阀在控制系统中属于（）。A.测量单元B .调节单元_C.执行机构D.控制对象气动薄膜调节阀依据（）工作。A.力矩平衡原理B.力平衡原理C.位移平衡原理 D .杠杆平衡原理122.气动薄膜调节阀的输入输出信号分

32、别是（）。A.位移，位移B.压力，位移C.位移，压力 D .压力，压力气动薄膜调节阀的特点是（）。A.结构简单，阀杆推力大B.结构简单，阀杆推力小C.结构复杂，阀杆推力大D .结构复杂，阀杆推力小对于输入气压信号从膜片上部进入的气动薄膜调节阀，当输入的气压信号增大时，阀杆下移，这种动作方式称为（）A.反作用式B.正作用式C.气开式 D .气关式对于气关式气动薄膜调节阀，当输入的控制信号增大时，则（）。A.金属膜片向上弯B .阀杆下移 C .调节阀开度增大 _D.调节阀开度减小126.下列（）部件属于气动薄膜调节阀的组成部分。阀杆；膜片；弹簧；波纹管；喷嘴；活塞；调节螺母；气缸。A.B .C.

33、D . TOC o 1-5 h z 气关式气动薄膜调节阀的输入输出关系是（）。输入增加时输出减小；输入减小时输出减小输入增加时输出增加；输入减小时输出增加。A. B . C.D.在用反作用式调节器组成的燃油黏度控制系统中，一旦气动薄膜调节阀的金属膜片破裂，则（）。A.蒸汽调节阀全开B.蒸汽调节阀全关C .蒸汽调节阀开度不变 D .蒸汽调节阀开、关振荡随着控制信号的增加，气动调节阀的开度增大，这是（）。A.气关式调节阀 B .正作用式调节阀 C .反作用式调节阀 _D.气开式调节阀 TOC o 1-5 h z NAKAKITA型气动调节器通常是（）。A. P调节器B . PI调节器C . PD调

34、节器_D. PID调节器NAKAKITA型 调节器包括（）。A.惯性环节的正反馈_B.惯性环节的负反馈C.弹性气室的正反馈 D .比例环节的正反馈NAKAKITA调节器是按（）平衡原理工作的。A.杠杆B .力C .力矩_D.位移在NAKAKITAS燃油黏度调节器中，积分作用是通过实现的（）。A.节流分压器的负反馈B.节流盲室的正反馈C.弹性气室的负反馈 D 弹性气室的正反馈对PID调节器，为切除积分和微分作用成为纯比例调节器，应进行的操作是（）。A.全关积分阀，全开微分阀B.全关积分阀，全关微分阀C.全开积分阀，全开微分阀D .全开积分阀，全关微分阀在锅炉运行过程中，发现检测水位的气动差压变送

35、器输出为零，可能的原因是（）。A.喷嘴堵塞 B .锅炉满水 _C.锅炉失水D.平衡阀堵塞对差压变送器进行迁移调整的正确认识为（）。A.迁移后零点不变B .迁移后量程终点不变_C迁移后量程不变D.迁移后量程起点不变在用气动差压变送器检测锅炉水位时，发现锅炉水位总是处于最高位，在下列选项中，可能的原因是（）。A.喷嘴堵塞B.工作气源中断 C .锅炉失水 D .平衡阀堵塞有一台量程为00.6MPa的压力变送器，现要测量0.41.0MPa的压力信号，需对变送器进行迁移， 其迁移量为（） 及迁移方向为（）。A. 1.0MPa，负迁移 B . - 0.4MPa，正迁移 C. 0.4MPa,正迁移D. 1.

36、0MPa,负迁移 TOC o 1-5 h z 气动差压变送器可直接或间接地用于测量（）。压差；压力；温度；位移；水位；黏度。A.B . C .D.气动差压变送器的压力输出范围是（）。A. 00.02MPa B. 0.02 0.1MPa C. 00.1MPa D . 0.02 0.14MPa在气动变送器中，应包括（）。节流盲室的正反馈；节流盲室的负反馈；节流分压器的负反馈； 1:1的负反馈；测量部分；气动转换部分。A.B ._C.D.对于节流盲室关小节流阀，则输入相同的阶跃P后，会使输出R）（）。A.达到稳态值时Po小B .达到稳态值时Po大 C. R变化慢 D. Po变化快弹性气室常是在定容气

37、室中加装一个波纹管，若输入的气压信号直接接在波纹管中，随着输入压力的增大，贝（）。A.气容不变 B .气容增大C.气容减小D.先减小后增大 TOC o 1-5 h z 定容气室的气容是（）。A.时间的线性函数B .指数函数C.常数 D.阶跃函数在耗气型气动功率放大器中，如锥阀的锥度增大，则放大倍数（）。A.不变B .变化C.增大D.减小气阻元件的主要作用是（ ）。A.将压力转换成位移B .产生压力降 C .改变气体流量 _D. B+ C在气动调节器的负反馈回路中采用一弹性气容构成的比例惯性环节，可用其整定调节器的（）。A.微分时间B.积分时间 C .比例带 D .过渡过程时间在自动调节器系统中

38、，无惯性环节是指（）。A.比例环节B.积分环节 C .微分环节 D .非周期环节气动功率放大器是一个（ ）环节。A.比例 B.惯性C .积分D .微分在PID调节器中，节流盲室和弹性气室分别在（）、（）气路中。A.正反馈，正反馈_B.正反馈，负反馈C.负反馈，正反馈 D .负反馈，负反馈在气动调节器中，为获得微分作用，应采用（）。A.节流盲室的正反馈B .节流盲室的负反馈C .节流分压器的正反馈_D.比例惯性环节的负反馈在柴油机转速自动控制系统中，磁脉冲传感器属于（）。A.显示单元 B .调节单元C.测量单元D.执行机构 TOC o 1-5 h z 在反馈控制系统中，正、负反馈分别使闭环输入效

39、应（）。A.增强、减弱B.增强、增强 C 减弱、增强 D 减弱、减弱在反馈控制系统中，调节单元根据（）的大小和方向，输出一个控制信号。A.给定值_B.偏差C.测量值 D .扰动量在反馈控制系统中，其反馈环节是（）。A.显示单元 B .调节单元C.测量单元 D.执行机构闭环系统的方框图中，若输入量是扰动信号，输出为被控量，则该环节是（）。A.调节单元 B .测量单元 C .执行机构 _D.控制对象在反馈控制系统中，调节单元根据（）的大小和方向，输出一个控制信号。A.给定值_B.偏差C.测量值 D .扰动量在运行参数的自动控制系统中，若测量单元发生故障而无信号输出，则该控制系统是（）。A.负反馈控

40、制系统B .正反馈控制系统 C .闭环控制系统D.开环控制系统控制系统传递方框图如图1-1-2所示，其中G2（）。图 1-1-2A.测量单元 B .调节单元_C.执行机构D.控制对象调节器的输入量与输出量分别为（）A.给定值，测量值 B .给定值，显示值 C .测量值，调节阀开度_D.偏差值，调节阀开度在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，若顺时针转动粘度调节器给定值旋钮，则红色给定指针朝读数 方向转动，挡板喷嘴。A、增大，靠近B、增大，离开 C、减小、靠近D、减小，离开在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，控制对象是 ，系统输出量是。A、柴油主机、燃油温度B、燃油加热器、燃油粘度C、柴油

41、主机，燃油粘度D、燃油加热器，蒸汽流量在NAKAKITA型燃油粘度调节器中，柴油一重油转换是通过 实现的、A、三通电磁阀和气动薄膜调节阀_B、三通电磁阀和三通活塞阀C、继电器和高压选择阀D、三通电磁阀和高压选择阀在NAKAKITA型燃油粘度控制系统中，当燃油粘度实际值增大时，其弹簧管 ;挡板 喷嘴；调节器输出 。A、张开，离开，降低B、张开，靠近，增大C、收缩，离开，增大D、收缩，靠近，减小在柴油机货船辅锅炉中、其水位和蒸汽压力一般的控制方式分别为A、 双位控制，双位控制B、双位控制，定值控制B、C、定值控制，双位控制D、定位控制，定值控制热电偶输出的电势差正比于：A.热端温度 B. 冷端温度

42、C. A+B D.A-B TOC o 1-5 h z 在NAKAKIT型气动调节器中，若关小微分阀，则（）。A. Td长，微分作用强B. Td短，微分作用强C . Td短，微分作用弱 D . Td长，微分作用弱NAKAKITA型气动调节器积分作用和微分作用的反馈性质是（）A.正反馈，正反馈 B .负反馈，负反馈_C.正反馈，负反馈D.负反馈，正反馈在NAKAKIT型燃油黏度调节器中，为实现纯比例的控制作用应（）。A.全开积分阀，全开微分阀B .全开积分阀，全关微分阀C、 全关积分阀，全开微分阀D.全关积分阀，全关微分阀A.比较环节是按力矩平衡原理工作的B . PB调整靠节流分压器C.全开微分阀

43、可实现 PI作用规律D.全开积分阀可实现 PD乍用规律NAKAKITA型气动调节器通常是（）。A. P调节器B . PI调节器C . PD调节器 D. PID调节器在NAKAKITASPID调节器中，若将积分阀和微分阀开大，则会出现下列（）效果。积分作用增强；积分作用减弱；微分作用增强；微分作用减弱；积分时间缩短；微分时间缩短。A._B. C. D .在NAKAKITASPID调节器中，若将积分阀和微分阀开大，则会出现下列（）效果。积分作用增强；积分作用减弱；微分作用增强；微分作用减弱；积分时间缩短；微分时间缩短。A.B. C. D .NAKAKITA调节器是按（）平衡原理工作的。A.杠杆B

44、.力 C .力矩_D.位移在采用PID调节器组成的控制系统中，加进微分作用后，PI调节器的PB和T可以（）。A. PBT大一些，Ti可长一些 _B. PBT小一些，T可短一些C. PBT大一些，Ti可短一些 D . PBT Ti些，Ti可长一些在NAKAKm型调节器中，若调节器为反作用式，当测量值减小时，则：A.弹簧管收缩，调节器输出减小B.弹簧管收缩，调节器输出增大C.弹簧管张开，调节器输出减小D .弹簧管张开，调节器输出增大在NAKAKIT/型燃油黏度控制系统中，若逆时针转动黏度调节器上的给定旋钮，则调节器输出（）,弹簧管（）。A.减小，收缩B.增大，收缩C.减小，张开 D .增大，张开在

45、用比例调节器组成的控制系统中，若PB=80%其被控量变化了全量程的一半，调节器输出使调节阀开度变化了全行程的（）。A. 100% B. 80% C. 62.5% D . 55%在用比例调节器组成的控制系统受到扰动后，被控量振荡激烈，需很长时间才能稳定下来，应该做的工作是（）。A.把控制对象的放大系数调小B .把控制对象的时间常数调大C.把比例带PB调大D.把比例带PB调小在用比例调节器组成的控制系统中，稳态时静态偏差偏大，应做的工作是（）。A.减小扰动量 B .及时调整给定值C.适当减小比例带PB D.适当增加比例带PB在用比例调节器组成的控制系统中，被控量变化全量程的一半，调节器使调节阀开度

46、变化全行程的1/4 ,则调节器的比例带PB（）。A. PB=50% B . PB=100% C. PB=150% _D. PB=200%在用比例调节器组成的控制系统中，若被控量变化全量程，调节器使调节阀开度变化全行程，其调节器比例带PB为（）。A. PB=50% B. PB=100% C. PB=150% D. PB=200%在用比例调节器组成的控制系统中，被控量变化全量程的1/8 ,调节器使调节阀开度变化全行程的1/2，其调节器比例带PB（）。A. PB=100% B. PB=400% C. PB=40% _D. PB=25%在用比例调节器组成的控制系统中，若比例带PB=40%被控量变化全量程的10%调节器使调节阀开度变化全行程的（）。A. 1/10 B . 1/5 C. 1/4 D. 1/2在用比例调节器组成的控制系统中，若PB=120%调节器输出使调节阀开度变化全行程的一半，则被控量变化了全量程的（）。A. 100% B. 120% C. 60% D. 30% TOC o 1-5 h z 在用比例调节器组成的控制系统，原系统在PB=70%F运行，现把PB调整到40%则控制系统动态过程（）。A.稳定性更好 B .静态偏差增大C.最大动态偏差减小D.波动次数减少在用比例调节器组成的控制系统中，若把比例带PB