研发中心高支模板方案(新)

1、PAGE 961210073474第一章 概 况1、工程概况廊坊精雕数控机床制造基地研发中心主体结构，首层层高大于4m，所以此部份主体结构施工时，模板的支设都属于高支架模板。2、编制依据该设计计计算依据据为建建筑施工工扣件式式钢管脚脚手架安安全技术术规范（JGGJ1330-220011）、混凝土土结构设设计规范范GBB500010-20002、建筑结结构荷载载规范(GBB 5000099-20001)等规范范编制。因本工程程首层梁板支架高高度均大于44米，根根据有关关文献建建议，如如果仅按按规范计计算，架架体安全全性仍不不能得到到完全保保证。为为此计算算中还参参考了施工技技术220022,扣件

2、件式钢管管模板高高支撑架架设计和和使用安安全中中的部分分内容。3、施工工方法（1）严严格遵守守建筑筑施工扣扣件式钢钢管脚手手架安全全技术规规范（JGJJ130020001）要求。支撑架采采用483.55钢管。（2）立立杆纵向向间距11m，横横向间距距为1mm，横杆杆间距（步高）为1.50m。第一步步架步高高不得大大于1.8m，且且大横杆杆水平偏偏差不得得大于55cm。搭设时时拉线对对齐。（3）脚脚手架各各杆件相相交伸出出的端头头均应大大于100cm，以防杆杆件滑落落。（4）纵纵向水平平杆接长长应采用用对接扣扣件或搭搭接并应应符合下下列规定定： eq oac(,1)两根相相邻纵向向水平杆杆的接头

3、头不应设设置在同同步或同同跨内；不同步或不不同跨两两个相邻邻接头在在水平方方向错开开的距离离不应小小于5000mmm，各接接头中心心至最近近主节点的距离离不应大大于纵距距的1/3。 eq oac(,2)搭接长长度不应应小于11m，应应等间距距设置33个旋转转扣件固固定，端端部扣件件盖板边边缘至搭搭接纵向向水平杆杆杆端的的距离不不应小于于1000mm。 eq oac(,3)立杆采用用对接接长长时，立立杆的对对接扣件件应交错错布置，两根相相邻立杆杆的接头头不应设设置在同同步内，同步内内隔一根根立杆的的两个相相邻接头头在高度度方向错错开的距距离不宜宜小于5500mmm，各各接头中中心至主主节点的的距

4、离不不宜大于于步距的的1/33。（5）满满堂支撑撑架应根根据架体体的类型型设置剪剪刀撑并并应符合合下列规规定： eq oac(,1)在架体体外侧周周边及内内部纵、横向每每5m-8m，应由底底至顶设设置连续续竖向剪剪刀撑，剪刀撑撑应为55m-88m， eq oac(,2)在竖向向剪刀撑撑顶部交交点平面面应设置置连续水水平剪刀刀撑。当当支撑高高度超过过8mmm，扫地地杆的设设置层应应设置水水平剪刀刀撑。水水平剪刀刀撑至架架体底平平面距离离与水平平剪刀撑撑间距不不宜超过过8m。（6）满满堂支撑撑架的可可调底座座，可调调拖撑螺螺杆伸出出长度不不宜超过过3000mm，插入力力杆内的的长度不不应小于于15

5、00mm。（7）当当满堂支支撑架高高宽比大大于2或或2.55时，满满堂支撑撑架应在在支撑架架的四周周和中部部与结构构柱进行行刚性连连接，连连接件水水平间距距应为66m-99m，竖竖向间距距应为22m-33m。（8）满满堂支撑撑架立杆杆伸出顶顶层水平平杆中心心至支撑撑点的长长度不应应超过00.5mm。垂直度的的偏差控控制在50mmm以内，横杆在在每一面面脚手架架范围内内的纵向向水平高高差不得得超过220mmm，局部部高低差差不得超超过5ccm。（9）纵纵向或横横向水平平杆的轴轴线对立立杆轴线线的偏心心距不大大于555mm（10）支架立杆杆下应设设置木垫垫板，垫板采用40140026660垫木木。

6、（11）浇注梁梁板砼时时，应专专人看护护，发现现紧固件件滑动或或杆件变变形异常常时，应应立即报报告，由由值班施施工员组组织人员员，把滑滑移部位位顶回原原位，以以及加固固变形杆杆件，防防止质量量事故和和连续下下沉造成成意外坍坍塌。4、安装装安全技技术措施施（1）应遵守守高处作作业安全全技术规规范有关关规定。（2）立杆应应间隔交交叉有同同长度的的钢管，将相邻邻立杆的的对接接接头位于于不同高高度上，使立杆杆的薄弱弱截面错错开，以以免形成成薄弱层层面，造造成支撑撑体系失失稳。（3）所有钢钢管、扣扣件等材材料必须须经检验验符合规规格，无无缺陷方方可使用用。（4）模板及及其支撑撑系统在在安装过过程中须须设

7、置防防倾覆的的可靠临临时措施施。（5）施工现现场应搭搭设工作作梯，作作业人员员不得爬爬支架上上下。（6）高支模模上高空空临边要要有足够够的操作作平台和和安全防防护，特特别在平平台外缘缘部分应应加强防防护。（7）模板安安装、钢钢筋绑扎扎、砼浇浇筑时应应避免材材料、机机具、工工具过于于集中堆堆放。（8）不不准架设设探头板板及未固固定的杆杆。（9）扣件的的紧固是是否符合合要求，可使用用矩扳手手实测，要400600N.MM。（10）安装模模板按工工序进行行，模板板没有固固定不得得进行下下一道工工序作业业。5、拆除除安全技技术措施施（1）模板拆拆除须待待受力结结构板达达到规范范要求强强度后进进行，防防止

8、倒塌塌事故发发生。（2）拆拆模板，应经施施工技术术人员按按试块强强度检查查，确认认砼已达达到拆模模强度时时，方可可拆除。（3）拆模应应严格遵遵守从上上而下的的原则，先拆除除非承重重模板，后拆除除重模板板，禁止止抛掷模模板。（4）高高处、复复杂结构构模板的的拆除，应有专专人指挥挥和切实实可靠的的安装措措施，并并在下面面标出作作业区，严禁非非操作人人员靠近近，拆下下的模板板应集中中吊运，并多点点捆牢，不准向向下乱仍仍。（5）工工作前，应检查查所有的的工具是是否牢固固，扳手手等工具具必须用用绳链系系挂在身身上，工工作时思思想集中中，防止止钉子扎扎脚和从从空中滑滑落。（6）拆除模模板采用用长撬杆杆，严

9、禁禁操作人人员站在在拆除的的模板下下。在拆拆除楼板板模板时时，要注注意防止止整块模模板掉下下，尤其其是用定定型模板板作平台台模板时时，更要要注意，防止模模板突然然全部掉掉下伤人人。（7）拆拆除间歇歇时，应应将已活活动模板板、拉杆杆、支撑撑等固定定牢固，严防突突然掉落落，倒塌塌伤人。（8）已拆除除的模板板、拉杆杆、支撑撑等应及及时运走走或妥善善堆放，严防操操作人员员因扶空空、踏空空堕落。（9）在在混凝土土墙体、平台上上有预留留洞时，应在模模板拆除除后，随随即在墙墙洞上做做好安全全防护，或将板板的洞盖盖严。第二章 板模板板（扣件件钢管高高架）设设计计算算一、参数数信息:1.模板板支架设设计横向间距

10、距或排距距(m):1.00；纵距(m):1.000；步步距(mm):11.500；立杆上端端伸出长长度(mm):11.0；模板支支架搭设设高度(m):6.000；采用的钢钢管(mmm):483.55 ；扣件连接接方式:考虑扣扣件的保保养情况况，扣件件抗滑承承载力系系数:00.800；板底支撑撑连接方方式:方方木支撑撑；2.荷载载参数模板与木木板自重重(kNN/m22):00.3550；混混凝土与与钢筋自自重(kkN/mm3):225.0000；施工均布布荷载标标准值(kN/m2):22.5000； 二、立杆杆的稳定定性计算算:立杆的稳稳定性计计算公式式: 其中 N 立杆杆的轴心心压力设设计值(

11、kN) ：NN = 11.9166 kNN； 轴心受受压立杆杆的稳定定系数,由长细细比 llo/ii 查表表得到； i 计算算立杆的的截面回回转半径径(cmm) ：i = 1.58 cm； A 立杆杆净截面面面积(cm22)：AA = 4.889 ccm2； W 立杆杆净截面面模量(抵抗矩矩)(ccm3)：WW=5.08 cm33； 钢管管立杆最最大应力力计算值值 (NN/mmm2)；f 钢管管立杆抗抗压强度度设计值值 ：f =2005 NN/mmm2； L0 计算算长度 (m)；如果完全全参照扣件式式规范，按下下式计算算 l00 = h+22a k11 计计算长度度附加系系数，取取值为11.

12、1555； u 计计算长度度系数，参照扣件式式规范表5.3.33；u = 11.7； a 立立杆上端端伸出顶顶层横杆杆中心线线至模板板支撑点点的长度度；a = 11.0mm；上式的计计算结果果：立杆计算算长度 L0 = h+22a = 1.5+11.02 = 0.17 m；L0/ii = 1700 / 15.8 = 100.8 ；由长细比比 Loo/i 的结结果查表表得到轴轴心受压压立杆的的稳定系系数= 00.533 ；钢管立杆杆的最大大应力计计算值 ；=137716.48/（0.534899） = 522.9225 NN/mmm2；钢管立杆杆的最大大应力计计算值 = 522.9225 NN/

13、mmm2 小于 钢管立立杆的抗抗压强度度设计值值 ff = 2005 NN/mmm2，满足足要求！如果考虑虑到高支支撑架的的安全因因素，适适宜由下下式计算算l0 = k11k2(h+2a) k1 计计算长度度附加系系数按照照表1取取值1.1855；k2 计计算长度度附加系系数，hh+2aa = 0.117 按按照表22取值11.0007 ；上式的计计算结果果：立杆计算算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 11.18851.0007(1.5+00.52) = 22.0229 mm；Lo/ii = 20228.6602 / 115.88 = 1288 ；由长细比比 Loo/i 的结结果查表表

14、得到轴轴心受压压立杆的的稳定系系数= 00.4006 ；钢管立杆杆的最大大应力计计算值 ；=137716.48/（0.40664899） = 699.0889 NN/mmm2；钢管立杆杆的最大大应力计计算值 = 699.0889 NN/mmm2 小于 钢管立立杆的抗抗压强度度设计值值 ff = 2005 NN/mmm2，满足足要求！模板承重重架应尽尽量利用用剪力墙墙或柱作作为连接接连墙件件，否则则存在安安全隐患患。 以上表参参照 : 扣扣件式钢钢管模板板高支撑撑架设计计和使用用安全。第三章 梁模板板（扣件件钢管高高架）设设计计算算一、参数数信息1.模板板支撑及及构造设设计梁截面宽宽度 BB(m

15、):0.40；梁截面高高度 DD(m):0.80混凝土板板厚度(mm):120；立杆梁跨跨度方向向间距LLa(mm):11.000；立杆上端端伸出至至模板支支撑点长长度a(m):1.00；立杆步距距h(mm):11.500；梁支撑架架搭设高高度H(m)：6.0；梁两侧立立柱间距距(m):1.30；承重架支支设:多多根承重重立杆，方木支支撑垂直直梁截面面；梁底增加加承重立立杆根数数:2；板底承重重立杆横横向间距距或排距距Lb(m):1.000；采用的钢钢管类型型为483.55；扣件连接接方式:单扣件件，考虑虑扣件质质量及保保养情况况，取扣扣件抗滑滑承载力力折减系系数:00.800；2.荷载载参数

16、模板自重重(kNN/m22):00.355；钢筋自重重(kNN/m33):11.500；施工均布布荷载标标准值(kN/m2):22.5；现浇混凝凝土侧压压力标准准值(kkN/mm2):118.00；倾倒混凝凝土侧压压力(kkN/mm2):22.0；振捣混凝凝土荷载载标准值值(kNN/m22):22.03.梁底底模板参参数梁底方木木截面宽宽度b(mm)：500.0；梁底方木木截面高高度h(mm)：1000.00；梁底纵向向支撑根根数：22；面板厚度度(mmm)：112.0；4.梁侧侧模板参参数穿梁螺栓栓水平间间距(mmm)：900；穿梁螺栓栓竖向根根数：11；穿梁螺栓栓直径(mm)：M112；截

17、面类型型为圆钢钢管4883.55；二、穿梁梁螺栓的的计算 验算公式式如下: 其中 NN 穿梁梁螺栓所所受的拉拉力； A 穿穿梁螺栓栓有效面面积 (mm22)；f 穿梁梁螺栓的的抗拉强强度设计计值，取取1700 N/mm22；查表得：穿梁螺栓栓的直径径: 12 mm；穿梁螺栓栓有效直直径: 9.85 mm；穿梁螺栓栓有效面面积: A= 76 mm22；穿梁螺栓栓所受的的最大拉拉力: N =1880.550.33 =22.7 kN。穿梁螺栓栓最大容容许拉力力值: N = 170076/10000 = 122.922 kNN；穿梁螺栓栓所受的的最大拉拉力 NN=2.7kNN 小于于 穿梁梁螺栓最最大

18、容许许拉力值值 NN=112.992kNN，满足足要求！三、梁底底模板计计算面板为受受弯结构构,需要要验算其其抗弯强强度和挠挠度。计计算的原原则是按按照模板板底支撑撑的间距距和模板板面的大大小,按按支撑在在底撑上上的三跨跨连续梁梁计算。强度验算算要考虑虑模板结结构自重重荷载、新浇混混凝土自自重荷载载、钢筋筋自重荷荷载和振振捣混凝凝土时产产生的荷荷载；挠挠度验算算只考虑虑模板结结构自重重、新浇浇混凝土土自重、钢筋自自重荷载载。本算例中中，面板板的截面面惯性矩矩I和截截面抵抗抗矩W分分别为: W = 1100001818/6 = 5.40104mm3； I = 110000181818/12 =

19、44.866105mm4； 1.抗弯弯强度验验算按以下公公式进行行面板抗抗弯强度度验算： 其中， 梁底底模板的的弯曲应应力计算算值(NN/mmm2)； M - 计算的的最大弯弯矩 (kN.m)； l计算算跨度(梁底支支撑间距距): l =1000.000mm； q - 作用在在梁底模模板的均均布荷载载设计值值(kNN/m)；现浇混凝凝土及钢钢筋荷载载设计值值：q1: 1.22（244.000+1.50）1.0000.8800.40=222.003kNN/m；模板结构构自重荷荷载：q2:11.20.41.0000.80=00.388kN/m；振捣混凝凝土时产产生的荷荷载设计计值：q3: 1.44

20、2.0001.0000.80=22.522kN/m；q = q1 + qq2 + q33=222.033+0.38+2.552=224.993kNN/m；跨中弯矩矩计算公公式如下下: Mmaxx = 0.11024.930.112=0.0255kN.m； =00.0225106/5.40104=0.4622N/mmm2；梁底模面面板计算算应力 =00.4662 NN/mmm2 小于 梁底模模面板的的抗压强强度设计计值 f=13NN/mmm2，满足足要求！2.挠度度验算根据建建筑施工工计算手手册刚刚度验算算采用标标准荷载载，同时时不考虑虑振动荷荷载作用用。最大挠度度计算公公式如下下: 其中，qq

21、-作作用在模模板上的的压力线线荷载: q =（(24.0+11.500)0.8800+0.44）1.000= 20.75KKN/mm； l计算算跨度(梁底支支撑间距距): l =1000.000mm； E面板板的弹性性模量: E = 995000.0NN/mmm2；面板的最最大允许许挠度值值: =1000.000/2550 = 0.4000mm；面板的最最大挠度度计算值值: = 0.667720.7510004/(1100950004.886105)=0.0033mm；面板的最最大挠度度计算值值: =0.0033mm 小于于 面板板的最大大允许挠挠度值: = 1100 / 2250 = 00.

22、4mmm，满满足要求求！四、梁底底支撑的的计算本工程梁梁底支撑撑采用方方木。强度及抗抗剪验算算要考虑虑模板结结构自重重荷载、现浇混凝凝土自重重荷载、钢筋自自重荷载载和振捣捣混凝土土时产生生的荷载载；挠度度验算只只考虑模模板结构构自重、现浇混凝凝土自重重、钢筋筋自重荷荷载。1.荷载载的计算算：(1)钢钢筋混凝凝土梁自自重(kkN/mm)：q1 = (224+11.5)0.880.4=2.04 kN/m；(2)模模板的自自重线荷荷载(kkN/mm)：q2 = 0.40.11(20.88+0.4)/ 0.33=0.2222 kNN/m；(3)活活荷载为为施工荷荷载标准准值与振振倒混凝凝土时产产生的荷

23、荷载(kkN/mm)：经计算得得到，活活荷载标标准值 P1= (2.55+2)0.11=0.45 kN/m；2.方木木的支撑撑力验算算静荷载设设计值 q = 1.22.004+11.20.2222=2.7714 kN/m；活荷载设设计值 P = 1.40.445=00.633 kNN/m； 方木木计算简简图方木按照照三跨连连续梁计计算。本算例中中，方木木的截面面惯性矩矩I和截截面抵抗抗矩W分分别为: W=551010/6 = 833.333 cmm3； I=55101010/12 = 4416.67 cm44；方木强度度验算:最大弯矩矩考虑为为静荷载载与活荷荷载的设设计值最最不利分分配的弯弯矩

24、和，计算公公式如下下:线荷载设设计值 qq = 2.7714+0.663=33.3444 kkN/mm；最大弯距距 M =0.11ql22= 00.13.334411= 0.3334 kN.m；最大应力力 = MM / W = 0.3344106/8333333.3 = 44.0113 NN/mmm2；抗弯强度度设计值值 f=13 N/mmm2；方木的最最大应力力计算值值 4.0133 N/mm22 小于于 方木木抗弯强强度设计计值 113 NN/mmm2,满足足要求!方木抗剪剪验算：最大剪力力的计算算公式如如下: 截面抗剪剪强度必必须满足足: 其中最大大剪力: V = 00.63.33441

25、 = 2.0066 kNN；方木受剪剪应力计计算值 = 320006.44/(22501000) = 0.6022 N/mm22；方木抗剪剪强度设设计值 = 1.7 NN/mmm2；方木的受受剪应力力计算值值 0.6022 N/mm22 小于于 方木木抗剪强强度设计计值 11.7 N/mmm2,满足足要求!方木挠度度验算:最大挠度度考虑为为静荷载载与活荷荷载的计计算值最最不利分分配的挠挠度和，计算公公式如下下: q = 2.0040 + 00.2222 = 2.2622 kNN/m；方木最大大挠度计计算值 = 00.67772.2262100004 /(10001000004166.66671

26、04)=0.3677mm；方木的最最大允许许挠度 =11.000010000/2250=4.0000 mm；方木的最最大挠度度计算值值 = 0.3677 mmm 小于 方木的的最大允允许挠度度 =4 mm，满足要要求！3.支撑撑钢管的的强度验验算支撑钢管管按照简简支梁的的计算如如下荷载计算算公式如如下：(1)钢钢筋混凝凝土梁自自重(kkN/mm2)：q1 = (224.0000+1.5500)0.8800= 200.4000 kkN/mm2；(2)模模板的自自重(kkN/mm2)：q2 = 0.3500 kNN/m22；(3)活活荷载为为施工荷荷载标准准值与振振倒混凝凝土时产产生的荷荷载(kk

27、N/mm2)：q3= (2.5000+2.0000)=44.5000 kkN/mm2；q = 1.22(200.4000 + 0.3500 )+ 1.44.5500 = 31.2000 kNN/m22；梁底支撑撑根数为为 n，立杆梁梁跨度方方向间距距为a， 梁宽宽为b，梁高为为h,梁梁底支撑撑传递给给钢管的的集中力力为P，梁侧模模板传给给钢管的的集中力力为N 。当n=22时： 当n22时： 计算算简图(kN)经过连续续梁的计计算得到到：支座反力力 RAA = RB=0.2555 kNN，中间间支座最最大反力力Rmaax=33.6552；最大弯矩矩 Mmmax=0.006 kkN.mm；最大挠度

28、度计算值值 Vmmax=0.0004 mm；支撑钢管管的最大大应力 =0.06106/50080=11.8377 N/mm22；支撑钢管管的抗压压设计强强度 f=2055.0 N/mmm2；支撑钢管管的最大大应力计计算值 11.8377 N/mm22 小于于 支撑撑钢管的的抗压设设计强度度 2005.00 N/mm22,满足足要求!五、梁底底纵向钢钢管计算算纵向钢管管只起构构造作用用，通过过扣件连连接到立立杆。六、立杆杆的稳定定性计算算:立杆的稳稳定性计计算公式式 1.梁两两侧立杆杆稳定性性验算:其中 NN 立杆杆的轴心心压力设设计值，它包括括：横杆的最最大支座座反力： N11 =00.255

29、5 kkN ；脚手架钢钢管的自自重： N2 = 1.220.11296=00.933 kNN；楼板的混混凝土模模板的自自重： N3=1.2(1.00/2+(0.660-00.300)/22)1.0000.335=00.2773 kkN；楼板钢筋筋混凝土土自重荷荷载: N44=1.2(1.00/2+(0.660-00.300)/22)1.0000.1140(1.50+24.00)=2.7855 kNN； N =0.2555+0.93+0.2273+2.7785=4.2243 kN； - 轴心受受压立杆杆的稳定定系数，由长细细比 llo/i 查表得得到； i - 计算立立杆的截截面回转转半径 (c

30、mm)：ii = 1.558； A - 立杆净净截面面面积 (cm22)： A = 4.89； W - 立杆净净截面抵抵抗矩(cm33)：WW = 5.008； 钢管管立杆轴轴心受压压应力计计算值 ( NN/mmm2)； ff 钢钢管立杆杆抗压强强度设计计值：f =2005 NN/mmm2； loo 计算算长度 (m)；如果完全全参照扣件式式规范不考虑虑高支撑撑架，按按下式计计算 loo = k1uh (1) k11 计算算长度附附加系数数，取值值为：11.1555 ； u - 计算长长度系数数，参照照扣件件式规范范表55.3.3，uu =11.7；式的计算算结果：立杆计算算长度 Lo = k

31、1uh = 11.15551.771.55 = 2.9945 m；Lo/ii = 29445.225 / 155.8 = 1186 ；由长细比比 loo/i 的结结果查表表得到轴轴心受压压立杆的的稳定系系数= 00.2007 ；钢管立杆杆受压应应力计算算值 ；=42242.5022/(00.20074899) = 411.9112 NN/mmm2；钢管立杆杆稳定性性计算 = 41.9122 N/mm22 小于 钢管立立杆抗压压强度的的设计值值 ff = 2005 NN/mmm2，满足足要求！如果考虑虑到高支支撑架的的安全因因素，适适宜由下下式计算算lo = k11k2(h+2a) (2)k1

32、计计算长度度附加系系数按照照表1取取值1.1677；k2 计计算长度度附加系系数，hh+2aa = 1.77 按照照表2取取值1.0077 ；上式的计计算结果果：立杆计算算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 11.16671.0007(1.5+00.12) = 11.9998 mm；Lo/ii = 19997.7787 / 115.88 = 1266 ；由长细比比 loo/i 的结结果查表表得到轴轴心受压压立杆的的稳定系系数= 00.4117 ；钢管立杆杆受压应应力计算算值 ；=42242.5022/(00.41174899) = 200.8005 NN/mmm2；钢管立杆杆稳定性性计算 = 20.8055 N/mm22 小于 钢管立立杆抗压压强度的的设计值值 ff = 2005 NN/mmm2，满足足要求！2.梁底底受力最最大的支支撑立杆杆稳定性性验算:其中 NN 立杆杆的轴心心压力设设计值，它包括括：梁底支撑撑最大支支座反力力： NN1 =33.6552 kkN ；脚手架钢钢管的自自重： N2 = 1.220.1129(6-0.88)=00.933 kNN； N =3.6522+0.93=4.4458 kN； - 轴