外架专项施工方案最终版

1、 TOC o 1-5 h z 一、编制依据1.二、工程概况1.三、外架搭设规划 1.四、施工准备2.五、外墙面装饰脚手架设计及验算 3.六、脚手架搭设使用要求1.5七、外脚手架的安全管理1.6四川四建SM广场一期（重庆SM广场）外架专项施工方案外架专项施工方案、编制依据建筑施工扣件式钢管脚手架（JGJ130-2001, 2002年版）；建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）;建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）;本工程施工图纸和投标文件；本工程施工组织设计。、工程概况SM广场一期（重庆SM广场）位于重庆市渝北区北环路内侧，松石大道与余松路交汇处，是一座包括超市、百货、餐饮、电影院

2、为一体的大型综合商业中心。本工程总建筑面积149000褶。建筑物土 0.00以上高度30.0米（结构标高），女儿墙 标高为32.8米，建筑物周长约800米。本工程总工期约20个月，工程竣工日期2011年7月30日，2010年10月28日前 主体结构封顶。该工程工期紧张，且建筑物周边土方回填量较大，外架搭设必须考虑建筑物土方回填工作面。、外架搭设规划因建筑物周边需进行土方回填，为了给土方回填及周边挡墙施工充足的施工作业面， 除局部外架（建筑物外墙面较地下车库外墙内收部分）直接在楼面搭设外，其余部分当 主体施工至二层后开始插入外架的搭设，该外防护架为一架多用，在主体施工阶段作为 主体施工安全防护架

3、，装饰施工阶段的外脚手架根据外装饰方案另行搭设。建筑物土 0.00以上外墙局部内收部分，外防护架直接落在土 0.00层楼面碎上，该部四川四建SM广场一期（重庆SM广场）外架专项施工方案分外架搭设高度32.8米。临空部分在+6.0米层采用3.0米长18以上槽钢钢挑梁，悬挑部分外架搭设高度18.0 米。+24.0米以上按+6.0米层的搭设方式搭设悬挑架。外架采用48 X 3.0钢管搭设双排全封闭双排安全防护架，全封闭双排安全防护架宽度为0.95M,距外墙350MM全封闭双排安全防护架架外满挂密目安全网，连续剪刀撑， 外架钢管刷醒目的红白油漆，在楼层标高处挂醒目分层装饰带。四、施工准备1、劳动力准备

4、搭设阶段共需架工15名，普工8名，维护阶段共需架工4名，普工1名，拆除阶段 共需架工20名。所有架工均需持证上岗。2、材料准备外架、所用的钢管、扣件、型钢均由租赁公司提供。竹脚手板、密目安全网和其它材料由项目部根据工程进度自行采购，分阶段进场 密目安全网宽度1.8米主要材料名称及规格用途3m长18槽钢钢悬挑梁6m长钢管纵向水平杆、立杆、男刃撑3m长管调整节头位置1.5 m短管横向水平杆、连墙件柱箍2.5 m短管连墙杆直角扣件旋转扣件对接扣件3000mme 300mm跳板板6mx 18m安全网四川四建SM广场一期（重庆SM广场）外架专项施工方案材料视工程进度分阶段组织进场3、施工准备项目技术负责

5、人应按施工组织设计中有关技术要求向现场工长进行交底，现场工长 向架设人员和使用人员进行搭设、维护进行安全、技术交底；按施工组织设计和相关规范要求对钢管、扣件、脚手板、安全网等进行检查验收，不合格产品不得是使用；经检查验收合格的构配件应按规格、品种分类堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积 水；清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。五、外墙面装饰脚手架设计及验算1.外架设计：双排外脚手架架采用的钢管类型为4 48X 3.0 ,立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.95米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80 米。外排架每步架中部设一根通长护身栏杆，小横杆在大横杆上面，连墙

6、杆按 2步3跨设 置。脚手板采用竹跳板。搭设高度：落地部分双排脚手架：搭设高度32.8米。槽钢悬挑部分双排脚手架，搭设高度18.0米。悬挑水平钢梁采用18号槽钢，U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物 内锚固段长度1.65米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构,锚固段采用楼面预埋锚环与槽钢固定。2、荷载传递路线竖向荷载：脚手板一横向水平杆一纵向水平杆一纵向水平杆与立杆连接的扣件一立 杆一槽钢（垫板）一楼面。水平荷载：立杆一立杆与连墙件的扣件一连墙件一墙体。四川四建SM广场一期（重庆SM广场）外架专项施工方案3、型钢悬挑外架承载力及安全性能验算设计参数：悬挑式双排脚手架，搭设高度18.0米，

7、双立管立杆，采用的钢管类型为 破48X3.0 立杆纵距1.50米，立杆横距0.95米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2,同时考虑2层施工。脚手板采用竹用片，荷载为0.35kN/m2,按照铺设2层计算。挡脚板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m,安全网荷载取0.0050kN/m2。基本风压0.40kN/m2,高度变化系数0.7300,体型系数1.1340。悬挑水平钢梁采用18号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.35米，建筑物内 锚固段长度1.65米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳

8、或支杆与建筑物拉结。1）小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150 X1.500/1=0.225kN/m活荷载标准值 Q=2.000 X1.500/1=3.000kN/m荷载的计算值 q=1.2 X 0.038+1.2 X 0.225+1.4 X3.000=4.516kN/m小横杆计算简图抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：四川四建SM广场一期（重庆SM广场）外架专项施工方案

9、M=4.516 X 0.9502/8=0.509kN.mb=0.509 X 106/4491.0=113.442N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mn2,满足要求!挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下:荷载标准值 q=0.038+0.225+3.000=3.263kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0 X 3.263 X 950.0 4/（384 X 2.06 X 105 X 107780.0）=1.559mm小横杆的最大挠度小于950.0/150 与10mmf足要求！2）、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，但没有小横杆直接作用在

10、大横杆的上 面，无需计算。3）、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2.5）:R Rc其中Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8.0kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.038 X 1.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.150 X 0.950 X 1.500/2=0.107kN活荷载标准值 Q=2.000 X 0.950 X 1.500/2=1.425kN荷载的计算值 R=1.2 X 0.058+1.2 X 0.107+1.4 X 1.425=2.192kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求

11、！4）、脚手架荷载标准值四川四建SM广场一期(重庆SM广场)外架专项施工方案作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);本例为0.1070NG1 = 0.107 X 18.000=1.926kN脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0.150 义 4X 1.500 义(0.950+0.350)/2=0.585kN栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为 0.15NG3 = 0.150 X 1.500 X 4/2=0.450kN吊挂的安全设施荷载，

12、包括安全网(kN/m2) ; 0.005NG4 = 0.005 义 1.500 义 18.000=0.135kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.095kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载 总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000 X2X 1.500 X0.950/2=2.850kN风荷载标准值应按照以下公式计算Wk = 0 /7 巩。%其中 W0 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范 W0 = 0.400Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7

13、.2.1的规定采用：Uz = 0.620Us风何载体型系数：Us = 1.134经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 X0.400 X0.620 X1.134 = 0.197kN/m 2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85X1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2X 3.095+0.85 X1.4 X 2.850=7.106kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式四川四建SM广场一期（重庆SM广场）外架专项施工方案N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力 N=1.2X 3.095+1.4 X

14、2.850=7.705kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MM算公式MW = 0.85x 1.4Wklah2/10其中Wk 风荷载标准值（kN/m2）；la立杆的纵距（m）;h 立杆的步距（m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.85X 1.4 X 0.197 X 1.500 乂 1.800 乂1.800/10=0.114kN.m5）、立杆的稳定性计算.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=7.705kN;k 计算长度附加系数，取1.155;10计算长度（m）,由公式l 0 = kuh确定，l 0=1.155 X 1.500 X 1.800=3.118m；兄由长

15、细比，为3118/16=196;破一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l 0/i的结果查表得到0.190 ;仃一一钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到=7705/（0.19 X424）=95.885N/mn2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算疗 用，满足要求！. 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=7.106kN;k 计算长度附加系数，取1.155;10计算长度（m）,由公式l 0 = kuh确定,四川四建SM广场一期（重庆SM广场）外架专项施工方案10=1.155 X 1.500 X 1.800=3.118m;工由长细比，为3118/16=196;破一

16、一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比1 0/i的结果查表得到0.190;MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.114kN.m疗钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到=7106/（0.19 X 424）+114000/4491=113.788N/mn2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算b Nl ,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl = 9.465kN 8.0kN ,不满足要求！需采用双扣件。四川四建SM广场一期（重庆SM广场）外架专项施工方案连墙件扣件连接示意图7）、悬挑梁的受力计算支座反力计算公式悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚

17、手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。心=葡（2 + 0功+,（1+的口&=-M氏+3炉）起计算公式加n=一凶（冽+掰J -上2C点最大挠度计算公式工221绅附/ * ,、拉mJ * ,、 ml ql f y a 中弱勺=蟹（1+与+*。+卬+而与C + 41+期）313口Jiil o+Q + 3kl）（用 物J + 南丁 （2 + 3后）（w -啊）其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l四川四建SM广场一期（重庆SM广场）外架专项施工方案本工程算例中，m = 1350mm l = 1650mm , ml = 350mm, m2 = 1300mm水平支撑梁

18、的截面惯性矩I = 1272.70cm 4,截面模量（抵抗矩）W = 141.40cm 3受脚手架作用集中强度计算荷载N=7.71kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.2 X 25.69 X 0.0001 X 7.85 X10=0.24kN/mk=1.35/1.65=0.82kl=0.35/1.65=0.21k2=1.30/1.65=0.79代入公式，经过计算得到支座反力RA=23.774kN支座反力RB=-7.639kN最大弯矩 MA=12.933kN.m抗弯计算强度 f=12.933 X 106/（1.05 X 141400.0）=87.109N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.

19、0N/mm2,满足要求！受脚手架作用集中计算荷载 N=3.10+2.85=5.95kN水平钢梁自重计算荷载 q=25.69 X 0.0001 乂 7.85 乂 10=0.20kN/m最大挠度 Vmax=4.771mm按照钢结构设计规范（GB50017-2003）附录AM构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即2700.0mm水平支撑梁的最大挠度小于2700.0/400,满足要求！8）、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号槽钢U口水平,计算公式如下Or=-7其中b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:经过计算得到；b=570X 10.5 X68.0 X 235/(130

20、0.0 X 180.0 X 235.0)=1.7410四川四建SM广场一期(重庆SM广场)外架专项施工方案由于小b大于0.6 ,按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录肌值b =1.07-0.282/7b=0.908经过计算得到强度 b=12.93 X 106/(0.908 X 141399.99)=100.75N/mm2;水平钢梁的稳定性计算仃 f,满足要求！9)、锚周段与楼板连接的计算( 水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.639kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为A其中用 为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照

21、混凝土结构设计规范10.9.8用=50N/mm 2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=7639 X4/(3.1416 X50X) 1/2=10mm现场选用锚环钢筋小14圆钢。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面,并要保证两侧30cmz上搭接长度。4、落地式架承载力及安全性能验算设计参数：双排落地式脚手架，搭设高度32.8米，立杆采用单立管。其余参数同悬挑式脚手架1)小横杆的计算：同型钢悬挑脚手架2)大横杆白计算：同型钢悬挑脚手架3)、扣件抗滑力的计算：同型钢悬挑脚手架4)、脚手架荷载标准值:11四川四建SM广场一期(重庆SM广场)外架专项施工方案作用于脚手架的荷载包括静

22、荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m);取0.1070NG1 = 0.107 X 32.800=3.509kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；竹用片脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.350X2X 1.500 乂 (0.950+0.350)/2=0.683kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.150 X 1.500 X 2/2=0.225kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)； 0.005NG4 = 0.005 X 1.500 乂 32.800=

23、0.246kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.662kN活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和 的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.000 X2X 1.500 X0.950/2=2.850kN风荷载标准值应按照以下公式计算畋=0.7%乜皎其中 Wo 基本风压(kN/m2),按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001) 附录表D.4的规定采用： W0 = 0.400Uz风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.730Us风何载体型

24、系数：Us = 1.134经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 X0.400 X0.730 X1.134 = 0.232kN/m 2。考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.85X1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2X 4.662+0.85 X 1.4 X 2.850=8.986kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式12四川四建SM广场一期（重庆SM广场）外架专项施工方案N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2X 4.662+1.4 X 2.850=9.585kN风荷载设计值产生的立杆段弯

25、矩MM算公式MW = 0.85x 1.4Wklah2/10其中Wk 风荷载标准值（kN/m2）；la立杆的纵距（m）;h 立杆的步距（m）。经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85X 1.4 X 0.232 X 1.500 X 1.800 X1.800/10=0.134kN.m5）、立杆的稳定性计算：.不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算其中N 立杆的轴心压力设计值，N=9.585kN;计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k 计算长度附加系数，取1.155;u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500;l 0计算长度（m）,由公式l 0 = kuh确定，l 0=1.155 X 1.

26、500 义 1.800=3118m；A立杆净截面面积，A=4.239cm2;W立杆净截面模量（抵抗矩）,W=4.491cm3;义由长细比，为3118/16=196;“一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l 0/i的结果查表得到取 步=0.190 ;疗钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到cf=9585/（0.19 X424）=119.282N/mn2;用 一一 钢管立杆抗压强度设计值，用=205.00N/mm 2;不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算仃 f,满足要求！13四川四建SM广场一期（重庆SM广场）外架专项施工方案2.考虑风荷载时，立杆的稳定性计算咖炉 w其中N 立杆的轴心压力设

27、计值，N=8.986kN;k 计算长度附加系数，取1.155;l 0计算长度（m）,由公式l 0 = kuh确定，l 0=1.155 X 1.500 义 1.800=3.118m;久由长细比，为3118/16=196;“一一轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l 0/i的结果查表得到破=0.190;MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.134kN.m了钢管立杆受压强度计算值（N/mm2）；经计算得到=8986/（0.19 X 424）+134000/4491=141.683N/mn2;用 一一 钢管立杆抗压强度设计值，用=205.00N/mm 2;考虑风荷载时，立杆的稳定性计算仃 N

28、l ,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl = 10.257kN 大于扣件的抗滑力8.0kN,不满足要求！应采用双 扣件。六、脚手架搭设使用要求.脚手架工艺流程铺设垫木一摆放扫地杆逐根立立杆与扫地杆紧扣一安扫地小横杆并与立杆或扫地杆 紧扣一安第一步大横杆并与立杆扣紧一安第一步小横杆一安第二步大横杆和小横杆一加 临时斜撑杆一第三、四步大横杆和小横杆一连墙杆一接立杆一加设剪刀撑一铺竹跳板一 扣防护栏杆一挂安全网一检查验收。2、全封闭双排安全防护架的所有立杆必须置于碎板上或悬挑型钢上，当双排安全防 护架的立杆位置是回填土时，用16#曹钢搭设悬挑架。立杆横向间距0.95

29、米，纵向间距1.50 米，大横杆内排步距1.80米，外排步距0.90米。小横杆靠墙距离150nlm200mm。全封闭 双排安全防护架的所有立杆距地200nlm处搭设通长扫地杆。3.立杆与立杆的接头应相邻错开不小于500mm,并不得在同一步距内。大横杆长度不 小于3跨，接头用对接扣件连接，并错开位置，不得在同一跨内。各接头中心距主 节点的距离不应大于步距的1/3,同一步内不允许有二个接头。4、全封闭双排安全防护架必须与主体结构进行拉锚，连墙杆应于第一步大横杆处设 置，每2步3跨架设一道。连墙杆宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm连墙杆内外两个受力方向均应采用不少于两个直角扣件固定

30、，以保证脚手架的稳定性。脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上2步，外脚手架架钢管应横平竖直，立杆应垂直度不得大于架高的1/200且不应大于100 nlm，每根 横杆的水平高差不应大于20 nlm，小横杆伸出外排架长度不大于200 mm,且伸出长度基本 一致。15四川四建SM广场一期（重庆SM广场）外架专项施工方案5、从第二步起，应设置栏杆或按规定满挂密目安全网，密目安全网相互连接采用尼 龙纯。与架子连接采用18号铅丝绑扎牢固。6、全封闭双排安全防护架在施工层位置必须满铺脚手架板（三块竹跳板）和踢脚挡 板（粗竹编板）。脚手板应铺满、铺稳，离开外墙装饰面 150mm脚手板

31、应设置在三根横 向水平杆上。脚手板的铺设可对接平铺，也可搭接铺设，搭接时接头必须支在横向水平 杆上。作业层端部脚手板探头长度取150mm板长两端应与支承杆可靠固定。7、当搭设完毕全封闭双排安全防护架后，应每距 15.0M加设斜向剪刀撑一道，并由 底到顶，剪刀撑斜杆与地面倾角以4560为宜。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小 于6米，剪刀撑接长必须使用旋转扣件搭接，钢管的搭接长度不小于1.0米，搭接长度范围内至少3个旋转扣件，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100MM剪刀撑斜撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上。旋转扣件中心线距主节点的距离不 宜大于150MM8、脚手架的使用荷载不

32、得超过2.0KN/M2。9、安全通道、卸料平台、井架通道不得与脚手架杆件连接。10、架工必须熟悉和严格遵守安全技术操作规程，配戴和使用劳动保护用品。.六级以上大风、大雾、大雨天气应停止作业。复工前应对脚手架进行详细检查， 发现有立杆沉陷、悬空、接头松动、架子歪斜及空头板等情况，及时采取加固、补救和 其它处理措施。12、搭设完毕全封闭双排安全防护架后，应组织有关人员检查验收，验收合格并办 理手续后方可使用。.脚手架拆除时，应划出工作标志区，严禁非工作人员进入。拆架时，由专人指挥, 做到上下呼应动作一致。拆除顺序：后搭先拆，栏杆或安全网、脚手板、剪刀撑、小横 杆、立杆。.拆脚手架应一层一清。分段拆

33、除时高差不超过 2步架子。拆大横杆和剪刀撑应先 拆中间扣件后拆两端扣件。拆最后一节立杆时，应先设临时支撑，然后拆除。七、外脚手架的安全管理1、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全考核管理规则 考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。16四川四建SM广场一期（重庆SM广场）外架专项施工方案2、搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵 送碎和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。4、在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：主节点处的纵、横水平杆，纵、横向扫 地杆；连墙杆。5、把好验收关。搭设过程中的架子，每搭设一个施工层高度必须由项目技术负责人 组织技术、安全与搭设班组、工长进