混凝土计算书05门卫

1、WMASS门卫/| 公司名称:| 计算日期:2017/03/16 |计算时间:10:33:44 |建筑结构的总信息 SATWE2010_V3.1 中文版14时35分)文件名: WMASS.OUT(|工程名称|工程代号:设计人 :校核人 :/总信息 .结构材料信息:钢砼结构混凝土容重 (kN/m3):钢材容重 (kN/m3):是否扣除构件质量和重量:Gc Gs否=26.00=78.00水平力的夹角(Degree):室层数:竖向荷载计算信息:ARF MBASE=0.000按模拟施工3加荷计算风荷载计算信息:计算X,Y两个方向的风荷载力计算信息:计算X,Y两个方向的力“规定水平力”计算方法:楼层剪力

2、差方范方法)结构类别:框架结构裙房层数:转换层所在层号:嵌固端所在层号:墙元细分最大控制长度(m): 弹性板细分最大控制长度(m):是否对全楼强制采用刚性楼板假定:)MANNEX = MCHANGE= MQIANGU= DMAX = DMAX_S =0011.001.00否(整体指标结果采用，其他结果采用非墙梁跨点作为刚性楼板的从节点:是墙倾覆力矩的计算方法:考虑墙的所有内力贡献墙偏心的处理方式:传统移动节点方式转换结构等效侧向刚度比采用高规附录E:否是否梁板顶面对齐:否是否带楼梯计算:否框架连梁按壳元计算控制跨高比:墙梁转框架梁的控制跨高比:结构所在地区:0.000.00第 1 页WMASS

3、门卫计算控制信息 .计算信息:64位线性方程组解法:PARDISO作用分析方法:总刚分析方法位移输出方式:简单输出是否计算吊车荷载:否是否生成传基础刚度:否风荷载信息 .修正后的基本风压 (kN/m2):风荷载作用下舒适度验算风压(kN/m2):地面粗糙程度:WO WOCB 类=0.550.40结构X向基本周期（秒）:结构Y向基本周期（秒）:是否考虑顺风向 :Tx Ty是=0.300.29风荷载作用下结构的阻尼比(%):风荷载作用下舒适度验算阻尼比(%):是否计算横风向:WD WD否=5.002.00C是否计算扭转:否承载力设计时风荷载效应放大系数:体形变化分段数:各段最号:各段体形系数(X)

4、:各段体形系数(Y):设缝多塔背风面体型系数:WENL MPART NSTI USIX USIY USB=1.00111.301.300.50信息 .结构规则性信息:不规则振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联):CQC特征值分析方法:子空间迭代法是否由程序自动确定振型数:否计算振型数:烈度:场地类别:NMODE NAF KD=II37.00设计分组:一组特征周期:影响系数最大值:TGRmax1=0.350.08用于12层以下规则砼框架结构薄弱层验算的影响系数最大值:框架的抗震等级:Rmax2 NF=0.503第 2 页WMASS门卫NW NSNGZDJ剪力墙的抗震等级:钢框架的抗震等级:抗

5、震构造措施的抗震等级:=不改变33悬挑梁默认取框架震等级:否按抗规(6.1.3-3)降低嵌固端以下抗震构造措施的抗震等级:否重力荷载代表值的活载组合值系数:周期折减系数:结构的阻尼比 (%):是否考虑偶然偏心:RMC TC D是=0.500.705.00偶然偏心考虑方式:相对于投影长度X向相对偶然偏心: Y向相对偶然偏心:是否考虑双向扭转效应:ECCEN_X=0.05ECCEN_Y=0.05是是否考虑最不利方向水平作用:否按主振型确定内力符号:否斜交抗侧力构件方向的附加斜交抗侧力构件方向的附加数:NADDDIR=1方向角(Deg):46活荷载信息 .考虑活荷不利布置的层数:不考虑柱、墙活荷载是

6、否折减:不折减传到基础的活荷载是否折减:折减考虑结构使用年限的活荷载调整系数:柱，墙，基础活荷载折减系数:计算截面以上的层数12-34-56-89-20 20梁楼面活荷载折减设置:FACLD=1.00折减系数 1.000.850.700.650.600.55不折减调整信息 .楼板作为翼缘对梁刚度的影响方式:梁刚度放大系数按2010规范取值托墙梁刚度放大系数:负弯矩调幅系数:弯矩调幅方法:BK_TQL =1.000.85BT=通过竖向构件判断调幅梁支座梁活荷载内力放大系数:梁扭矩折减系数:支撑按柱设计临界角度(Deg):BM TB=1.00=0.40ABr2Col=20.00第 3 页WMASS

7、门卫BLZ=BLZW= CPCOEF91 = CPCOEF91_W =RSF=工况连梁刚度折减系数: 风荷载工况连梁刚度折减系数:柱实配钢筋超配系数:墙实配钢筋超配系数:全楼 力放大系数: 0.2Vo 调整方式:0.601.001.151.151.00alpha*Vo和beta*Vmax两者取小0.2Vo 调整中Vo的系数:0.2Vo 调整中Vmax的系数:0.2Vo 调整分段数:0.2Vo 调整上限:是否调整与框支柱相连的梁内力:alpha beta VSEG KQ_L否=0.201.5002.00框支柱调整上限:框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级KZZ_L=5.00自动提高一级:是是否

8、按抗震规范5.2.5调整楼层力:是弱轴方向的动位移比例因子:强轴方向的动位移比例因子:薄弱层判断方式:XI1 XI2=0.000.00按高规和抗规从严判断受剪承载力薄弱层是否自动调整:否判断薄弱层所采用的楼层刚度算法:剪力比层间位移算法强制指定的薄弱层个数: 薄弱层内力放大系数:强制指定的加强层个数:束墙混凝土刚度折减系数:NWEAK WEAKCOEF NSTREN GGSH_CONC=01.2501.00配筋信息 .强度 (N/mm2):强度 (N/mm2):柱主筋强度 (N/mm2):柱箍筋强度 (N/mm2):墙主筋强度 (N/mm2):墙水平分布筋强度 (N/mm2):墙竖向分布筋强度

9、 (N/mm2):边缘构件箍筋强度 (N/mm2):最大间距 (mm):柱箍筋最大间距 (mm):墙水平分布筋最大间距 (mm):墙竖向分布筋配筋率 (%):墙最小水平分布筋配筋率 (%):IB JB IC JC IW FYH FYW JWB SB SC SWH RWVRWHMIN=360360360360360270270270100.00100.00200.000.300.00剪配筋采用交叉斜筋时，箍筋与对角斜筋的配筋强度比:RGX=1.00设计信息 .结构重要性系数:钢柱计算长度计算原则(X向/Y向):RWO=1.00有侧移/有侧移在部分简化:刚域柱端在部分简化:刚域第 4 页WMASS

10、门卫是否采用二阶弹性分析方法:否考虑P-DELTA效应方法:不考虑是否考虑初始缺陷 :否X向整体缺陷倾角(1/) Y向整体缺陷倾角(1/):0.0.柱计算长度系数是否置为1:否柱长细比执行高钢规JGJ99-2015第7.3.9条 :是柱配筋计算原则:按单偏压计算柱双偏压配筋时是否进行迭代优化:否按高规或高钢规进行构件设计:否钢构件截面净毛面积比:梁按压弯计算的最小轴压比:梁保护层厚度 (mm):柱保护层厚度 (mm):RN=0.85UcMinB =0.15BCB=25.00ACA=25.00剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4:是框架配筋考虑受压钢筋:是结构中的框架部分轴压比限值按

11、纯框架结构的规定采用:否当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件:是是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应:否执行高规5.2.3-4条主梁弯矩按整跨计算:否执行高规5.2.3-4条的梁对象:主次执行柱剪跨比计算原则:简化方式荷载组合信息 .恒载分项系数:活载分项系数:风荷载分项系数:水平力分项系数:竖向力分项系数:温度荷载分项系数:吊车荷载分项系数:特殊风荷载分项系数:活荷载的组合值系数:风荷载的组合值系数:重力荷载代表值效应的活荷组合值系数:CDEAD CLIVE CWIND CEA_H CEA_V CTEMP CCRAN CSPW CD_L CD_W CEA_

12、L=1.201.401.401.300.501.401.401.400.700.600.500.500.70重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C吊车荷载组合值系数:CD_C第 5 页WMASS门卫温度作用的组合值系数:仅考虑恒载、活载参与组合:考虑风荷载参与组合:考虑作用参与组合:砼构件温度效应折减系数:CD_TDL = CD_TW=CD_TE=CC_T=0.600.000.000.30信息 .室外地面相对于结构底层底部的高度(m):Hsoil=0.003.003.000.000.00土的X向水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MX土的Y向水平抗力系数的比例系数(MN/m4)

13、: MY=地面处回填土X向刚度折减系数:地面处回填土Y向刚度折减系数:RKX=RKY=性能设计信息 .按照高规进行性能设计:是中震(或大震)设计:MID=不考虑剪力墙底部加强区的层和塔信息.层号 1塔号 1用户指定薄弱层的层和塔信息.层号塔号用户指定加强层的层和塔信息.层号塔号约束边缘构件与过渡层的层和塔信息.层号 1塔号类别1约束边缘构件层*各层的质量、质心坐标信息*层号塔号附加质量质心 X质量比质心 Y质心 Z恒载质量活载质量(m) 1.721(m) 4.200(t) 23.3(t)0.310.0114.7701.00活载产生的总质量 (t):恒载产生的总质量 (t):附加总质量 (t):

14、结构的总质量 (t):恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载0.26323.2950.00023.557结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg)*各层构件数量、构件材料和层高*第 6 页WMASS门卫层号(标准层号)墙元数塔号层高数 累计高度(混凝土/主筋/箍筋) (m)柱元数(混凝土/主筋/箍筋)(混凝土/主筋/水平筋/竖向筋)(m)1(1)360/ 270/ 270)14.2007(30/ 360/ 360)4.2004(30/ 360/ 360)0(30/*风荷载信息*层号塔号风荷载X剪力X倾覆弯

15、矩X风荷载Y剪力Y倾覆弯矩Y1118.5318.577.813.8313.858.1*多方向风荷载信息*多方向风荷载信息里的X指风作用沿当前角度方向，Y指风作用沿垂直当前角度方向角度 层号塔号弯矩Y风荷载X剪力X倾覆弯矩X风荷载Y剪力Y倾覆46.069.01116.2716.368.316.4316.4=各楼层偶然偏心信息=层号 1塔号 1X向偏心 0.050Y向偏心0.050=各楼层等效尺寸(:m,m*2)=层号小宽BMIN 12.80塔号面积形心X形心Y等效宽B等效高H最大宽BMAX最110.5014.661.702.803.753.75=各楼层的面积质量分布(:kg/m*2)=层号 1塔

16、号 1面积质量 gi 2243.53质量比 max(gi/gi-1,gi/gi+1)1.00=计算信息第 7 页WMASS门卫=工程文件名 :menwei计算日期开始时间:2017. 4. 511:45:27机器内存可用内存:3982.0MB1205.0MB结构总出口度为:2121结构总度为:第一步:数据预处理第二步:计算结构质量、刚度、刚心等信息第三步:结构整体有限元分析*结构有限元分析: 多方向风荷载工况*结构有限元分析: 一般工况第四步: 计算构件内力结束日期结束时间: 2017. 4. 5:11:45:31总用时:0: 0: 4=各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor

17、No Tower No Xstif，Ystif Alf Xmass，Ymass Gmass Eex，Eey Ratx，Raty Ratx1，Raty1:层号塔号刚心的 X，Y 坐标值层刚性主轴的方向 质心的 X，Y 坐标值总质量X，Y 方向的偏心率X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度)X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者(抗规刚度比) X，Y 方向的刚度比,对于非地区分框架结构和非框架结构,框架结构刚度比与抗规类似,非框架结构为考虑层高修正的刚度比;对于地区为考虑层高修正的刚度比(高规刚度比)Ratx

18、2，Raty2:RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度)RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪力与层间位移的比)=注意：本文件输出的刚度比等信息均为非文件夹或新版计算书中查看模型下的结果，模型下的结果请到$Floor No.1Tower No.1Xstif= 14.6596(m) Xmass= 14.7698(m) 23.5571)(t)Ystif= Ymass=2.0763(m)1.7214(m)Alf=45.0000(Degree)Gmass(活荷折减)=23.8196(第 8 页WMASS门卫 0.15541.

19、00001.00001.0000薄弱层Eex = Ratx = Ratx1= Ratx2=0.04821.00001.00001.0000Eey = Raty = Raty1= Raty2=剪力放大系数= 1.00RJX1 = 1.3120E+04(kN/m) RJY1 = 1.3120E+04(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3 = 1.0977E+04(kN/m) RJY3 = 1.1220E+04(kN/m) RJZ3 = 0.0000E+00(kN/m) RJX3*H = 4.6104E+04(kN) RJY3*H = 4.7124E+04(kN) R

20、JZ3*H = 0.0000E+00(kN)X方向最小刚度比:1.0000(第1层第 1塔) Y方向最小刚度比:1.0000(第1层第 1塔)=结构整体抗倾覆验算结果=抗倾覆力矩Mr倾覆力矩Mov比值Mr/Mov零应力区(%)X风荷载 Y风荷载 XY305.0271.0303.5269.851.938.745.751.55.887.006.645.240.000.000.000.00=结构舒适性验算结果(仅当满足规范适用条件时结果有效)=按高钢规计算X向顺风向顶点最大加速度(m/s2) =0.244按高钢规计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) =0.236按荷载规范计算X向顺风向顶点最大加

21、速度(m/s2) =0.181按荷载规范计算X向横风向顶点最大加速度(m/s2) =0.253按高钢规计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) =0.181按高钢规计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) =0.248按荷载规范计算Y向顺风向顶点最大加速度(m/s2) =0.134按荷载规范计算Y向横风向顶点最大加速度(m/s2) =0.289=结构整体稳定验算结果=层号X向刚度 10.110E+05Y向刚度 0.112E+05层高 4.20上部重量 287.X刚重比 160.70Y刚重比164.26该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di

22、*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应=框架结构的二阶效应系数(按高钢规7.3.2条计算)=层号塔号层高上部重量 287.ThetaX 0.01ThetaY0.01114.20*楼层抗剪承载力、及承载力比值*第 9 页WMASS门卫Ratio_Bu:表示本层与上一层的承载力之比层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y110.8189E+020.8189E+021.001.00塔号:塔号:X方向最小楼层抗剪承载力之比:1.00 层号:1Y方向最小楼层抗剪承载力之比:1.00 层号:111第 10 页WZQ/| 公司名称:|周期、力与振型输出文件(总刚分析方法)SATWE2010

23、_V3.1 中文版14时35分)文件名: WZQ.OUT(|工程名称|工程代号:设计人 :校核人 :计算日期:2017/03/16计算时间:10:33:44/注意：本文件输出的结果均为非件夹或新版计算书中查看模型下的结果，模型下的结果请到$文考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y方向的平动系数、扭转系数振型号 123周 期 0.29680.28640.2466转 角 23.04111.9017.30平动系数 (X+Y) 0.80 ( 0.68+0.12 )1.00 ( 0.14+0.86 )0.20 ( 0.18+0.02 )扭转系数 0.200.000.80作用最大的方向=48.477(度)

24、=仅考虑 X 向 Floor : 层号作用时的力Tower F-x-xF-x-yF-x-t: 塔号: X 方向的耦联: X 方向的耦联: X 方向的耦联力在 X 方向的分量力在 Y 方向的分量力的扭矩振型1的力FloorTowerF-x-x(kN) 12.79F-x-y(kN) 5.44F-x-t (kN-m) 14.5711振型2的力FloorTowerF-x-x(kN) 2.62F-x-y(kN)-6.51F-x-t (kN-m)0.5911振型3的力FloorTowerF-x-x(kN) 3.44F-x-y(kN) 1.07F-x-t (kN-m)-15.1611各振型作用下 X 方向的

25、基底剪力第 1 页WZQ振型号 123剪力(kN) 12.792.623.44X向作用参与振型的有效质量系数振型号 123有效质量系数(%) 67.8513.8918.26各层 X Floor Tower FxVx MxSic方向的作用力(CQC): 层号: 塔号: X 向: X 向: X 向作用下结构的反应力作用下结构的楼层剪力作用下结构的弯矩Fx: 底部剪力法 X 向的力FloorSic FxTowerFxVx (分塔剪重比)(整层剪重比)Mx(kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)1116.3416.34(6.93%)(6.93%)68.61

26、18.85抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 =1.60%X 向作用下结构主振型的周期 = 0.2968X 方向的有效质量系数:100.00%=仅考虑 Y 向 Floor : 层号时的力Tower F-y-xF-y-yF-y-t: 塔号: Y 方向的耦联: Y 方向的耦联: Y 方向的耦联力在 X 方向的分量力在 Y 方向的分量力的扭矩振型1的力FloorTowerF-y-x(kN) 5.44F-y-y(kN) 2.31F-y-t (kN-m)6.2011振型2的力第 2 页WZQFloorTowerF-y-x(kN)-6.51F-y-y(kN) 16.20F-y-t (kN-m

27、)-1.4711振型3的力FloorTowerF-y-x(kN) 1.07F-y-y(kN) 0.33F-y-t (kN-m)-4.7211各振型作用下 Y 方向的基底剪力振型号 123剪力(kN) 2.3116.200.33Y向作用参与振型的有效质量系数振型号 123有效质量系数(%) 12.2785.951.77各层 Y Floor Tower FyVy MySic方向的作用力(CQC): 层号: 塔号: Y 向: Y 向: Y 向作用下结构的反应力作用下结构的楼层剪力作用下结构的弯矩Fy: 底部剪力法 Y 向的力FloorSic FyTowerFyVy (分塔剪重比)(整层剪重比)My(

28、kN)(kN)(kN-m)(kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)1118.3918.39(7.80%)(7.80%)77.2218.85抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比 =1.60%Y 向作用下结构主振型的周期 = 0.2864Y 方向的有效质量系数:100.00%=各楼层剪力系数调整情况 抗震规范(5.2.5)验算=层号 1塔号 1X向调整系数 1.000Y向调整系数1.000第 3 页WZQ*本文件结果是在外力CQC下的统计结果，内力CQC统计结果见WV02Q.OUT第 4 页WDISP/| 公司名称:| 计算日期:2017/03/16 |计算时间:10

29、:33:45 |SATWE 位移输出文件 SATWE2010_V3.1 中文版14时35分)文件名: WDISP.OUT(|工程名称|工程代号:设计人 :校核人 :/注意：本文件输出的位移为非夹或新版计算书中查看模型下的结果，模型下的位移请到$文件所有位移的为毫米Floor: 层号Tower: 塔号Jmax: 最大位移对应的节点号 JmaxD: 最大层间位移对应的节点号 Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h: 层高Max-(X)，Max-(Y)Ave-(X)，Ave-(Y) Max-Dx ，Max-Dy Ave-Dx ，Ave-Dy: X,Y方向的节点最大位移: X,Y方向的层平均位移:

30、X,Y方向的最大层间位移: X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy: 最大层间位移与平均层间位移的比值 Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy: X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY: 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移= 工况1 =X 方向作用下的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxDMax-(X

31、)Max-DxAve-(X)Ave-Dxh Max-Dx/hDxR/DxRatio_AX 11771.781.781.471.474200.1/2358.99.9%1.00X方向最大层间位移角:1/2358.(第1层第 1塔)= 工况2 =X 双向作用下的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxDMax-(X)Max-DxAve-(X)Ave-Dxh Max-Dx/hDxR/DxRatio_AX 11771.801.801.501.504200.1/2333.99.9%1.00第 1 页WDISP1/2333.(第1层第 1塔)X方向最大层间位移角:= 工况3 =X+ 偶然偏心作用下

32、的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxDMax-(X)Max-DxAve-(X)Ave-Dxh Max-Dx/hDxR/DxRatio_AX 11771.851.851.471.474200.1/2268.99.9%1.00X方向最大层间位移角:1/2268.(第1层第 1塔)= 工况4 =X- 偶然偏心作用下的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxDMax-(X)Max-DxAve-(X)Ave-Dxh Max-Dx/hDxR/DxRatio_AX 11771.711.711.471.474200.1/2456.99.9%1.00X方向最大层间位移角:1/2456.

33、(第1层第 1塔)= 工况5 =Y 方向作用下的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxDMax-(Y)Max-DyAve-(Y)Ave-Dyh Max-Dy/hDyR/DyRatio_AY 11881.731.731.631.634200.1/2431.99.9%1.00Y方向最大层间位移角:1/2431.(第1层第 1塔)= 工况6 =Y 双向作用下的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxDMax-(Y)Max-DyAve-(Y)Ave-Dyh Max-Dy/hDyR/DyRatio_AY 11881.781.781.701.704200.1/2354.99.9%1.

34、00Y方向最大层间位移角:1/2354.(第1层第 1塔)= 工况7 =Y+ 偶然偏心作用下的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxDMax-(Y)Max-DyAve-(Y)Ave-Dyh Max-Dy/hDyR/DyRatio_AY 11881.791.791.631.634200.1/2353.99.9%1.00Y方向最大层间位移角:1/2353.(第1层第 1塔)= 工况8 = Y- 偶然偏心作用下的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxDMax-(Y)Max-DyAve-(Y)Ave-Dy 第 2 页h Max-Dy/hDyR/DyWDISPRatio_AY 1

35、1881.671.671.631.634200.1/2515.99.9%1.00Y方向最大层间位移角:1/2515.(第1层第 1塔)= 工况9 =X 方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxDMax-(X)Max-DxAve-(X)Ave-DxRatio-(X) Ratio-Dxh Max-Dx/hDxR/DxRatio_AX11771.761.761.601.601.101.104200.1/2386.99.9%1.00X方向最大层间位移角: X方向最大位移与层平均位移的比值:1/2386.(第1层第 1塔)1.10(第1层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间

36、位移的比值:1.10(第1层第 1塔)= 工况 10 =Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxDMax-(Y)Max-DyAve-(Y)Ave-DyRatio-(Y) Ratio-Dyh Max-Dy/hDyR/DyRatio_AY11881.221.221.221.221.001.004200.1/3434.99.9%1.00Y方向最大层间位移角: Y方向最大位移与层平均位移的比值:1/3434.(第1层第 1塔)1.00(第1层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.00(第1层第 1塔)= 工况 11 =竖向恒载作用下的楼层最大位移Floo

37、rTowerJmax5Max-(Z)-0.1411= 工况 12 =竖向活载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmax7Max-(Z) 0.0011= 工况 13 =斜交抗侧力 X1( 46.0度) 方向作用下的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxDMax-(X)Max-DxAve-(X)Ave-Dxh Max-Dx/hDxR/DxRatio_AX 11881.951.951.551.554200.1/2158.98.7%1.00X方向最大层间位移角:1/2158.(第1层第 1塔)= 工况 14 = 斜交抗侧力Y1(136.0度) 方向作用下的楼层最大位移FloorTow

38、erJmax JmaxDMax-(Y)Max-DyAve-(Y)Ave-Dy 第 3 页h Max-Dy/hDyR/DyWDISPRatio_AY 11771.821.821.601.604200.1/2304.99.1%1.00Y方向最大层间位移角:1/2304.(第1层第 1塔)= 工况 15 =斜交抗侧力X1( 46.0度) 方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxDMax-(X)Max-DxAve-(X)Ave-DxRatio-(X) Ratio-Dxh Max-Dx/hDxR/DxRatio_AX11881.551.551.411.411.101.1042

39、00.1/2701.99.9%1.00X方向最大层间位移角: X方向最大位移与层平均位移的比值:1/2701.(第1层第 1塔)1.10(第1层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.10(第1层第 1塔)= 工况 16 =斜交抗侧力 Y1(136.0度) 方向风荷载作用下的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxDMax-(Y)Max-DyAve-(Y)Ave-DyRatio-(Y) Ratio-Dyh Max-Dy/hDyR/DyRatio_AY11771.571.571.421.421.111.114200.1/2669.99.9%1.00Y方向最大层间位移角:

40、Y方向最大位移与层平均位移的比值:1/2669.(第1层第 1塔)1.11(第1层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.11(第1层第 1塔)= 工况 15 = X 方向作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxD77Max-(X)Max-Dx1.541.54Ave-(X)Ave-Dx1.411.41Ratio-(X) Ratio-Dx 1.091.09h114200.X方向最大位移与层平均位移的比值:1.09(第1层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.09(第1层第 1塔)= 工况 16 = X+偶然偏心作用规定水平力下的楼层最大位

41、移FloorTowerJmax JmaxD77Max-(X)Max-Dx1.621.62Ave-(X)Ave-Dx1.411.41Ratio-(X) Ratio-Dx 1.141.14h114200.X方向最大位移与层平均位移的比值:1.14(第1层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.14(第1层第 1塔)= 工况 17 = X-偶然偏心作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxDMax-(X)Max-DxAve-(X)Ave-Dx 第 4 页Ratio-(X) Ratio-DxhWDISP1.421.4211771.471.471.041.0442

42、00.X方向最大位移与层平均位移的比值:1.04(第1层第 1塔)X方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.04(第1层第 1塔)= 工况 18 = Y 方向作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxD88Max-(Y)Max-Dy1.671.67Ave-(Y)Ave-Dy1.631.63Ratio-(Y) Ratio-Dy 1.031.03h114200.Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.03(第1层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.03(第1层第 1塔)= 工况 19 = Y+偶然偏心作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJm

43、ax JmaxD88Max-(Y)Max-Dy1.731.73Ave-(Y)Ave-Dy1.631.63Ratio-(Y) Ratio-Dy 1.061.06h114200.Y方向最大位移与层平均位移的比值:1.06(第1层第 1塔)Y方向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.06(第1层第 1塔)= 工况 20 = Y-偶然偏心作用规定水平力下的楼层最大位移FloorTowerJmax JmaxD77Max-(Y)Max-Dy1.641.64Ave-(Y)Ave-Dy1.631.63Ratio-(Y) Ratio-Dy 1.011.01h114200.Y方向最大位移与层平均位移的比值: Y方

44、向最大层间位移与平均层间位移的比值:1.01(第1.01(第1层第1层第1塔)1塔)第 5 页(3)(4)(7) 250*4001300*3001300*3001(1)(2)(4) 250*4001300*3001300*3001(1)200*4001第1层设计模型构件简图(2)(5)250*4001250*4001(3)(6)250*4001250*40011*5.0第1 层梁、墙柱节点输入及楼面荷载平面图：kN/m（括号中为活荷载值）括号中为板自重1*5.01*5.01*5.01*5.06.00(0.50)1*5.06.001*(50.050)第1层现浇板面积图(:平方毫米)钢筋强度等级：

45、HRB400;砼强度等级:C300.0.240.240.0.0.0.240.02.40.240.0.(0.05) 4 1.5 G0.3-0.(30.05) 4 1.53-0-30.50.5G0.5-0.0G0.5-0.03-2-3(0.07) 4 1.5 G0.3-0.(30.08) 4 1.53-0-30.5G0.50.5-0.02-2-2第 1 层混凝土构件配筋及钢构件应力比简图(:cm*cm)本层: 层高 = 4200 (mm) 梁总数 = 7柱总数 = 4 支撑总数 = 0墙梁总数 = 0墙总数 = 0墙柱总数 = 0混凝土强度等级: 梁 C30主筋强度: 梁 360柱(含支撑) C3

46、0柱(含支撑) 360(白色墙体为短肢剪力墙; DPL代表大偏拉,XPL代表拉,PL代表大拉并存)G0.2-0.42G0.3-0.342-2-2 3-0-32-2-23-2-3G0.2-0.42G0.3-0.342-2-2 3-0-32-2-23-2-30.5-0.03-2-3GG0.2-0.22-0-20.60.80.8第1层梁挠度图0.20.60.20.80.010.010.030.01 0.010.03第1层梁裂缝图0.030.040.010.030.040.040.010.040.040.000.00(3)(4)(7)250*4001300*3001300*3001(1)(2)(4)

47、250*4001300*3001300*3001(1)200*4001地梁层设计模型构件简图(2)(5)250*4001250*4001(3) (6)250*4001250*40011*15.0地梁 层梁、墙柱节点输入及楼面荷载平面图：kN/m（括号中为活荷载值）括号中为板自重1*15.01*15.01*15.01*15.01*15.0(0.06) 4 1.5 G0.3-0.(30.06) 4 1.53-0-30.50.5G0.5-0.0G0.5-0.03-2-3(0.09) 4 1.5 G0.3-0.(30.09) 4 1.53-0-30.5G0.50.5-0.02-2-2地梁 层混凝土构件

48、配筋及钢构件应力比简图(:cm*cm)本层: 层高 = 4200 (mm) 梁总数 = 7柱总数 = 4 支撑总数 = 0墙梁总数 = 0墙总数 = 0墙柱总数 = 0混凝土强度等级: 梁 C30主筋强度: 梁 360柱(含支撑) C30柱(含支撑) 360(白色墙体为短肢剪力墙; DPL代表大偏拉,XPL代表拉,PL代表大拉并存)G0.6-0.46G0.3-0.342-2-3 3-0-32-2-2VT1 0.13-2-3G0.6-0 6G0.3-0.342-2-3 3-0-32-2-2VT1 0.13-2-30.5-0.03-2-3GG0.2-0.22-0-2455364751 层( 竖向导

49、荷 黄节点荷载/白墙段合力)独基计算书+-+JCCAD 计 算 结 果 文 件+工程名称:计算日期:计算时间:计算内容:menwei 2017- 3-3119:43:27独基计算+-+荷载代码Load 012345678910111213141516171819202122232425262728293031323334353637383940414243荷载组合公式 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y SATWE标准组合:1.00*

50、恒-1.00*风y SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*风x SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*风x SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风x+0.70*活 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风x+0.70*活 SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活+0.60*风y SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*活-0.60*风y SATWE标准组合:1.00*恒+1.00*风y+0.70*活 SATWE标准组合:1.00*恒-1.00*风y+0.70*活 SATWE标准组合:1.00*恒+0.50*活+1.00*地x SA

51、TWE标准组合:1.00*恒+0.50*活-1.00*地x SATWE标准组合:1.00*恒+0.50*活+1.00*地y SATWE标准组合:1.00*恒+0.50*活-1.00*地ySATWE标准组合:1.00*恒+0.50*活+0.20*风x+1.00*地x SATWE标准组合:1.00*恒+0.50*活-0.20*风x-1.00*地x SATWE标准组合:1.00*恒+0.50*活+0.20*风y+1.00*地y SATWE标准组合:1.00*恒+0.50*活-0.20*风y-1.00*地y SATWE准组合:1.00*恒+0.50*活 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活

52、SATWE基本组合:1.35*恒+0.98*活 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.84*风x SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活-0.84*风x SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风x+0.98*活 SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风x+0.98*活 SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*活+0.84*风y SATWE基本组合:1.20*恒

53、+1.40*活-0.84*风y SATWE基本组合:1.20*恒+1.40*风y+0.98*活 SATWE基本组合:1.20*恒-1.40*风y+0.98*活 SATWE基本组合:1.20*恒+0.60*活+1.30*地x SATWE基本组合:1.20*恒+0.60*活-1.30*地x SATWE基本组合:1.20*恒+0.60*活+1.30*地y SATWE基本组合:1.20*恒+0.60*活-1.30*地y SATWE基本组合:1.20*恒+0.60*活+0.20*风x+1.30*地x SATWE基本组合:1.20*恒+0.60*活-0.20*风x-1.30*地x SATWE基本组合:1.

54、20*恒+0.60*活+0.20*风y+1.30*地y SATWE基本组合:1.20*恒+0.60*活-0.20*风y-1.30*地y计算独基时不考虑独基范围内的线荷载第 1 页独基计算书独基底板最小配筋率:0.150%中民GB50007-2011 -综合法符号说明:fak : fa :q :Pt :fy :ft : Load: Mx :My :N :Pmax: Pmin: S :B :M1 :M2 : AGx : AGy :地基承载力特征值修正后的承载力特征值(荷载组合:faE)用于地基承载力特征值修正的基础埋深平均覆土压强(包括基础自重)计算底板钢筋时采用的抗拉设计强度混凝土轴心抗拉强度设

55、计值荷载代码相对于基础底面形心的绕x轴弯矩标准组合值相对于基础底面形心的绕y轴弯矩标准组合值相对于基础底面形心的轴力标准组合值该组合下最大基底反力该组合下最小基底反力基础底面长基础底面宽底板x向配筋计算用弯矩设计值底板y向配筋计算用弯矩设计值底板x向全截面配筋面积底板y向全截面配筋面积（注 : 由于归并的影响,独基截面尺寸与计算尺寸有可能存在差异。）节点号=2位置:C30fak(kPa)= 100.0q= 1.50mPt= 40.0kPafy=360MPa宽度修正系数= 0.00深度修正系数= 1.00Load01234567891011121314151617181920Mx(kN*m)1.

56、883.240.36-9.2712.872.741.013.300.41-4.778.52-9.2212.937.21-3.54-12.0315.717.50-3.82-14.2417.92My(kN*m)-2.5613.90-18.84-2.47-2.477.26-12.3813.84-18.90-2.56-2.56-2.53-2.5314.08-19.110.37-5.4017.36-22.380.37-5.40N(kN) 67.6458.8773.1361.3970.6163.3671.9160.0274.2764.8770.4062.5471.7560.3773.2660.9672.6

57、758.9574.6960.0473.60Pmax(kPa)143.45143.55143.74142.68143.94142.53143.82143.43142.46143.56143.36143.66142.70157.83158.09156.85158.12156.70158.18157.68158.03Pmin(kPa)83.3120.1828.4638.0335.3846.5842.1721.3629.5360.9548.8238.9336.357.0916.7031.7419.250.0411.6123.0015.74fa(kPa) 120.00120.00120.00120.00

58、120.00120.00120.00120.00120.00120.00120.00120.00120.00132.00132.00132.00132.00132.00132.00132.00132.00S(mm)96011851259110411921077116411891270102011201104120311921243105912211239128910921252B(mm)960118512591104119210771164118912701020112011041203119212431059122112391289*10921252柱下独立基础冲切计算: at(mm) lo

59、ad 方向 p_(kPa)冲切力(kN) 抗力(kN)第 2 页H(mm) load方向 p_(kPa)冲切力独基计算书(kN) 抗力(kN)H(mm) X+300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.67.7300.2

60、244.14.767.7200.22X-57.18.8200.22200.Y+45.15.167.7200.22Y-54.18.123200.X+49.16.467.7200.23X-63.21.023200.Y+51.16.867.7200.23Y-61.20.124200.X+95.31.767.7200.24X-16.5.324200.Y+36.11.967.7200.24Y-52.17.425200.X+20.6.767.7200.25X-123.41.025200.Y+53.17.567.7200.25Y-53.17.726200.X+39.13.167.7200.26X-51.17