某广场幕墙工程施工组织设计概述

1、某广场幕墙工程施工组织设计 概述（doc 52页）（此文档为word格式，下载后您可任意编辑修改！）目录工程概况-1结构设计理论和标准-1幕墙材料的物理特性及力学性能荷载及作用计算玻璃板块的选用与校核玻璃幕墙结构胶缝计算玻璃幕墙立柱计算-13幕墙横梁强度、挠度计算玻璃组件的固定块及其间距计算横梁与立柱连接计算41立柱与支座连接计算44支座连接件计算连接件与预埋件连接计算幕墙预埋件计算立柱伸缩缝设计计算49南立面钢架计算后置件的计算钢角码与后置件相连接的焊缝计算观光梯与雨棚计算-57全玻璃幕墙计算屋顶钢结构支座计算73第一章工程概况一、工程名称：XX广场幕墙工程二、工程地点：XX市三、工程内容：

2、玻璃、铝板幕墙四、幕墙最大高度：99.75m五、地震设防烈度：六度设防六、幕墙防火等级：耐火等级一级第二章结构设计理论和标准一、本结构计算遵循以下规范及标准：1、玻璃幕墙工程技术规范JGJ102-962、建筑幕墙JGJ302-963、建筑结构荷载规范GB4、钢结构设计规范GBJ17-885、高层民用建筑设计防火规范GB500456、建筑防雷设计规范GB7、建筑抗震设计规范GB8、民用建筑隔声设计规范GBJ118-889、建筑模数协调统一标准GBJ2-9610、 铝及铝合金阳极氧、阳极氧化膜总规范GB11、 金属镀膜和化学处理表示方法GBT12、金属覆盖层、钢铁制品热镀锌层相关要求GBT13、

3、高层民用建筑钢结构技术规程JGJ99-98二、本结构计算遵循以下设计理论和规定：1、玻璃幕墙按围护结构设计，其骨架竖梃悬挂在主体结构上，处于受拉状态，层与层之间设置竖向伸缩缝。2、玻璃幕墙及其连接件均具有承载力、刚度和相对于主体结构的位移能力，均采用螺栓连接。3、幕墙均按6度设防，遵循“小震不坏，中震可修，大震不倒”的原 则，幕墙在设防烈度地震作用下经修理后仍可使用，在罕遇地震作用下幕墙 骨架不脱落。4、幕墙构件在重力荷载、风荷载、地震作用、温度作用和主体结构位 移影响下均具有安全性。5、幕墙构件采用弹性方法计算，其截面最大应力设计值应不超过材料 的强度设计值：a W/式中 a 荷载和作用产生

4、的截面最大应力设计值；/ 材料强度设计值。6、荷载和作用效应组合的分项系数按下列规定采用：、进行幕墙构件、连接件和预埋件承载力计算时：重力荷载Yg： 1.2风荷载yw： 1.4地震作用Ye： 1.3温度作用Yt： 1.2、进行位移和挠度计算时：重力荷载Yg： 1.0风荷载Yw： 1.0地震作用Ye： 1.0温度作用YT： 1.07、当两个及以上的可变荷载或作用(风荷载、地震作用和温度作用) 效应参加组合时，第一个可变荷载或作用效应的组合系数可按1.0采用；第 二个可变荷载或作用效应的组合系数可按0.6采用；第三个可变荷载或作用 效应的组合系数可按0.2采用。8、荷载和作用效应可按下式进行组合：

5、S=YgSG+ wYwSw+ EYESE+ P tytSt式中S 荷载和作用效应组合后的设计值；Sg重力荷载作为永久荷载产生的效应； gsw、SE、st 分别为风荷载、地震作用和温度作用作为可变荷载 和作用产生的效应。按不同的组合情况，三者可分别作为第一个、第二个和 第三个可变荷载和作用产生的效应；YG、匕、YE、Yt各效应的分项系数，可按2.2.6采用；Pw、P E、PT分别为风荷载、地震作用和温度作用效应的组合 系数。取决于各效应分别作为第一个、第二个和第三个可变荷载和作用的效 应，可按2.2.7取值；9、幕墙按各效应组合中的最不利组合进行设计。第三章幕墙材料的物理特性及力学性能一、玻璃的

6、强度设计值:类型厚度(mm)强度设计值/g(Nmm2)大面上的强度边缘强度浮法玻璃51228.019.5151920.014.0钢化玻璃51284.058.8151959.041.3二、铝合金型材的强度设计值:型材状态强度设计值/g(Nmmz)抗拉、抗压抗剪6063、 T584.248.9三、幕墙连接件钢材的强度设计值:钢材类型强度设计值(Nmm2)抗拉、抗压和抗弯/抗剪/VQ235 (第一组)215125四、焊缝强度设计值:焊接方法和焊条型号构件钢材强度设计值/ (Nmm2)对接焊缝隙(三级)角焊缝手工焊E43XX 型Q235抗拉、抗弯抗拉、抗压、抗剪185160五、螺栓连接的强度设计值:螺

7、栓钢号强度设计值/ (Nmm2)C级A级、B级普通螺栓Q235抗拉抗剪抗拉抗剪170130170170六、幕墙材料的重力体积密度:序号材料名称密度（&皿3）密度（Nmm3）1玻璃25.62.56x10-52矿棉（防火棉、保温棉）0.51.0(0.51.0) X10-63铝合金型材28.02.8 X10-54钢材78.57.85 X10-5七、幕墙材料的弹性模量:序号材 料弹性模量E （Nmm2）1Hi* 玻璃0.72X1052铝合金0.70X1053Q235钢材2.06 X1054不锈钢（奥氏体）2.06 X105八、幕墙材料的线膨胀系数:序号材 料线膨胀系数a（X10-5）1混凝土1.02钢

8、材1.23铝合金2.354Iji? 玻璃1.05不锈钢（奥氏体）1.8第四章荷载及作用计算一、风荷载作用1、作用在幕墙上的风荷载标准值按下式计算：3k=BzWzs.气式中K作用在幕墙上的风荷载标准值（kNm2）； KBZ 瞬时风压的阵风系数，取2.25；此一一风压高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范GB采用，取pZ= 0.616 X（Z10）0.44 （按C类地区计算）；us风荷载体型系数，竖向幕墙外表面取土 1.5；S3。一一基本风压，根据建筑结构荷载规范GB,乂乂市取 0.45kN m2。则 3 k=2.25 X pZ X 1.5 X 0.45=1.52pZkNm2（公式 4.1）

9、2、作用在幕墙上的风荷载设计值按下式计算：3 =yw .3 K式中3 作用在幕墙上的风荷载设计值（kNm2）；Yw一一风荷载作用效应的分项系数,取1.4；则 3 =1.4 3 K（公式 4.2）二、地震作用（1）玻璃地震作用1、垂直于幕墙平面的均布水平地震作用按下式计算：qE=PE-amax*GA式中qE 垂直于幕墙平面的均布水平地震作用（kNm2）；Be 动力放大系数，取3.0；a max 水平地震影响系数最大值，6度防震设计时取0.04； GA幕墙单位面积自重标准值。贝U qE=3.0 X 0.04 X 0.4=0.05kNm2（公式 4.3）2、平行于幕墙平面的集中水平地震作用按下式计算

10、：PE=PE*amax-G式中PE 平行于幕墙平面的集中水平地震作用（kN）；Be 动力放大系数，取3.0；amax 水平地震影响系数最大值，6度防震设计时取0.04；G 幕墙构件的重量（kN）,玻璃幕墙等于0.5b =4.95x104 mm3由自重产生的最大轴力N=04bh=04x1185x55=652kNa强度验算M Namax =+三 /a7W A03.9x1066.52x103=+1.05x4.95x1041358=75+4.8=79.8 kNmm2 84.2 Nmm2式中bmax立柱截面承载力量大值（Nmm2）；N 立柱拉力设计值（N）；A0 立柱的净截面面积；M立柱弯矩设计值（N

11、mm）；7 塑性发展系数，可取为1.05；W立柱对x轴的净截面抵抗矩（mm3）；/a 立柱的强度设计值，铝材取84.2Nmm2o3、刚度验算由计算结果得口 max=15.6mm L180=16.7 mm （安全）二、标高86.25m53.85m玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和 自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载 力和挠度。本立柱位于主塔楼，南立面标高86.25m。查（表 4.1）得 S=3.42kNm2S=245kNm2荷载带宽b=1.185mq=Sxb=3.42x1.185=4.05kNm2q5=S5xb

12、=2.45x1.185=2.90 kNm22、内力计算：按不等跨二跨连续梁计算（采用赵西安编著的计算用表）a=a=4.95x104mm2amaxA0yamaxA0yW3.92x1062.13x103=75.4+1.6=77 Nmm2 84.2 Nmm21.05x4.95x1041358式中1.05x4.95x1041358式中max立柱截面承载力量大值（Nmm2）；N 立柱拉力设计值（N）；A0 立柱的净截面面积;M立柱弯矩设计值（N mm）；y 塑性发展系数，可取为1.05；W立柱对x轴的净截面抵抗矩（mm3）；L立柱的强度设计值，铝型材取84.2Nmm2ob.刚度验算a=0.16由表查得挠

13、度系数f=0.0031由表查得挠度系数f=0.00312.9x3.64x1012=0.0031xExI0.7x10ExI0.7x105x3.5x106=6.2mmL180 = =20mm（安全）三、标高53.86m25.05m玻璃幕墙立柱计算1、概述:幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载力和挠度。本立柱位于主塔楼南立面，标高53.85m o查（表 4.1）得 S=279kNm2S=1.99 kNm2荷载带宽b=1.185mq=Sxb=2.79x1.185=3.31 kNmq=Sxb=1.99x1.185

14、=236 kNm2、内力计算按不等跨=跨连续梁计算（采用赵西安编著的计算用表）a=al = =0.16查表 m=0.0747f=0.0031M=mqh2 =0.0747x3.31x3.62 =3.2 kN.M由自重产生的最大轴力N=0.5bh =0.5X1.185X3.6 =2.13 kN3、强度验算采用Y130-1A =1298 mm2IX=2.91x106 mm4Wmin =443乂104NMmax =+ W /aA07W3.2x1062.13x103=1.6+68.8=70.4 Nmm2 84.2Nmm2式中bmax立柱截面承载力量大值（Nmm2）；N 立柱拉力设计值（N）；A0 立柱的

15、净截面面积；M立柱弯矩设计值（N mm）；7 塑性发展系数，可取为1.05；W立柱对x轴的净截面抵抗矩（mm3）；/a 立柱的强度设计值，铝材取215Nmm2。3、刚度验算由表查得 刚度系数7=0.0031qk x=3.32x104 mm3 A=1315mm21=2.74x106 mm43、强度验算MNamax =+毛 7a7W A02.22x1063.99x103=+1.05x3.32x1041315=63.7+3=66.7 kNmm2 84.2 Nmm2（安全）式中立柱截面承载力量大值（Nmm2）；N 立柱拉力设计值（N）；A0 立柱的净截面面积；M立柱弯矩设计值（N mm）；7 塑性发展

16、系数，可取为1.05；W立柱对x轴的净截面抵抗矩（mm3）；fa 立柱的强度设计值，铝材取84.2Nmm2o4、刚度验算由表查得 挠度系数/=0.003128qkh40.003128x2.89x4.24x1012U = /x=14.7mmE I0.7x105x2.74x106L180=23.3mm20mm（安全）一、标高2505m6.65m玻璃幕墙立柱计算1、概述：幕墙立柱均悬挂在主体结构上的抗弯构件进行设计，立柱在水平荷载和 自重的共同作用下，处于拉弯状态，不需验算其稳定性，仅计算其截面承载 力和挠度。本立柱位于裙楼，标高25.05m o查（表 4.1）得 S=2.0kNm2S=143kNm

17、2荷载带宽b=1.17mq=Sxb=2.0 x1.9=3.8 kNm2q5=S5xb=1.43x1.9=2.72 kNm22、内力计算：按不等跨两跨连续梁计算（采用赵西安编著的计算用表）4=a=Xb1Xt2=X 50X42=133 (mm3)本幕墙组件承受水平荷载:P=SX 1.185X1.5=3.63 X 1.185 X 15=645(N)该作用力由18块固定块承担，每块所受的外力为N1=P118=6.4518=0.36kN因此，一个固定块承受弯矩值为：M=360X 13=4680 (N.mm)固定块的最大应力值为：gMWmn4680133=35(Nmm2) 84.2Nmm2可见固定块的强度

18、满足设计要求。 10.1固定块连接螺钉强度校核 能承受的最大拉力为：N=170X2X(X 3.5582)4=3380N360X22.5螺钉实际受力 R=1350N3380N (安全)6第十章横梁与立柱连接计算综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行横梁与立柱连接强度计算。该处幕墙位于主塔楼，标高为99.75m，幕墙自重按GN=1344 (N)10.2.3角码局部承压能力：NbC= n1 d t fa=2X6X4X84.2=4042(N)N=1344 (N)第十一章立柱与支座连接计算综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行立 柱与支座连接强度设计计算。该处

19、幕墙位于主楼，标高取为99.75m，幕墙自重按GN=1344 (N)第十一章 立柱与支座连接计算综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行立 柱与支座连接强度设计计算。该处幕墙位于主楼，标高取为99.75m，幕墙自重按G13080 (N)可见立柱与支座的连接设计安全。第十二章支座连接件计算综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行支 座强度设计计算。该处幕墙位于主楼，标高取为99.75m，幕墙自重按GkA=500Nm2计； K设计荷载为S=3.63kNm2。幕墙分格宽度B=1185mm，立柱长度(楼层高度) 为 H=3000mmo支座连接件(角码)计算，其材

20、质为钢材(Q235.t=6mm)；截面尺寸80 X6 (mm),截面积 A=80 X 6=480mm2，惯性矩 I= (112)X6X803=2.56X 105mm4,截面抵抗矩W=Iy=(2.56X 105)40=6.4X 103mm3,立柱左右两侧均与 支座连接件(角码)连接。由连接件知，水平荷载作用力通过截面形心，因此不存在水平力偏心矩。 在竖向自重作用点，距连接件根部的最大距离为130mm,竖向力为0.5X1.185 X3.0=1.8kN，对连接件产生弯矩 M=1.8X0.13=0.23kN m，水平力 N=3.63X 1.185X3.0=12.9kNo上述内力由二个连接件承担。NM1

21、2.9 X1030.23X106max=+=+2A2 Y w2X4802X1.05X6.4X103=13.4+17.1=30.5Nmm2215Nmm2(安全)可见支座的设计安全。第十三章连接件与预埋件连接计算综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行支 座与埋件连接强度设计计算。该处幕墙位于主楼，标高取为86.25m，幕墙自重按A=500Nm2计； K设计荷载为S=3.42kNm2。幕墙分格宽度B=1185mm，楼层高度为 H=3600mm。立柱的固定方式为双系点，即立柱左右两侧均与支座连接。由连接件图知，连接件与预埋件连接的螺栓位于连接件中心，即上述自 重产生的弯矩，由螺栓

22、的轴拉力和40mm力臂组成的抵抗矩承担，由上述计 算自重产生的弯矩M=0.23kN.m，抵抗矩的力臂为40mm，由此产生的螺栓 的轴力N1=M40= (0.23X106)40=5750NO12螺栓的有效直径为 10mm， A= (n4)X10.12=80.10mm2，螺栓的抗拉强度设计值为170Nmm2。由第十二章得最大水平力12.9kN，再叠加自重产生弯矩使螺栓增加的拉 力，N1=5.75kN，因此对螺栓产生的总拉力为129+5.75=187kN，由二颗螺 栓承担，N18.7X103max=117Nmm20.7时,取0.7)aV=(4.0-0.08d) Jffy =(4.0-0.08X10)

23、/(15215) =0.7039从而，取aV=0.7VNMAs=+ar. aV. fY0.8 ab. fYar. ab. fY.z1.8X10312.9X1030.23X1060.8X0.8X2151X0.80.8X0.8X2151X0.8X215X70=125(mm2)As=+0.8 %. fY0.4 ar. ab. Jz12.9X12.9X1030.23X1060.8X0.8X0.8X2150.4X1X0.8X215X70（安全）=141.4(mm2)AL=9.2mm可见伸缩缝适应年温差变化。第十六章南立面钢桁架计算标高99.75m82.65m，由水平向（3m间距）和竖向（间距9皿）组成水

24、平和竖直向钢桁架。第一节竖向桁架梁计算竖向桁架高13.5m于标高94.25m处设置斜撑，使竖向桁架带悬臂的单 跨桁架梁。一、水平荷载1、横向第一桁架布置在标高86.25m荷载带宽 b=(3.0+3.0)2 =3.0m横向桁架受均布荷载为：S=3.42Sk=2.45q=SXb =3.42 X 3.0 =10.26 kNm竖向钢立柱布置间距9M,因此作用于立柱桁架的第一节点作用力为:P=10.26X9 =92.34 kN2、横向第二桁架布置在标高89.25 m S=3.47Sk=2.48荷载带宽 b =3m横向桁架受均布荷载为q =3.47X3 =10.41 kNmq =10.41X9 =93.6

25、9 kN3、横向第三桁架布置在标高92.25m S=3.52 Sk=2.53荷载带宽 b = 3mq =3.52X3 =10.56 kNmp =10.56 X 9 =95.04 kN4、横向第四桁架布置在标高95.25m S =3.56 Sk=2.55b = (3+3)2 =3p=10.68X9 =96.12kN5、第五桁架布置在标高99.75m S=3.63 Sk=2.6b =32 =1.5 mq=3.63X1.5 =5.45 kNmp =5.45 X 9 = 49 kN二、竖向荷载设自重0.8kNm2，作用于竖向桁架（包括竖向桁架自重）上每一节点P=0.8X3X9 =21.6kN三、内力计

26、算采用理正工程设计计算程序，计算结果Nmax = 975.1 kNM =12.6 kN.,又根据自重在该杆件的压力=21.6X5 =108 kN因此最大的杆件压力=975.1+1082 = 1029.1 kN艮阮 Nmax =1029.1 kNM=12.6 kN.M,四、强度计算采用 2L160X14A=2 X 4330 mm2Wmin = 2X9.095X104 mm3Ix =2X1.048X107 mm4ix=49*2 mm入=100049.2 =20.3 v =0.96o=1029.1X10312.6X106=+2 X 4330 2 X 9.095X104 =118.8 + 69.3 =

27、 188.1 Nmm2 215 Nmm2 （安全） 为安全，采用Z160X16五、刚度验算 查计算结果得：Umax= 42.4 mm 悬臂长5.5 m ul =42.4（2 X 5500） =1259.4 挠度与型材截面积成反比 因此改用Z160X16 面积增加量49.0743.3 =1.133 即 u =42.41.133 =37.4 ul =37.4（2 X 5500） =1294 1300 （安全）第二节水平向桁架计算一、荷载选取不利状态横梁进行计算，标高92.25m由表（4.1）查得 S=3.52 kNm2SK =2.53 kNm2荷载带宽b =3mqk=2.53 X 3 =7.59

28、kNm 节点荷载（节间距1M）p =10.56X1 =10.56 kNpk =7.59X1= 7.59二、内力计算采用理正计算程序计算结果 最大轴力 N=171 kNM=0.6 kN.M三、强度验算采用 2L80X5A=2X791 mm2I =2X4.879X105mm4Wmin=2X8.34X103mm3MNmax =+W /a TOC o 1-5 h z 7WA00.6x106171x103=+2x0.834x1042x791=34.3+108.1=142.4Nmm2 215Nmm2（安全）式中amax立柱截面承载力量大值（Nmm2）；N 立柱拉力设计值（N）；A0 一一立柱的净截面面积；

29、 M立柱弯矩设计值（N mm）；塑性发展系数，可取为1.05；W立柱对x轴的净截面抵抗矩（mm3）；fa 立柱的强度设计值，钢材取215Nmm2。四、刚度验算由计算结果得umax =13mm 24.4KN结论：后置件满足设计要求。钢角码与后置件相连接的焊缝计算本工程15层以下没有埋设预埋件，采用后置件作为补救措施，钢角码与后置件的连接采用焊缝连接，所以取最不利位置（15层标高处）的焊缝 进行计算。一、参数取值1、s = 2kNm2，S = 1、s = 2kNm2，S = 2.84kNm2 ；2、幕墙单位面积的自重:33、Gk = 400Nm2；4、焊缝为角焊缝，焊脚尺寸，焊缝级别为m级，手工焊

30、，II玻璃的最大分格尺寸：a x b = 1.185m x 1.800m，层高h =3.600m；4、焊缝为角焊缝，焊脚尺寸，焊缝级别为m级，手工焊，II二、焊缝强度验算1、风荷载与地震作用的组合值对焊缝产生的拉力：N = S a )M = V L = 2048 x 130 = 266240N mm则焊缝的最大综合应力:c =.(一fa P_ ； c =.(一fa P= (+ )2 + ()2 P 0.7h 21 2 p 0.7h 2l0.7h 2/f f w f f wf w:6 x 2662401212020487= (+)2 + ()21.0 x 0.7 x 6 x 21 2 1.0 x

31、 0.7 x 6 x 210.7 x 6 x 21结论：焊缝长度时能够满足设计要求。XX广场观光梯与雨棚计算书一、观光电梯井圆弧梁其楼层高度为4.5M，最高标高为25M。圆弧钢梁的应力及变形计算钢梁由14a槽钢+8mm厚钢板焊接而成 槽钢腹板厚度为6mm,加强板厚度为8mm, 为计算方便，腹板厚度取其平均厚度， 断面 A = 140 x 60 - 44 x 121 = 3076mm 2J = (58x 1403 -44x 1213)= 67.6x 105mm41267.6 x 105=0.97 x 105 mm 3701214.2 x 105=0.49 x 105 mm 329槽钢自重J =

32、(140 x581214.2 x 105=0.49 x 105 mm 329槽钢自重286 (a-5 )2(b-6 )2IK = 111a8 + b8 -8 2 - 6 22 x7x 9.5(58 - 7)2(140-9.5)2 = 繇 x 10558 x 7 +140 x 9.5 - 72 -9.52玻璃完成面与园弧钢梁完成面(中心线)之比值（一）荷载计算1、风荷载W = 1.4KN /M 2,W = 1.96kn/m22、玻璃自重(暂选)面玻璃厚度选用t=15mm玻璃肋厚度选用t=19mm，玻璃肋宽度为200折|三合面玻璃重量为|三合面玻璃重量为Gh = 0.384KN / m 2 1Gb

33、 = 0.384 x 1.2 = 0.46KN / m 21Gh = 0.49 x 020 = 0.049KN / m 222Gb = 0.049 x 1.2 = 0.059KN / m 2 2Gh = Gh + Gb = 0.384 + 0.049 = 0.433KN / m 2Gb = Gb + Gb = 0.433 x 1.2 = 0.52KN / m 23、地震荷载qE = 5 x 0.08 x 0.433 = 0.173KN / m 24、风+地震荷载S = 1.4 + 0.173 X 0.6 = .5KN / m 2S = 1.96 + 0.173 x 0.6 x 1.3 = 2.

34、1KN / m 25、作用于钢梁上的线荷载计算:A、作用于钢梁的水平线荷载：gH = 1.5 X 4.5 = 6.75KN / MgB = 2.1 x 4.5 = 9.45KN / MB、作用于钢梁的垂直线荷重：gH = 0.433 x 4.5 = 1.95KN / M1gB = 0.52 x 4.5 = 2.34KN / M 1钢梁自重：32901000000 x 78.5 = 0.26KN / Mg b = 0.26 x 1.2 = 0.312 KN / M gH = 1.95 + 0.26 = 2.21KN / M gB = 2.34 + 0.312 = 2.65KN / MC、由于自重

35、对钢梁的偏心线弯矩Mh = 2.21 x 0.08 = 0.18KN - MMb = 2.65 x 0.08 = 0.21KN - Meo（二）园弧钢梁的变位计算:1、在自重作用下的变位:1.17S = 0, R = 0, p =1, = 90。1.17.2.1 x 105 x 67.6 x 105人=4.760.81 x 105 x 36.8 x 105=! (1 + 人)(sin 一) + 上(人一 1) sin 2 -X cos gR 3EI24(1 + 4.76)(sin 90。- 0.78) + 0.25(4.76 -1) sin 180。2.1 x 105 x 67.6 x 105

36、0.354-4.76 x 1.57 cos 90 x 2.21 x 11703 = -5.26 = -0.014mm1422、在扭矩作用下的变位= _Lsin-!(1 + X)+ L(X-1)sin2M R2 TOC o 1-5 h z EI24eo1(sin 90。-1 (1 + 4.76) x 1.57 + 0.25(4.76 -1)180000 x 11702142 x 1010224811 - x 5.76 x 1.57 + 0.25 x 3.76 = -4.51mm1422所以竖向变位 a = a 1 +A2 =-0.01 - 4.54 = -4.52mm园弧梁的内力计算与强度校核1

37、、在垂直荷重作用下各截面弯矩当Q = 0。时，M = -2.65X 1.1702(1-cos0。) = -2.65x 1.1702(1-1) = 0当Q = 45。时，M =-2.65x 1.1702(1 cos45。)=-3.62x0.293 = -1.06KN B当Q = 90。时，M = -2.65x 1.1702(1 cos90。)=-3.62KN-mC2、截面扭矩：当Q = 0。时，T = -2.65X 1.1702(0-cos0。) = -2.65x 1.1702(0-0) = 0当 Q = 45。时，T =-2.65 x 1.1702(0.79 - 0.71) = -3.62 x

38、 0.08 = -0.29 KN - B当 Q = 90。时，T =-3.62(1.57 -1) =-3.62 x 0.57 = -2.06KN - mC3、截面剪力当Q = 0。时，V = -2.65 x 1.170 x 0 = 0当 Q = 45。时，V =2.65 x 1.170 x 0.79 = 0.245 KN - m B当Q = 90。时，V = 2.65x 1.17x 1.57 = 4.9KN m C4、在扭矩作用下各截面弯矩当Q = 0。时，M = 0.21 x 1.170 x (1 1) = 0当Q = 45。时，M = 0.21 x 1.170 x (1 0.71) = 0

39、.07KN m当Q = 90。时，M =2.1 x 1.17 x (1 0.71) = 0.25KN mC截面扭矩：当Q = 0。时，MKA当Q = 45。时，MKB当Q = 90。时，M剪力V=05、在风+地震水平荷载作用下:=-2.1 x 1.170 x 0 = 0= 2.1 x 1.170 x 0.707 = 0.173KN m= 2.1 x 1.17 x 1 = 0.25 KN m KCHU冗 x 117gB =x 9.45 = 14.84KN / M2.34p = 1 = 0.5，以=90 以=1.57, f = 1170234011 4 P 2) x f =8 p 21 4 x 0

40、.52)x1170=745(2 x 1.57 x 0.58 x 0.52查得C = 0.14，B = 0.0625，V = 0H0 = 牛=0.14 x 144 x 2.342 = 9.72KN1.17M = B gl2 = 0.0625 x 14.84 x 2.342 = 5.08KN /M各截面内力值：当Q = 0。时，M = M H yM = 5.08 9.72 x 0.425 = 0.95KN Mx = 9.72, y = 0N = 9.72 x cos 0。= 9.72 KNAV = 0当己=45。时，Mb = 5.08 - 9.72 x 0.343 -1 x 14.84 x 0.8

41、272 = 5.08 - 3.33 - 5.07 = 3.32KN - M x = -9.72, y = 14.84 x 0.827 = 12.27KN 轴向力 N = (9.72 +12.27) x 0.707 = 15.54KN 剪力 k = (12.27 - 9.72) x 0.707 = 1.8KN 当Q = 90。时，x = -9.72 KN, y = 14.84 x 1.17 = 17.36KNM = 1 x 14.84 x 1.172 - 9.72 x 0.745 - 5.08 = 10.16 - 7.24 - 5.08 = -2.16KN - M c 2轴向力 N = 17.3

42、6 x sin90。+ 9.72 x cos90。= 17.36 KN剪力k = 17.36xcos90。-9.72xsin90。= 0-9.72 = -9.72KNB内力组合值在垂直荷载作 用下在扭矩作用 下在水平荷载 作用下Q=0Q=45Q=90控制断面为其内力值为：M =-3.62 - 0.25 = -3.87KN / M CM1 = 2.16 KN / M CN = -17.36KN c k =(4.92 + 9.722 = -10.9KNCM = T = -2.06 - 0.25 = -2.31KN - M38.7 x 10521.6 x 105+1.05 x 0.97 x 105

43、1.05 x 0.49 x 10517360=5.64 N / mm 2307623.1 x 105=38 + 42 = 80N / mm 2MK28(b-8)(a-5 ) 2x7(140-9.5)(58-7)0.93x 1051=3 x 匕=1.5 x 900 = 5.3N / mm 22 A 307623.1 x 105=24.8 N / mm 2t =t T +t V = 24.8 + 5.3 = 30N / mm 2b = (b 2 +b 2 +b b + 3t2 = p802 + 5.642 + 80 x5.64 + 3x302 = 98N/mm2所选断而均晶w足强度和变形要求。（四

44、）园弧梁根部的焊缝计算:焊缝焊脚宽度hf = 8.5mm 焊缝所受外力为弯矩M = 3.87KN - MM = 2.16KN - M拉力 N = 17.36 KN剪力 V = 10.9 KN扭矩 M = 2.31KN - M由于对焊缝1、2产生的剪切应力，T =MkM 2h (b - h )(a - h )求焊缝的值23.10 x 1052 x 6 x (58 - 6)(140 - 6)23.10 x 105=27.5 N / mm 20.84 x 105w = 1(70 X1522 - 58 X1402)= 1 x 48480 = 0.8 x 105 mm3 x 66W = 1(152 x

45、702 -140 x 582)= 0.46 x 105 mm3 y 6。=38.105 + g x105 = 95*M0.8 x 1050.46 x 10517360(152 + 58) 17360(152 + 58) x 2 x 6=7 N / mm 2109002x140 x 6=6.5 N / mm 2t = 27.5 + 6.5 = 34N / mm 2b = J95 + 7)2 + 342 = 107N / mm2 160N / mm2所选满足强度要求。1、1、A、.荷载计算风+地震荷载面板玻璃选用t=10厚,在单位长度1m进行计算,1.250 x 3.1416 x 1gH =176

46、82 x 1.5 = 1.67 KN / m 21.250 x 3.1416 x 1gB =2 x2.1 = 2.33KN/m21768366 p = 0.201768查表得，门=1.575,A = 0.1221K = 11 +丛 Af2I = x 1000 x 103 = 0.83 x 105 mm 412A = 100012 = 10000mm 20.83 x 105W = 0.10 x 105 mm 3=10.83 x 105 x 1.5751 + 0.00011 + 0.10 x 105 x 36622.33 x 1.7682Hb = 0.1221 x= 2.43KN0.366RbA八

47、 2.33 RbA=Ra = 2.06 KNMa = 2.06 x 1768 - 2 x 2.33 x 0.8442 - 2.43 x 0.366 = 0.021KN - MN = 2.43KN2.1 x 1042430。=+= 15 N / mm 21.7 x 104 1000 x 102、玻璃肋计算：取 t=19A、荷载计算由玻璃传来之垂直荷重B、玻璃肋计算,3Wbh2：3x2.33x 1768x45002L = ,= 了= 176mmb ，4000f t.4000 x 84 x 243、结构胶计算A、在风+地震荷载作用下C =； = L67x 1768 = 10.5mm s 2000f

48、2000 x 0.14B、在玻璃自重作用下，t=10mmB、C _ 翕 a 以 _ 0.256 x 1.960 x 4500 _ 36 s 200说 + b) f 2 2000 x 4500 x 0.007 心如果做成48厚，玻璃肋宽度为125 变形计算:J _ 12 x 48 x 1253 _ 78 x 105 gH _ 1.67 x 1.768 _ 2.95KN/m52.95 x 45004“u _x_ 28mm384 0.72 x 105 x 78 x 105雨蓬一计算雨蓬顶标高为6.65M （一）玻璃计算 1、荷载计算1）风荷载 2）玻璃自重 玻璃选用夹胶钢化玻璃10+8Gh _ 0.

49、46KN/m2Gb _ 0.46 x 1.2 _ 0.55KN/m2夹胶玻璃有效高度t=12mm 荷载组合：Wh _ 1.78 + 0.46 _ 1.32KN/m2KGWb _ 2.49 + 0.46 _ 2.03KN/m2KG2、玻璃内力计算强度校核15501800_ 0.86,_C1800125_ 15a1 = 0.821, P1 = 0.202_ % g2 _ 0.821x 2.03 x 18002 x 10-3-121=34.3N / mm 23、玻璃挠度计算:七gj： _ 0.202 x 0.00132 x 18004 _ 20mm- Et30.72 x 105 x 12.53（二）

50、悬挑梁XL计算1、荷载计算2、内力计算及断面强度校核M_ - x 4.06 x 3.62 _ 26.4KN - Mmax 2V _ 4.06 x 3.6 _ 14.62KN264 x 105。_ 132N / mm2 215N / mm21.9 x 105 x 1.053、挠度计算:gl 42.64 x 36004u _ _ 15.8mm8EJ 8 x 2.1 x 167 x 1010（三）锚筋计算板厚取10mm，锚筋取板厚取t=10，锚筋取,以bAS_ 0.81,以 _ 1,以 _ 0.66314620264 x 105_ +0.663 x 215 0.81 x 210 x 300_ 102

51、+517 _ 609冷 517或A _ _ 1292S 0.4N _ 1292 x 215 _ 278000N _ 278KN选用化学螺栓雨蓬二计算 雨蓬标高6.65M（一）玻璃计算同雨蓬一，10+8夹胶玻璃（二）L-1计算1、荷载计算工字钢选用I22a荷载组合线荷载gH = 1.32 x 1.8 - 0.33 = 2.05 KN / m gB = 2.03 x 1.8 - 0.33 = 3.33KN / m2、内力及变形计算u = 9000 = 30 mm300T 5 x 2.05 x 9000 4Jx = 278 x 105 mm 4384 x 2.1 x 105 x 30选用122 a,

52、Jx = 340 x 105 mm 4,Wx = 3.09 x 105 mm 3u =8 x 30 = 24.5mm 30mmM = 0.125 M = 0.125 x 3.33 x 92 = 33.7KN - M337 x105c = 104 N / mm 21.05 x 3.09 x 105（三）拉压杆计算 1、荷载计算雨蓬传来的（风荷载-自重）Wh = 1.32 -些=1.14 KN / m21.80.33Wb = 2.03-=1.85 KN / m 21.8作用于梁上的线荷载为gH = 1.14X 9 = 10.26KN -MgB = 1.85 x 9 = 16.65KN - M2、内

53、力计算及断面强度校核Mb = 2x 16.65x 1.82 = 27KN -M27 TOC o 1-5 h z R = 16.65(1.8 + 3.6) + = 93.94KN a7.293.9493.94N = 164.8KNsin35。0.57该压杆长细比控制在200，、=虬L = 7742,r =匹=38.71 r 0i 200i拉压杆选用钢管。44.3, A = 3142 7742=17544.30.256164800 =204N / mm 2 215N / mm23142 x 0.256梁L-2计算横梁的拉力值NNb = 164.8 x cos 35 = 135KNVb = Rb =

54、 16.65 x 3.6 - -27 = 56.2 KNB B7.2* 180/7200 = 0.25gl 216.65 x 7.22M b =(1 人 2) =(1 0.252)= 96.77KN MAB max883 10.26 x 72004 x 384 2.1 x 105 x 24=427 x 1057200u = 24mm300选用300*150焊接工字钢967 x 105135000+ 1.05 x 6.14 x 1056360=150 + 21 = 171N / mm2 215N / mm2（五）L-2根部螺栓计算由于施工误差30mmMb = 135 x 0.030 = 4.05

55、KN - M以=0.9,以=0.663,以=0.85A = yv + n + mS 以以f0.8以f 以以f Zr v yb y r b yNM+0.8以 f0.4a 以 f Zb yr b y56200135000+40.5 x1050.9 x 0.663 x 215 0.8 x 0.85 x 215 0.9 x 0.85 x 215 x 350=438 + 923 + 72 = 1433mm 2N = 1433 x 215 = 308095N = 308KN308n =函=10.66,选用12根16, N = 346KN）308KN（六）拉压杆连接件计算1、连接螺栓剪力，剪切面是二个面 所

56、以单剪采用高强螺栓10.9级选用2、单片连接板选用t=20mm局部逐压应力165000 = 305 v 320N/mm220 x 273、双片连接板局部承压应力。=翌堕=256 v 320N/mm212 x 27（七）焊缝计算：1、单片焊缝Nb = 135Vb = 165 x sin35 = 165 x 0.574 = 95KNM = 135 x 0.03 = 4.05KN - M=r_6 x 4050000135000(95000 f (1.22 x 2 x 8.5 x 1402 + 1.22 x 2 x 8.5 x 140) + (2 x 8.5 x 140”b =(59 + 46)2 +

57、 402 = 112N / mm2 v 160N / mm22、双片焊缝=16 x 405000013500095000= (1.22 x 4 x 5 x 14021.22 x 4 x 5 x 140 (4 x 5 x 140)b = .；(51 +40)2+282 = 97N/mm2 v 160N/mm2 f v(八)拉压杆锚板计算：1、拉杆在受压情况下N = -135 KN, V = 95 KN, M = 4.05KN - MA =S或ASV - 0.3N M - 0.4A =S或AS以以f1.3a以f Zr v yr b y0.4a a f ZM -0.4a a f ZA = 56200

58、 - 0.3 x 135000 + 40.5 x 105 - 0.4 x 135000S1.0 x 0.663 x 215 +1.3 x 1 x 215 x 200A = 400 + 71 = 471mm 2N = 471 x 215101000N = 101KN选用2、拉压杆在受拉情况下锚板螺栓计算: 1）荷载计算玻璃L1+L2自重10 + 8, Gh = 0.46 KN / m 20.33L1, Gh =0.18 KN / m 221.8L2, Gh = 0.55KN / m 23线荷载：gH = (0.46 + 0.18) x 9 + 0.55 = 5.4KN / MgB = 5.4 x

59、 1.2 = 6.05KN / MM a = 2 x 6.5 x 1.82 = 10.53KN - MR = 6.5 x 5.4 +1053 = 35.1 +1.46 = 36.56KN a7.2Nb = 36.56 = 63.7 KN1sin 35。N = 63.7cos35。= 63.7 x 0.81 = 52KNV = 36.56KNM = 52 x 0.03 = 1.57KN,365600520001570000A =+s0.663 x 215 0.8 x 0.85 x 215 0.85 x 215 x 350A = 256 + 355 + 43 = 654mm 2N = 654 x

60、215 = 140610N = 140 KN选用化学螺栓n=睡=4.828.9若知心 9mm，则 M36.56 x 0.09 = 3.29人 3290000A = 0 85 215 200 = 9，A = 90 + 654 = 744,N = 744 x 215 = 15960N = 160 KN门=甄=5.528.9岸缝受川A向放大视图/I hr = 6r，Ti .归 1全玻璃幕墙计算13一、基本参数1.1、玻璃的最大分格尺寸：b x x 4970mm。1.2、面玻璃采用15mm厚透明钢化玻璃。1.3、肋玻璃采用15mm厚透明钢化玻璃。二、面玻璃计算21、荷载计算风荷载标准值：风荷载设计值：