本科毕业论文--燃煤电站锅炉汽包及水冷壁启动过程分析与保护

1、毕业设计（论文）题目: 火电厂锅炉汽包及水冷壁启动过程分析与保护毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明本人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教 师的指导下进行的研究工作及取得的成果。 尽我所知，除文中特别加 以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研 究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体， 均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。作者签名： 日 期：指导教师签名： 日 期： 使用授权说明本人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文

2、）的印刷本和电 子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供 目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制 手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分 或全部内容作者签名： 日 期：学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外， 本论文 不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。 对本文的研 究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完 全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期： 年 月 日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全

3、了解学校有关保留、使用学位论文的规定， 同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版， 允许论文被查阅和借阅。本人授权 大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。导师签名:日期： 年 月导师签名:日期： 年 月作者签名：日期：年月日指导教师评阅书指导教师评价：一、撰写（设计）过程1、学生在论文（设计）过程中的治学态度、工作精神优 良 中 及格 不及格2、学生掌握专业知识、技能的扎实程度优良中及格不及格3、学生综合运用所学知识和专业技能分析和解决问题的能力优良中及格不及格4、研究方法的

4、科学性；技术线路的可行性；设计方案的合理性 优 良 中 及格 不及格5、完成毕业论文（设计）期间的出勤情况优良中及格不及格二、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？优良中及格不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？优良中及格不及格三、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义优良中及格不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？优良中及格不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平优 良 中 及格 不及格建议成绩：优 良 中 及格 不及格（在所选等级前的内画“ V”）指导教师：（签名）单位：（盖章）评阅教师评阅书评阅教师评

5、价：一、论文（设计）质量1、论文（设计）的整体结构是否符合撰写规范？优良中及格不及格2、是否完成指定的论文（设计）任务（包括装订及附件）？优良中及格不及格二、论文（设计）水平1、论文（设计）的理论意义或对解决实际问题的指导意义 优 良 中 及格 不及格2、论文的观念是否有新意？设计是否有创意？优良中及格不及格3、论文（设计说明书）所体现的整体水平优良中及格不及格建议成绩：优 良 中 及格 不及格（在所选等级前的内画“ V”）评阅教师：（签名）单位：（盖章）年 月 日华北电力大学成人教育学院2007华北电力大学成人教育学院2007届毕业设计 是否要对汽包进行低周疲劳分析，美国机械工程师协会（ A

6、SME给出了一个临界值。对 于材料屈服极限小于552Mpa的汽包，应力循环次数超过1000次，都应对汽包进行低周疲劳 分析。关于应力循环次数有以下定义：1）锅炉启动停运一个循环为一次。2） 压力波动范围在数值上超过设计压力值20%算一次。3）汽包上任何相邻两点，因温度变化产生温差，不同温差值折算成次数，如下：a.2955C,应力循环1次； b.5683C,应力循环2次；C.84139C，应力循环4次； d.140194C，应力循环8次；e.195250E，应力循环12次； f. 250E，应力循环20次；2.4启停过程中汽包壁的温差监视为了保护汽包，在整个锅炉启动过程中必须不断监视汽包上下壁温

7、差以及内外壁温差。 为此，在大型锅炉的汽包壁上，安装有若干组温度测点，以集中下降管外壁温度代替汽包下 部的内壁温度。在监护和控制温差时，按以下方法计算壁温差：以最大的引出管外壁温度减 去汽包上部外壁最小温度，差值就是汽包上部内外壁的最大温差；若减去汽包下集中下降管 外壁最小温度，差值就是汽包上下内壁最大差值；同理，也可计算得到汽包下部内外壁温差。 有的锅炉还引入汽包的压力等数据对上述计算进行修正。以前，国内机组对汽包上下壁温差 和内外壁温差启动中的最大允许值，均控制在50C以内，这个限制主要是鉴于对启动过程中汽包金属的温度分布规律还不能充分掌握，所以理论上对它的热应力尚不能精确的计算，同 时，

8、也考虑到损伤汽包的严重性。实践证明，温差只要在此范围内，产生的附加热应力不会 造成汽包损坏，是偏于安全的。近年来引进的机组对汽包壁温差的控制普遍较宽，例如东方 锅炉的1025t/h自然循环锅炉，冷态启动限制上下壁温差小于 40C；日本三菱公司的1175t/h 控制循环锅炉，规定进水升温速度不大于 3.6 C /min，以此来限制汽包壁温差。2.5锅炉启动过程中的汽包应力控制在锅炉的启动过程中，机械应力随气压上升而增大，逐渐成为汽包应力的主要部分，汽 包热应力则随气压上升而逐渐减小，并且它只与汽包壁温差有关。在汽包内壁，内壁温差引 起压应力与机械应力相抵消，汽包外壁引起拉应力与机械应力正向叠加。

9、如果没有孔边应力 集中，则外壁拉应力将成为最大的峰值应力。但若汽包温差过大，则最大峰值应力亦可能在 外壁某一点达到。从低周疲劳角度分析，启动初期，饱和温升率是影响循环过程中谷值应力 的主要因素，降低谷值应力水平则可有效减小启动过程中的交变应力幅值，从而减小启动过 程中的疲劳寿命损耗率。随着压力的升高，当机械应力占据主导地位后，则可适当采用较高 的温升速率。在汽轮机冲转以后，锅炉的启动速度还要受到汽轮机运行方式的限制，升压过 程主要是控制过热汽温的升温速率，而启动热应力所允许的壁温差通常是自然满足的19。2.5.1控制汽包应力的安全原则锅炉启动过程中的汽包应力安全原则有以下几项：1）汽包机械应力

10、要符合最大剪应力强度理论条件；2）汽包峰值应力超过屈服极限时发生局部塑性变形，吸收超过屈服极限部分的应力，但 是不会造成汽包的静态破坏；3） 汽包峰值应力会产生低周疲劳与寿命损耗。降低峰值应力可以减少低周疲劳及寿命损 耗，其关键是减小汽包热应力。汽包热应力是由汽包上下壁、内外壁之间的温差引起的，减 小汽包壁各部分之间温差的基本方法是促使工质流动，均匀锅水温度和限制升温速度等；4）汽包材料屈服极限大于552Mpa峰值应力循环次数小于1000次，可以不考虑汽包低 周疲劳损耗17。2.5.2控制汽包启动应力的措施汽包启动应力控制的重要标志是汽包的上下壁温差和内外壁温差。在实际操作中，是以 控制压力的

11、变化率作为控制壁温差的基本手段的。在锅炉启动过程中防止汽包壁温差过大的 措施有：1）启动中严格控制升压速度，尤其是低压阶段的升压速度应该力求缓慢。这是防止汽包 壁温差过大的根本措施。为此，升压过程应严格按给定的锅炉曲线进行，若发现汽包壁温差 过大，应减慢升压速度或暂停升压。控制升压速度的主要手段是控制燃烧率，此外，还可以加大向空排汽量或改变旁路系统 的通汽量进行升压过程的控制。2） 尽快的建立正常的水循环。水循环越强，上升管出口的汽水混合就会物以更大的流速 进入并扰动水空间，使水对汽包下壁的放热系数提高，从而减小上下壁温差。因此，能否尽早建立起正常的水循环，不仅影响水冷壁工作的安全性，而且也直

12、接影响到汽包上下壁温差 的大小。3）初投燃料量不能太少，炉内燃烧、传热应均匀。初投燃料量太少，水冷壁产汽量少， 水流动慢，流量偏差大，且炉内火焰不易充满炉膛，有可能使部分水冷壁处于无循环或弱循 环状态，与这部分水冷壁相对应的汽包长度区间内的上下壁温差增大。因此保持均匀火焰是 启动燃烧调整的重要任务。初投燃料量与控制升压速度的矛盾，可以通过开大旁路系统调门 的方法解决19。4） 进水时应严格控制进水参数。一般控制进水温度与汽包温度之差不大于90r，进水 时间冬季不少于4小时，夏季不少于2小时（进水速度也影响壁温差）。启动时适当将汽包水 位维持在较高水平，对控制汽包壁温差也有一定的作用。进水参数控

13、制主要用于降低循环的 谷值应力。2.6汽包启动水位分析2.6.1概述三河电厂二期#3、4炉均为东方锅炉厂生产的DG102y 17.4- II 6型亚临界一次中间再热自 然循环汽包炉。锅炉配有两台容量为 50%的汽动给水泵和一台容量为30%的电动给水泵。电 泵作为启动泵或低负荷及汽泵故障时备用。在汽包给水管路上设有给水主路电动门（容量为100%）和30%容量的给水旁路调节门。汽包水位采用单冲量与串级三冲量相结合的控制方式。 在主蒸汽流量达380t/h之前，汽包水位由给水旁路调节阀调节，即单冲量控制，旁路调节阀 前后压差由调节阀差压调节回路通过改变电动给水泵转速来实现。当主蒸汽流量达380t/h

14、后,汽包水位控制切至给水主路通过改变给水泵转速来实现，为三冲量调节。在#3、4机组的调试及试生产阶段曾多次出现在并网后，特别是因故停炉后的极热态启动 恢复过程中，汽包水位控制由给水旁路切为主路时，汽包水位投自动的情况下，汽包水位大 幅度波动的现象。2.6.2水位波动过大的原因分析2.621 给水由旁路切为主路过程中控制不当控制系统设计的给水旁路切主路（即由单冲量控制切为三冲量控制）的负荷点为蒸汽流量 380t/h。在此之前，单冲量汽包水位调节为用给水旁路调节阀控制。为了克服汽包压力及给 水管路系统阻力，保证给水旁路调节门的线性，通常可保持旁路调节门前后有一定的压差， 在控制系统中是通过旁路调门

15、前后压差控制回路调节电动给水泵转速来实现的。当蒸汽流量 大于380t/h以后，通过内部逻辑，给水旁路调节门切为手动，自动切除给水单冲量调节和给 水旁路调节阀差压调节回路，同时打开锅炉给水主路电动门，自动投入汽包水位由单冲量向 三冲量调节回路，实现了汽包水位由单冲量向三冲量的切换。但若切换时，给水旁路调节阀 前后压差设置过大，即电泵输出压力高于汽包压力很多时，此时锅炉给水主路和旁路同时向 汽包上水，通流面积增加很多就会造成给水量的大量增加。再加上若此时加负荷速率控制不 当，而引起汽包压力下降较快时，就会造成一方面给水流量大大超过蒸汽流量，另一方面因 汽包压力下降较快而使汽包产生较为严重的虚假水位

16、。这两方面的因素同向叠加，以及现代 锅炉汽包容积设计均较以往汽包锅炉偏小等因素，就会造成汽包水位快速升高。虽然此时水 位控制为三冲量控制，但由于整个调节系统的惯性迟延较大，从而造成自动调节跟不上水位 变化的情况，使锅炉因汽包水位高引起 MF动作停炉。2.6.2.2 燃料量的增加与加负荷率不同步由于在机组并网后的低负荷阶段，炉膛内油枪投入较多和等离点火的磨煤机出力较大。 使机组负荷的增加和燃料量的增加基本都是在手动方式下进行的，尤其是锅炉停炉后的极热 态点火恢复过程中，因汽包压力很高，一般在 13MP以上，机组加负荷速率过快，而燃料量未 跟上时就会造成汽包压力的快速下降，从而造成汽包内产生十分严

17、重的虚假水位，使汽包水 位波动超出保护范围导致MFT动作。2.6.3水位波动过大的防范措施严格控制主汽压力的升压速度在并网后的加负荷过程中，要做到负荷的增加与燃料量的增加同步，严格控制主汽压力 的上升速度在0.050.1MPa/min之内。保持主汽压力和汽包压力的稳定，300MV机组在磨煤机 投运2台以上时尽量投入主汽压力自动，避免汽包压力大幅波动而引起汽包内虚假水位。给水由旁路切为主路时前后过程的控制方法在给水由旁路切为主路之前，严格控制给水旁路调节门前后的压差和电泵出口的压力，在给水流量和蒸汽流量基本平衡和汽包水位稳定的情况下，保持给水旁路调节门在70%85%范围内稳定运行。然后逐渐增加燃

18、料量和机组负荷，并保持主汽压力相对稳定，以便造 成一个给水由旁路切为主路的良好条件，并对切换过程中汽包水位、给水流量、主蒸汽流量、 电泵出口压力与汽包压力、主汽压力严加监控，保证单冲量控制与三冲量控制的平稳进行。水冷壁的启动分析及保护3.1水冷壁启动温度工况分析在锅炉升压过程中对水冷壁的保护是十分重要的。对于汽包锅炉，因为在升压的初期水 冷壁受热不多，管内工质的含汽量少，所以水循环不正常；又因为这时投入燃烧器的只数很 少，所以，水冷壁受热的不均匀性较大，各管内的介质流速差别较大。如果同一联箱上各根 水冷壁管金属温度存在差别，就会产生一定的热应力，严重时会使下联箱变形或水冷壁管损 坏。大型锅炉的

19、水冷壁都是膜式水冷壁，管子之间为刚性连接，不允许有相对位移，所以邻管之间的温差会产生很大的热应力。因此，限制相邻管子间的壁温差不得超过50C。对于平行工作的水冷壁管，加热不均（如火焰偏斜）就会造成同回路不同管子间的壁温偏差。假如有两根水冷壁管，所受壁面热负荷分别为qi、q2，那么，1、2两管的壁温偏差厶tb按下式计算t归鱼（31）口2：2 内壁对工质的放热系数，W/（川C）由式（3 1）可知，壁面热负荷之差 q=q2-qi越大（加热越不均匀越厉害），壁温差 tb越大；管内放热系数：2越小，壁温差厶tb也越大。在锅炉起压之前，水冷壁内均为未饱和水，且流动微弱，:2很小，约为0.2 X 103W/

20、（C），这时， q即使仅1.0 X 104 （额定负荷的1/15 ）， tb即使已达到50 C。可见， 起压之前或水循环弱时，尤其应该注意火焰分布均匀的问题18。锅炉的流动工况正常时，有一定的水量进入水冷壁管口，且边流动边产汽，内壁周围有 水膜，这是最好的冷却工况。但受热不均时，个别受热弱管（或管组）水流动很慢，甚至停 止，入口基本无水量流入。此时，汽泡易在水冷壁转弯处、焊缝或水平段积聚，形成汽环， 使该处管壁局部过热产生鼓包、胀粗或爆管。这也要求启动之初均匀加热，否则个别受热很 弱的管子也很容易出问题。3.2水冷壁的水力偏差分析在锅炉启动过程中，投入燃料较少，火焰偏斜或直接冲刷水冷壁，水冷壁

21、并联管会产生 较严重的流量偏差，个别管子的流量偏差将加重传热恶化和壁温飞升。将偏差管内的工质流 量GP与平均管内工质流量GO之比称为流量不均系数n g，n g可按下式计算(3 2)(33)RodoRpdRodoRpdo%gh2Roo2(3 5)(36)(3 7)(34)(34)式中Ro平均管的阻力常数；偏差管的阻力常数；B 系数；P O、p p平均管、偏差管密度，kg / m3 ;h水冷壁管屏高度，m式（34）中，当P P P O且B P O/ p P- p O时，B前取“-”号，根据水冷壁的压差平衡关系（p ogh+0.5 Ro，2 p o= p pgh+0.5 Rp： p p）可知，这是受

22、热弱的倒流工况。B值的意义是平均重位压差与平均流动阻力之比。其大小规定了吸热不均对流动影响的具体特性。对于螺旋管圈直流锅炉，B值甚小，n 1,密度差项（p p - p o ） / p o几乎不起作用，n g m。当偏差管的水冷壁负荷qp （kW加）增加时，p pv p o，由式（32）可知， n gv 1、G减小。这样一种管内受热越强流动反而越弱的特点，就是强制流动的重要特性； 对于自然循环锅炉，含汽率小，循环速率低，所以B值很大，密度差值（P P - P O ） / P O通过n对n g起决定作用。因此，当偏差管的吸热量大于平均管时，尽管mv 1，但n g 1，且吸热不均越大，n g的增长越

23、厉害。自然循环的这种特性又称为水动力自补偿特性。对于B值较适中的情况，如控制循环锅炉以及一次上升型直流锅炉在低负荷运行时，可能出现强制流 动特性也可能是自补偿特性，取决于参数（压力、质量流速）和负荷的高低11。根据以上分析可得出以下结论：1）锅炉的吸热不均可引起水力不均，从而影响水冷壁的工作安全，因此要十分重视启动 过程中水冷壁屏间、管间热负荷的均匀性；2）直流锅炉的水冷壁，热负荷大的偏差管流量小，管子的出口部分可能为过热度较大的 蒸汽，壁温升高；3） 自然循环锅炉及强制循环锅炉显示自然循环特性时，其水冷壁在热负荷低的偏差管循 环流量小，出口含汽率高，发生“蒸干”传热恶化的可能性增加。此外，受

24、热弱的管子也容易产生停滞或倒流现象13。3.3水冷壁的局部传热恶化分析水在水冷壁管内流动到某一位置时，当干度达到一定值时内壁失去水膜的现象称为“蒸 干”。“蒸干”发生时管子内壁突然与汽接触，放热系数变小，产生一个壁温飞升值。对于自 然循环锅炉，正常运行时由于出口含汽率小于界限含汽率（约0.30.5 ）,故一般不会发生水膜失去的情况，但在启动过程吸热不均十分严重时，也存在发生“蒸干”的可能性；对于 直流锅炉，水冷壁必然经过一个干度从 0到1.0的过程，即必然在某一段时间产生“蒸干” 现象。设计和运行的任务只是控制壁温飞升值的大小（避开炉内高温区域），不使壁温的飞升值超过材料的允许温度而已16 o

25、温度飞升值的大小与工作压力、热流密度和工质流量有关。温度飞升值会着工作压力的 升高而降低；随着热流密度与工质流量比值的增大而升高。因此，无论何种循环方式，防止 传热恶化都是启动过程中所要注意解决的问题。3.4水冷壁的启动保护在锅炉升压过程中水冷壁的保护措施有：1）均匀炉内燃烧沿炉膛四周均匀或对称地投入喷燃器并定时切换运行；在符合升温升压曲线，汽包金属 温差不大的情况下，可适量多投一些燃烧器，以使得炉膛热负荷较均匀。2）尽快建立正常的水循环（汽包锅炉）正常的水循环可保证水冷壁内有均匀、较大的循环流量，来冷却受热面。尽快建立正常 的水循环可从以下几方面着手：水冷壁下部定期放水或连续放水。在水冷壁下

26、联箱定期或连续放水，可以将汽包下部 温度较高的水、汽引到水冷壁管底部，用热水代替冷水，增加水冷壁产汽区的长度，促进水 循环。实践证明，这个措施的采取对促进水循环的建立，减小汽包壁温差是十分有效的。采用邻炉蒸汽加热。现在国内外制造的大型锅炉一般均设计有邻炉蒸汽加热系统。在锅炉点火前，从各水冷壁下联箱均匀地通入适量的蒸汽，加热水冷壁各个循环系统。待水达 到饱和温度并有一定的产汽量后，再进行点火。这种点火的过程称为无火启动，锅炉在无火 启动过程中汽包温差很小，同时大大缩短了机组启动时间和启动油耗，提高了机组的经济性。启动时可适当投入机组高、低压旁路系统， 提高燃烧率，在不加快升压速度的情况下， 增加

27、产汽量。启动初期较慢的升压对尽快建立正常的水循环也是有利的。燃料热量中，一部分用于 提升金属壁温和水温，增加蒸发系统的蓄热量，其余才用于产汽。所以升压速度低，用于增 加水和金属蓄热的热量少，用于产汽的热量就多；同时低压下饱和温度低，辐射换热量大， 产汽多、汽水密度差大循环动力也大10 o3）加强水冷壁膨胀监视各水冷壁管因受热而产生的膨胀差将使下集箱下移的数值不同。因此，水冷壁的受热均 匀性可以通过膨胀量进行监督。启动过程中，若发现膨胀受阻等异常现象，则应暂缓升压， 待查明原因并处理后，方可继续升压。4）强制循环锅炉点火时启动循环泵提高安全性强制循环锅炉在点火前启动循环泵，循环流速最大。随着水冷

28、壁内含汽率的增加，流速 逐渐减小，但减小不多，与自然循环锅炉启动之初循环流速几乎为零的情况相比，大大提高 了水冷壁的工作安全性。结论我国是产煤大国，煤炭资源相对较丰富，煤种特性变化范围很大。根据我国的能源政策， 火力发电厂多以燃煤为主，为保证国家经济的可持续发展战略要求，提高燃煤的能量转换效 率和低的污染物排放率，真正实现节能减排，大型超临界、超超临界燃煤发电机组日益成为 我国火力发电厂的主力机组。但机组容量和参数的提高也对锅炉的安全启动提出了新的要求， 大型电站锅炉启动的安全性和经济性成为了关键技术。通过对汽包锅炉启动过程出现问题的分析研究，得出了以下结论：1）通过对汽包启动温差和启动应力的

29、分析， 得出控制汽包应力的主要是要控制汽包的上 下壁温差和内外壁温差。实际操作中要严格控制升压速度和进水参数，尽快建立正常的水循 环，并且炉内燃烧传热应均匀。2）由水冷壁的启动温度工况和水力偏差以及局部传热恶化的分析，得出水冷壁在启动过程中一定要均匀炉内燃烧加强水冷壁的膨胀监视，尽快建立正常的水循环。因此，要重视锅炉启动过程中汽包及水冷壁的应力控制，做好相应准备工作，采取有效 手段保证锅炉运行安全，提高锅炉启动过程的安全经济性。致谢首先要感谢的是韩莉老师，在本文的编写过程中得到了韩莉老师的热心支持和精心指导 其次，在本文编写过程中，二友电厂资料室为本文的编写提供了大量图书资料及电子资 源，在此

30、，向所有支持和帮助我的老师和工作人员表示感谢！最后要感谢我的母校河北能源职业技术学院对我的精心培养！200320012001200320012001参考文献1岑可法，周昊，池作和大型电站锅炉安全及优化运行技术第一版北京：中国电力出版社， TOC o 1-5 h z 2清华大学锅炉教研室锅炉原理第一版北京：科学出版社.19923郑克，刘志刚，李益民.锅炉汽包低周疲劳寿命研究.第一版.北京：电力出版社，20004莫江春，张学纶电站锅炉优化启动第一版北京：中国电力出版社，20035霍东方超临界直流锅炉启动系统的种类及其技术特点第一版北京：科技出版社，20036许海，孙继红.600 MW超临界机组启动

31、系统及其控制系统的特点.第三版.吉林：吉林电力，7魏铁铮，王军电厂锅炉运行第一版天津：天津科学技术出版社，20008容蜜恩燃煤锅炉机组第一版北京：中国电力出版社，19999樊泉桂，阎维平锅炉原理第一版北京：中国电力出版社，200410莫江春，李立.300 MW机组锅炉汽包寿命监测研究.第一版.北京：热能动力工程，200011郑体宽热力发电厂第一版北京：中国电力出版社，200112林振坤，史进渊等大型机组可靠性的分析和改进第一版北京：科学出版社，199213黄新元.电站锅炉运行与燃烧调整.第一版.北京：中国电力出版社，200314容蜜恩燃煤锅炉机组第一版.北京：中国电力出版社，199915樊泉桂

32、.亚临界与超临界参数锅炉.北京：中国电力出版社，200116林振坤，史进渊等大型机组可靠性的分析和改进第一版北京：动力工程，199217陈学俊，陈听宽.锅炉原理.第二版.北京：机械工业出版社，198618华东机电工程学会.600MW火力发电电机组培训教材锅炉设备及其系统北京：中国电力出版社,学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的学位论文，是本人在导师的指导下进行的研究工作所取得的成果。 尽我所知，除文中已经特别注明引用的内容和致谢的地方外，本论文不包含任何其他个人或集体 已经发表或撰写过的研究成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方 式注明并表示感谢。本人完全意识到本声

33、明的法律结果由本人承担。学位论文作者（本人签名）：学位论文出版授权书本人及导师完全同意中国博士学位论文全文数据库出版章程、中国优秀硕士学位论文全 文数据库出版章程（以下简称“章程；愿意将本人的学位论文提交“中国学术期干（光盘版）电子 杂志社”在中国博士学位论文全文数据库、中国优秀硕士学位论文全文数据库中全文发表和 以电子、网络形式公开出版，并同意编入CNKI中国知识资源总库，在中国博硕士学位论文 评价数据库中使用和在互联网上传播，同意按“章程”规定享受相关权益。论文密级:公开保密（_年月至年月）（保密的学位论文在解密后应遵守此协议作者签名：年月日作者签名：年月日导师签名：年月日独创声明本人郑重

34、声明：所呈交的毕业设计（论文），是本人在指导老师的指导下，独 立进行研究工作所取得的成果，成果不存在知识产权争议。尽我所知，除文中 已经注明引用的内容外，本设计（论文）不含任何其他个人或集体已经发表或 撰写过的作品成果。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体均已在文中以明 确方式标明。本声明的法律后果由本人承担。作者签名：二OO年九月二十日毕业设计（论文）使用授权声明本人完全了解滨州学院关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定。本人愿意按照学校要求提交学位论文的印刷本和电子版，同意学校保存学 位论文的印刷本和电子版，或采用影印、数字化或其它复制手段保存设计（论 文）；同意学校在不以营利为目的的前提下，建立目录检索与阅览服务系统， 公布设计（论文）的部分或全部内容，允许他人依法合理使用。（保密论文在解密后遵守此规定）作者签名:二OO年九月二十日致谢时间飞