QC成果报告-降低西1集气站分离器积液包腐蚀速率

1、PAGE 2012年度国家工程建设（勘察设计）优秀QC成果申报资料2012年度国家工程建设（勘察设计）优秀QC成果申报资料降低西1集气站站分离器积液液包腐蚀速率率成 果 报 告告发表人：张志浩浩 西安长庆科技工工程有限责任任公司设备防腐QC小小组2012年4月月目 录TOC o 1-3 h z u HYPERLINK l _Toc319658411 1小组简介 PAGEREF _Toc319658411 h 11 HYPERLINK l _Toc319658412 2 活动计划 PAGEREF _Toc319658412 h 1 HYPERLINK l _Toc319658413 3选择课题（

2、PP阶段） PAGEREF _Toc319658413 h 2 HYPERLINK l _Toc319658414 4设定目标（PP阶段） PAGEREF _Toc319658414 h 4 HYPERLINK l _Toc319658415 5 目标可行性性分析（P阶段） PAGEREF _Toc319658415 h 4 HYPERLINK l _Toc319658416 6 分析原因（PP阶段） PAGEREF _Toc319658416 h 7 HYPERLINK l _Toc319658417 7确定要因（PP阶段） PAGEREF _Toc319658417 h 9 HYPERLI

3、NK l _Toc319658418 8 制定对策（PP阶段） PAGEREF _Toc319658418 h 15 HYPERLINK l _Toc319658419 9 对策实施（DD阶段） PAGEREF _Toc319658419 h 15 HYPERLINK l _Toc319658420 10 效果检查查（C阶段） PAGEREF _Toc319658420 h 24 HYPERLINK l _Toc319658421 11 巩固措施施（A阶段） PAGEREF _Toc319658421 h 27 HYPERLINK l _Toc319658422 12 总结和下下一步打算（A阶

4、段） PAGEREF _Toc319658422 h 28PAGE 381小组简介 表1-1 小组基基本情况表小组名称设备防腐QC小小组注册编号2011-0663课题名称降低西1集气站站分离器积液液包腐蚀速率率成立时间2011.033课题类型现场型活动时间2011.033-20111.11指导老师刘新枝当年活动次数12次小组人数（10人）8人小组成员平均年年龄32岁序号姓名年龄组内职务文化程度职称组内分工1罗慧娟30组长研究生工程师组织活动、成果果总结2张志浩37副组长本科高级工程师技术指导、方案案审查3孙银娟29组员研究生工程师分析实施、记录录总结 4成 杰32组员本科工程师分析实施5孙芳萍

5、32组员本科工程师分析实施6董艳国30组员本科工程师记录总结7吕 江33组员本科工程师技术指导、分析析实施8乔玉龙31组员本科工程师分析实施2 活动计划为保证本次活动动的顺利开展展，小组严格格按照QC活活动的P、DD、C、A活活动程序制定定了活动计划划，根据活动动内容和工作作进度安排，商商讨确定了计计划完成的具具体时间，并并指定了专项项负责人。小小组活动日程程推进计划见见表2-1。表2-1 小小组活动时间间进度表进度 时间3月份4月份5月份6-8月份9-10月份11月份选择课题设定目标目标可行性分析析原因分析要因确认制定对策对策实施效果检查成果巩固回顾总结 注： 表表示计划进度度 表示实际际进

6、度3选择课题（PP阶段）双筒式天然气分分离器是进行行天然气气液液两相分离的的专用设备，主主要用在气田田集气站以除除去天然气中中的游离水及及杂质。图3-1 双双筒式分离器器靖边气田于19997年9月月建成投产，是是长庆气田投投产最早的气气田，酸气含含量、产水量量相对较高，开开发10余年年来，地面设设备及管线均均产生了不同同程度的腐蚀蚀。近年来，靖边气气田在集气站站检修期间发发现，由于采采出天然气中中含有的硫化化氢（H2S）、二氧化碳（CCO2）等酸性气气体、矿化度度水及部分机机械杂质对分分离器的腐蚀、冲刷刷作用，致使使投产较早的的13座集气气站分离器腐腐蚀状况日益益严重，尤其其以积液包腐腐蚀最为

7、突出出，其中西1集集气站的平均均腐蚀速率达达0.2244mm/a，严重影影响气田安全全生产。钢质管道内腐腐蚀控制规范范GB/TT 232558-20009，对管道及容器器内介质腐蚀蚀性评价及腐腐蚀强弱等级级划分见表33-1。表3-1管道及及容器内介质质腐蚀性评价价项目级别低中较重严重平均腐蚀速率/（mm/aa）0.0250.02500.120.130.250.25点蚀速率/（mmm/a）0.130.130.200.210.380.38由表3-1可以以判定，靖边边气田西1集集气站分离器器积液包的腐蚀蚀情况达到了较重或或严重级别，重影响集气站分离器的安全运行。GB/T23258-GB/T23258

8、-2009规定现状当输送介质含有腐蚀性杂质时，应对管道及容器采取减缓腐蚀措施，使介质对其腐蚀级别控制在中等级别以下，平均腐蚀速率0.12 mm/a。西1集气站分离器积液包平均腐蚀速率达0.224mm/a，甚至更高，属于较重或严重腐蚀，会造成分离器腐蚀穿孔，影响集气站安全生产。小组选题降低西1集气站分离器积液包腐蚀速率4设定目标（PP阶段）目标：积液包腐腐蚀速率由00.224mmm/a降至至0.12 mm/a（GGB/T233258规定定的中等腐蚀蚀级别）以下下，见图4-1。腐蚀速率（mm/a）0.120.224腐蚀速率（mm/a）0.120.224 图4-1 工工作目标设定定5 目标可行性性分

9、析（P阶阶段）5.1 西1站站积液包壁厚厚检测小组利用超声波波检测的方法法，将积液包包每间隔50ccm，按照圆圆周顺时针方方向分别选取顶部（12点）、右侧壁（3点）、底部（6点）、左侧壁（9点钟）进行了壁厚厚检测，见图图5-1。1236950cm1236950cm分离包积液包图5-1 分离离器积液包壁壁厚检测示意图从壁厚测试结果果中去掉1个个最大值和11个最小值，然后后计算得到平平均壁厚，则平均腐蚀速速率（mm/a）(原始壁厚平均壁厚)/工作时间 。5.2 西1站站腐蚀速率计计算2011年4月月初，小组成员员选择了H2S和产水量相相对较高的西西1站分离器器积液包进行行了壁厚检测测，西1站分离器

10、器于20000年12月投投产，原始壁壁厚为16mmm，工作时间约约为10年，并由壁厚检测结果计算分别得到顶部、右侧壁、底部和左侧壁的平均腐蚀速率，见表5-1。表5-1 西西1站分离器积液包包壁厚检测结结果表积液包壁厚检测测结果检测部位壁 厚（mm）平均壁厚（mm）平均腐蚀速率（mmm/a）顶部14.33;113.92;14.27;14.64;14.43 ;14.10;14.40; 14.27 14.30.17右侧壁14.21;113.62;14.47 ;14.244;14.155; 13.66; 13.44 ;13.67713.920.21底部13.15;113.14;13.21 ;122.8

11、7;13.25;122.94; 122.60 ;12.9313.040.296左侧壁14.10;113.73;14.22;14.44;13.73;13.50;13.30; 13.52213.80.22表5-2 西西1站分离器器积液包腐蚀蚀速率腐蚀速率检测部位积液包顶部右侧壁底部左侧壁平均腐蚀速率（mmm/a）0.170.210.2960.220.224主要腐蚀主要腐蚀图 5-2 西西1站积液包包不同部位腐腐蚀速率对比比图由图5-2可以以看出，积液液包底部平均均腐蚀速率达0.296 mm/a，是腐蚀蚀速率最高、最最严重的部位位，而顶部腐腐蚀相对较弱弱。从积液包包日常运行情情况看，底部部长期处于积

12、积水状态；侧侧面为水、气气两相状态，液液位随生产情情况而变化；顶部主要处处于气相。由由此可见，积液包包内污水的腐蚀是导致集气站分分离器积液包包腐蚀速率高高的关键症结结。根据规范规定，如如果我们重点点对分离器积积液包底部污水采取相应应的减缓腐蚀蚀的防护措施施，使其平均均腐蚀速率降降低60%，即即由0.2996 mm/a降低至00.118 mm/a；防护措施同同时对顶部和和侧壁也会起到减缓腐蚀作作用，可将积积液包平均腐腐蚀速率由00.224 mm/a降降低至规范规规定的0.112 mm/a，腐蚀速速率会明显降低，可见我们所所设定的目标标具有可行性性。 图5-3 西11站分离器积积液包底部腐蚀形貌貌

13、图6 分析原因（PP阶段）针对“积液包内内污水腐蚀”这一主要症症结，小组成成员运用关联联图进行原因因分析，并找找出导致积液液包腐蚀速率率高的5条末端因素素，见图6-1。污水矿化度含量高污水矿化度含量高（Ca2+浓度高）存在硫酸盐还原菌原料气中含有机械杂质污水pH值7呈酸性环境加快腐蚀机械杂质冲刷垢下腐蚀微生物腐蚀水中氯根含量高形成点蚀、加速腐蚀污水溶解有H2S/CO2等酸 性气体原料气含有H2S/CO2等酸 性气体H2S/CO2腐蚀积液包污水 腐 蚀图6-1 关联联图1、原料气中含有1、原料气中含有H2S/CO2等酸性气体；2、原料气中含有机械杂质；3、存在硫酸盐还原菌；4、污水矿化度含量高（

14、Ca2+浓度高）；5、水中氯根含量高。末端因素7确定要因（PP阶段）针对以上5条末末端因素，小小组成员根据据现场测试、验验证，考虑所所有末端因素素逐一论证分分析，制定要因确确认计划表，找出主要要原因。表7-1 要要因确认计划划表序号末端因素确认内容确认方法确认标准责任人时间1原料气中含有HH2S/CO2等酸性气体体原料气中是否含含有酸性气体体现场测试腐蚀产物中铁的的化合物含量量10%张志浩吕江罗慧娟2011.4.62原料气中含有机机械杂质机械杂质是否有有相对运动现场验证机械杂质与金属属表面无相对对运动乔玉龙成杰孙银娟2011.4.123存在硫酸盐还原原菌是否含有硫酸盐盐还原菌现场测试灼烧后腐蚀

15、产物物重量减少55%乔玉龙孙芳萍2011.4.174污水矿化度含量量高污水中矿化度含含量是否影响响腐蚀现场测试矿化度含量110000mmg/L腐蚀影响小张志浩罗慧娟孙银娟2011.4.215水中氯根含量高水中氯根含量是是否加速腐蚀蚀现场测试现场分析氯根含量10000 mgg/L，不会加速形形成点蚀、缝缝隙腐蚀、应应力腐蚀吕江成杰孙芳萍2011.4.26小组成员分工，到到现场对所有有末端因素逐逐一确认。7.1 原料气气中含有H22S/CO2等酸性气体体原料气中含有HH2S/CO2等酸性气体体，溶于水后后形成H2S和H2CO3，其化学过过程为：CO2 + HH2O = HH2CO3H+ + HCC

16、O3-H2S = SS2- + 22H+对分离器腐蚀的的作用机理有有两方面：一一是氢的去极极化腐蚀，二二是硫化氢应应力腐蚀开裂裂。图7-1 分离离器内腐蚀产产物小组成员通过对对腐蚀产物进进行X射线衍衍射（XRDD），分析其其衍射图谱，测定西1站分离器腐蚀产物成分，判定是否含有H2S/CO2等酸性气体。图7-2西1站站分离器腐蚀蚀产物XRDD图谱表7-2 西11站分离器腐蚀蚀产物XRDD检测结果表表编 号组 成含 量（%）合计（%）1CaCO334.8234.822Fe3S425.9665.183FeCO313.874Fe(OH)SSO4.2H2O7.285FeO(OH)5.656FeSO4.

17、H2O8.887FeS23.54要 因通过上表可以看看出，腐蚀产产物中铁的化化合物含量达达65.188%远远大于110%，说明明原料气中含含有酸性气体体，溶于水后后形成酸与积积液包底部发发生了电化学腐蚀反反应。要 因结论：原料气中中含有H2S/CO2等酸性气体体是要因。7.2原料气中中含有机械杂杂质机械杂质导流板鳍型挡板波纹机械杂质导流板鳍型挡板波纹板分离包积液包图7-2 分分离器工作原原理示意图原料气中携带的的机械杂质，高高速流入分离离包后经导流板、鳍鳍型挡板和波波纹板沉降进入积液液包，机械杂杂质属于静态态介质，与积积液包内壁表表面无相对运运动，因此不不会产生冲刷刷腐蚀作用。非要因结论： 原

18、料气气中含有机械械杂质不是要要因。非要因7.3存在硫酸酸盐还原菌硫酸盐还原菌是是一种在厌氧氧条件下使硫硫酸盐还原成成硫化物，以以从有机含碳碳化合物中取取得碳元素为为营养而生存存的细菌。工业循环冷却却水污垢和腐腐蚀产物中灼灼烧失重测定定方法HGG/T 35533-20003，规定定了腐蚀产物物550灼烧失重可可估计产物中中有机物和化化合水的含量量，从而验证证是否存在硫硫酸盐还原菌菌。小组成员按照HHG/T 33533-22003中试试验步骤，对对西1站分离器器内固体腐蚀垢样经过5500灼烧，结果见见表7-3。表7-3 垢样样检测结果表表项 目分 析 检检 测 结 果西1站分1/11西1站分2/1

19、1外 观黑色颗粒黑色颗粒550灼烧减减少量%0.902.05非要因由上表可以看出出，腐蚀垢样样经灼烧后重重量只减少了12%5%，灼烧后腐蚀蚀产物重量无无明显变化，说明腐蚀样中中不含有机物物、生物黏泥泥等，即分离离器积液包中中没有硫酸盐盐还原菌腐蚀蚀。非要因 结论：存在硫酸盐盐还原菌不是是要因。7.4污水矿化化度含量高根据岩土工程程勘察规范（GGB 500021-20001）规定定，当污水中中矿化度（水水中化学组分分含量的总和和）含量110000mmg/L时，对碳钢腐蚀影响响较小。小组组成员对西11站分离器积液液包的污水进进行了采样分析，检测结结果见表7-4。表7-4 水水样矿化度分分析结果表项

20、 目分析检测结果（mmg/L）Ca2+19460.00Mg2+10829.660K+220.1Na+9364.5Fe2+307.8氯化物8700碳酸盐0重碳酸盐238硫酸盐14880矿化度64000由上表可以看出出，矿化度高高达640000mg/LL，远远大于于100000mg/L，矿化度高会会结垢附着在在金属表面，形形成垢下腐蚀蚀（金属表面面沉积物产生生的腐蚀）。要 因结论：污水矿化化度含量高是是要因。要 因7.5水中氯根根含量高根据岩土工程程勘察规范（GGB 500021-20001）规定定，当水中氯氯根含量11000 mmg/L时，对碳钢腐蚀影小小。小组成员员对西1站分离离器积液包的的污

21、水进行了了采样分析氯氯根含量，检检测结果见表表7-5。表7-5 水样样氯根含量分析析结果表项 目分析检测结果单 位氯根含量8700mg/L由上表可以看出出，氯根含量量高达87000mg/LL，远远大于于1000mmg/L。氯根作为为阴离子附着着在金属表面面会形成点蚀蚀、缝隙腐蚀蚀和应力腐蚀蚀，加速积液包包腐蚀。要 因结论：水中氯根根含量高是要要因。要 因根据以上5条末末端因素的具具体分析，汇汇总主要因素素为以下三项项：积液包底部积液包底部腐蚀速率高污水矿化度含量高水中氯根含量高原料气含有H2S/CO2等酸性气体8 制定对策（PP阶段）小组针对三个要要因按照5WW1H原则制制定出相应的的对策和措

22、施施，并落实专专人负责、分分项实施。表8-1 对策策实施计划表表序号要因对策目标措施时间负责人1原料气中含有HH2S/CO2等酸性气体体充分对比，采取取牺牲阳极最最佳防护措施施酸气电化学腐蚀蚀过程中，腐腐蚀产物中铁铁的化合物含含量10%（1）技术人员员充分对比，选选择适合现场场实际腐蚀环环境的阳极材材料；（2）技术人员员对牺牲阳极极安装方式详详细设计；（3）牺牲阳极极现场安装。2011.5.6张志浩成杰罗慧娟2污水矿化度含量量高定期清理积液包包内壁污垢污水矿化度含量量100000 mg/L定期采用高压水水管清洗积液液包内壁附着着污垢，降低矿矿化度含量。2011.7.10吕江孙银娟3水中氯根含量

23、高高定期排放积液包包内污水水中氯根含量1000 mg/L定期通过排污管管线排放污水水，减少介质质中氯根含量量。2011.8.1乔玉龙孙芳萍9 对策实施（DD阶段）9.1充分对比比，采取牺牲阳极极防护措施小组成员查阅大大量资料，总总结出分离器器内壁腐蚀防防护措施有内表面涂装装处理、加防防腐衬里和牺牺牲阳极保护护法等。由于于分离器积液液包筒体直径径小（377），内内表面涂层方方法和加防腐腐衬里受现场场施工条件的的限制难以实实现，因此加加装牺牲阳极极保护装置是是集气站分离离器积液包腐腐蚀防护的最最佳方法。牺牲阳极保护是是用电位比被保护金属负负的金属或合合金与被保护护的金属电性性连接在一起起，依靠电位

24、位比较负的金金属不断地腐腐蚀溶解所产产生的电流来来保护需要保保护的金属。牺牲阳阳极应该具备备的条件是：阳极的电位位要足够负，阳阳极极化要小小，且使用过过程中电位要要稳定，自腐腐蚀小，产生生电量要大，价价廉、来源充充分、无公害害、易加工。在此基础上，22011.55.6小组成员对对分离器积液液包内加装牺牺牲阳极进行行了详细设计计。9.1.1牺牲牲阳极材料选选择小组成员对常见见的牺牲阳极极材料锌合金金、铝合金、镁镁合金等进行行充分对比。 表9-1 锌合金阳极极、铝合金阳阳极、镁合金金阳极优缺点点对比表 项目优缺点锌合金铝合金镁合金优点性能稳定，自腐腐蚀小，寿命命长。电流放放率高，能自自动调节输出出

25、电流。碰撞撞时没有诱发发火花的危险险。不用担心心过保护。发电量最大，单单位输出成本本底，能自动动调节输出电电流。在海洋洋环境中使用用性能优越。材材料容易获得得，制造工艺艺简单，冶炼炼及安装环境境好。有效电压高，发发生电量大，阳阳极极化率低低，溶解比较较均匀。能用用于电阻率较较高的土壤及及水。缺点有效电压低，单单位发生电量量少，不适合合高温淡水及及土壤电阻率率较高的环境境。在污染海水和高高电阻率的环环境中使用性性能下降。电电流效率比锌锌合金阳极低低，溶解性差差，高温环境境下，有可能能出现极性逆逆转。电流效率底，自自动调节电流流能力弱。自自腐蚀大，材材料来源和冶冶炼不易，若若使用不当会会产生过保护

26、护。不能用于于易燃、易爆爆场所。根据现场实际腐腐蚀环境，小小组最终选定定锌合金作为为牺牲阳极材材料。9.1.2牺牲牲阳极安装方方式设计由于施工空间狭狭小，考虑到到牺牲阳极易易于安装和更更换。小组成成员查阅标准准规范和专利利，借鉴专利利一种储罐罐内牺牲阳极极的固定方法法，设计采用螺栓栓连接的方式式将锌阳极固固定于积液包包内壁。牺牲牲阳极装置的的组成如表99-2和图99-1所示：图9-1 牺牲牲阳极保护装装置示意图表9-2 牺牺牲阳极装置置组成部件统统计表序号名称材质个数6螺母M16黄铜45下螺柱黄铜24上螺柱黄铜23螺纹套黄铜22方形板黄铜11梯形块锌合金牺牲阳极极19.1.3牺牲牲阳极现场安安

27、装图9-2 牺牲牲阳极保护装装置安装示意意图2011.5.12，小组选择择硫化氢含量量较高的西11站，在分离器积积液包内安装锌牺牲阳阳极。具体的的施工工序如如图9-3所示。现场牺牲阳极性能检验现场牺牲阳极性能检验确定牺牲阳极安装位置调整牺牲阳极定位螺柱长度将牺牲阳极装入分离器固定螺柱，确保上下螺母紧死测量阳极接地电阻及电位。恢复分离器积液包封头清洗分离器内部并进行打磨图9-3 牺牺牲阳极保护护装置安装施施工程序示意意图 图9-4 西1站站分离器积液液包安装牺牲牲阳极效果图图9.1.4效果果检查对策1实施3个个月后，小组组成员进行效效果检查，取取出积液包内内锌阳极，对对其表面腐蚀蚀产物进行XXR

28、D检测，检检测结果见图图9-5、表9-3所示。表9-5 对策策1实施后西11站腐蚀产物物XRD图谱谱表9-3 对对策1实施后后腐蚀产物XXRD检测结结果表组 成含 量（ %）合计（ %）ZnO18.2272.29ZnCO324.11ZnS29.96FeS7.827.82CaCO313.9113.91SiO25.985.98由上表检测结果果可以看出，腐腐蚀产物中锌锌的化合物总总含量达722.29，铁的化合合物含量仅为为7.82%10%，与对策实施施前的65%含量相比，铁铁的损耗显著著降低。说明明酸气电化学学腐蚀过程中中，阳极反应应溶解的是锌锌而不是铁，锌锌牺牲阳极对对分离器腐蚀蚀起到重要的的防护

29、作用。要因目标检查结果原料气中含有HH2S/CO2等酸性气体体酸气电化学腐蚀蚀过程中，腐腐蚀产物中铁铁的化合物含含量10%腐蚀产物铁的化化合物含量由65降至7.88%10%,铁的损耗耗明显降低9.2定期清理理积液包内壁壁污垢9.2.1高压压水管清洗积积液包内壁污污垢，降低污污水矿化度含含量针对污水中矿化化度含量高，容易易在积液包内壁底部结垢，引引起垢下腐蚀蚀。20111.7.100 小组根据据现场条件，提提出使用高压压水管清洗积积液包内壁附附着污垢，对对西1站分离离器进行高压压水冲洗，效效果见下图。 图9-5 西1站积液液包内壁（污污垢清洗前） 西11站积液包内内壁（污垢清清洗后）由图9-5可

30、以以看出，西11站分离器积积液包经高压压水管清洗后后，内壁无明明显腐蚀垢样样，降低了污污水中矿化度度含量，减少少了垢下腐蚀。9.2.2效果果检查对策2实施后，小小组成员对西西1站分离器器积液包内污水水重新进行了采采样分析，检检测结果见表表9-4，一致认认为该项措施施效果显著。表9-4 对对策2实施后水样矿矿化度分析结结果项 目分析检测结果（mmg/L）Ca2+3450.0Mg2+3165.600K+110.1Na+420.5Fe2+120.8氯化物760碳酸盐0重碳酸盐38硫酸盐1235矿化度9300要因目标检查结果污水矿化度含量量高污水矿化度含量量100000 mg/L积液包内污水矿矿化度含

31、量99300 mmg/L100000 mg/L9.3定期排放放积液包内污污水9.3.1排污污管线定期排排放污水，减减少氯根含量量水中氯根含量高高会形成点蚀、缝缝隙腐蚀、应应力腐蚀等，氯根作为阴离离子同时会加加速腐蚀。小小组成员根据据现场工艺流流程，提出定定期通过排污污管线排放污污水，减少介介质中氯化物物含量。2011.8.1-8.119，小组成成员每间隔22天打开排污污阀排放积液液包内污水，见见图9-6。排污阀排污排污阀排污管线 图9-6 积液包包内污水排放放图由图9-6可以以看出，西11站分离器积积液包内污水水定期排放后后，水中氯根根含量会降低低，减少了氯根根引起的腐蚀蚀。9.3.2效果果检

32、查对策3实施后，小组成员对“排污管线定期排放污水，减少氯根含量”这一措施进行了效果检查，对积液包内污水进行了采样分析，监测氯根含量，变化趋势见图9-7。图9-7 对策策3实施后积积液包内污水水中氯根含量量变化图要因目标检查结果水中氯根含量高高水中氯根含量1000 mg/L积液包内污水排排放及时，水水中氯根含量量860 mgg/L，效果显著著。10 效果检查查（C阶段）对策实施完成后后，20111.8.20小组成员进行行了系统的效效果检查，主主要包括目标标检查和效益益分析两部分分。10.1 目标标检查经过实践验证，小组跟踪检测了西1站分离器积液包壁厚，检测数据见表10-1。表10-1 对对策实施

33、后西西1站分离器器积液包壁厚厚检测结果表积液包壁厚检测测结果检测部位壁 厚（mm）平均壁厚（mm）平均腐蚀速率（mmm/a）顶部14.23;113.92;14.277;14.664;14.43 ;114.10;14.30; 144.17 14.250.11右侧壁14.11;113.52;14.47 ;114.14;14.15; 113.6; 13.4 ;13.66113.860.116底部13.15;113.10;13.21 ;112.77;13.25;122.94; 12.600 ;12.8313.00.118左侧壁14.04;113.73;14.12;14.44;133.63;13.50;

34、133.30; 13.4213.740.12表10-2 对策实施后后西1站分离离器积液包腐腐蚀速率腐蚀速率检测部位积液包顶部右侧壁底部左侧壁平均腐蚀速率（mmm/a）0.110.1160.1180.120.116将表4-2和表表10-2的的结果对比可以看出出：对策实施后积液液包底部腐蚀蚀速率明显降降低，由原来来的0.2996 mm/a降至0.118 mmm/a；采取防护措施后后，顶部腐蚀蚀速率也有所所降低，由原原来的0.117 mm/a降至0.11 mmm/a；采取防护措施后后，左、右侧侧壁腐蚀速率率也有所降低低，分别由原原来的0.222、0.221 mm/a降至0.12、0.116 mmm/

35、a；综上所述，对策策实施完成后后西1站分离离器积液包平平均腐蚀速率率为0.1116 mm/a，计算过过程为（0.118（底底部腐蚀速率率）+0.111（顶部）+0.12（左左侧壁）+00.116（右右侧壁）/4=0.1116 mmm/a。活动前、后分离离器积液包腐腐蚀速率对比比见图10-1。可以看看出，活动后后实现了原定定的腐蚀速率率降低至0.12mm/a的预定目目标。0.2240.120.1160.2240.120.116腐蚀速率mm/a图10-1 小小组活动前后后西1站分离离器积液包腐腐蚀速率对比比图结论：西1集气气站分离器积积液包腐蚀速速率降低目标标达到。10.2 效益益分析10.2.1 经济效益通过本次QC活活动的开展，小小组对本次活活动取得的经经济效益进行行了初步估算算，计算方法法如下：剩余寿命=（设设计腐蚀裕量量-（原始壁壁厚-目前壁壁厚）/腐腐蚀速率；活动前：剩余寿寿命=（4-（166-13）/0.2224=4.7年；活动后：剩余寿寿命=（4-（16-113）/00.116=8.6年；延长寿命=活动动后剩余寿命命-活动前剩剩余寿命=88.6-4.7=3.99年