桂洲医院塔吊基础施工方案(实用资料)

塔吊基础施工方案接过您手中的蓝图，交付您完美的产品！-PagePAGE7–GIVENTHEBLUEPRINTBYYOU．HANDOVERAPERFECTBUILDINGTOYOU桂洲医院塔吊基础施工方案(可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）

目录桂洲医院塔吊基础施工方案(可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）一、编制依据二、工程概况三、施工现场垂直运输方案四、塔式起重机的基础设计及施工方法五、质量措施六、安全措施七、消防管理措施八、应急措施九、附件及附图一、编制依据1、佛山市顺德区天元建筑设计有限公司提供的基础施工图2、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204—2002)3、佛山市顺德区勘测有限公司提供的《岩土工程勘察报告》4、《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002）5、《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002）6、《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）二、工程概况工程基本情况工程名称顺德区桂洲医院易地新建项目（一期）医疗服务楼工程工程地点佛山市顺德区容桂桂洲大道以北，容豪路以西周边环境建筑面积（m2）130331（其中地上92926，地下17941）建筑高度（m）66。95基础形式条形基础主体结构剪力墙，框架抗震等级三级抗震设防烈度7度地上层数16地下层数1标准层层高（m）3。9各责任主体名称建设单位佛山市顺德区工程建设中心设计单位佛山市顺德区天元建筑设计有限公司施工单位湖南四建安装建筑有限公司监理单位广东省城规建设监理有限公司项目经理黄裕於总监理工程师林军钲技术负责人欧金田总监代表郁学能三、施工现场垂直运输方案1、起重机选型：按施工组织设计总体部署,为了满足施工要求，共布置3台塔吊。根据本工程特点、项目布局，拟采用3台上回转自升式塔式起重机，塔吊采用QTZ80（6013）型,臂长60米,最大起重量6吨，塔机简图如下图所示.塔机简图2、塔吊位置的确定具体详见施工现场布置平面图及塔吊基础定位图。四、塔式起重机的基础设计及施工方法1、塔式起重机基础的设计方案：塔式起重机的安装位置在地下室内，基础为承台与桩基相结合的形式，承台顶面标高与地下室底板面同高。桩采用四根ø400壁厚950MM预应力砼管桩，桩身砼强度等级为C80。塔基基础做法为设4700×4700×1600的承台，砼设计强度等级为C35，承台面标高为-5.00m，承台底面标高为—6。60m，塔式起重机在承台上预埋螺栓（根据机械生产厂家提供）.塔机基础承台与管桩连接大样详附图。2、塔式起重机基础施工：1）、施工顺序桩基施工→基础放线→土方开挖→浇注砼垫层→钢筋绑扎→模板支设→固定支腿预埋安装→浇筑砼→养护2）、桩基施工塔吊基础采用锤击预应力管桩，将由在现场施工工程桩的施工队伍施工,并按其专项施工方案进行操作。3）、浇筑砼垫层垫层厚100mm，混凝土强度等级为C15。垫层宽度出混凝土基础边200mm。4）、基础钢筋施工按照塔吊计算书的要求进行配筋（或进行代换）,并按照实际平面形式进行钢筋加工和安装，上下钢筋网之间设置拉筋Φ14@300,梅花状布置。当预埋固定支腿与主筋交叉时，主筋位置可作相应调整，但主筋数量不得减少和切断（详见附图：塔吊基础配筋图).钢筋保护层厚度为40mm。5）、基础模板施工基础模板采用木模拼制，木枋及脚手架钢管等支撑加固，模板内边线不得超过承台外边线.6)、固定支腿预埋安装固定支腿的预埋安装十分重要，安装时可按以下程序进行：⑴将4只固定支腿与一个塔身标准节装配在一起；⑵为便于施工，当钢筋绑扎到一定程度时，将固定支腿和一个塔身基础节整体吊于钢筋网内；⑶固定支腿周围的钢筋数量不得减少和切断；⑷吊起装配好的固定支腿和基础节整体，浇筑砼,并在基础节的两个方向中心线上挂铅垂线，保证预埋后基础节中心线与水平面的垂直度≤1。5/1000。7）、基础砼浇筑基础砼强度等级为C35，使用商品砼，采用砼泵车输送、插入式振动棒振捣.浇筑时，必须分层进行，按每层500mm连续浇筑。浇捣必须密实，不得留施工缝。砼浇筑完后浇水养护7天，方可进行塔吊安装。浇筑基础混凝土时按《混凝土结构工程施工质量验收规范》要求，留置标养试块和同条件试块，要有28d强度报告，同条件试块作为塔吊安装的依据。五、质量措施位置、钢筋、模板及砼工程的质量要求遵照规范执行，其它要求如下:⑴用全站仪或激光经纬仪以提高测量精度。（2）根据甲方提供规划红线基准点与桩的距离关系和具体施工要求,准确放出其桩位基准点。⑶固定支腿上表面平面度误差小于1/500;（4)固定支腿周围砼充填率必须达到95％以上；预埋后基础节中心线与水平面的垂直度≤1。5/1000。（5)地下节或固定螺栓应与底筋有可靠的焊接或固定措施，以防止混凝土浇筑过程中上浮。六、安全措施1、塔吊基础施工危险源识别⑴吊车吊装固定支腿潜在危险源：违章操作可能产生危害:物体打击、机械伤害、交通事故。⑵砼振捣潜在危险源:漏电、防护不到位、违章操作可能产生危害：电伤害、物体打击、机械伤害、交通事故。2、安全措施⑴机动车辆必须遵守交通规则，在施工场地内限速行驶；⑵吊车、砼泵车就位后其支腿必须用枕木等垫实牢固，进场临时道路必须用道碴铺设，以防车辆下陷,吊车吊装支腿时必须由专人指挥，起重臂下严禁站人；⑶砼振动设备接线必须执行“一机一闸一漏一箱”原则，振动棒操作人员必须穿戴好防护用具;(4)、认真执行各工种操作规程。电工、汽车司机、电焊工、钻机班长等特殊工种必须持证上岗，严谨串岗操作；(5）、各类机电设备必须有良好的接地装置；（6）、吊装作业时设置警戒区域，有专人监护和指挥，现场配备足够灭火器。七、消防管理措施（1）消防器材的申请、保管、检查,一律由现场纠察统一负责,并且必须做到及时到位，经常查看和定期检查,发现问题立即解决，并做好书面记录。（2)电焊工在动用明火前必须申请动火证，在动用明火时必须随身带好1只灭火机方可作业，并且灭火机必须专人专管，不得随便使用固定点的消防器材。（3)气割作业场所必须清除易燃物品。氧气、乙炔与明火应保持最小安全距离。八、应急措施根据经验，在塔吊基础施工过程中可能遇到以下紧急情况：序号紧急情况应急处理措施1基坑坍塌1、及时疏散坑内作业人员.2、增大大放坡面或进行喷浆护坡。2基坑冒水1、利用水泵进行强排.2、在坑内设置排水沟及集水井便排水便作业3爆模1、停止混凝土浇筑.2、人员撤离基坑.3、将模板进行加固4浇筑过程中预埋螺栓或地下节移位停止混凝土浇筑，对预埋件进行校正，重新进行焊接及固定。当无法重新固定时会同专业厂家另制定加固方案九、附件及附图1、QTZ80（1603)型塔吊基础计算书2、防雷平面布置图3、塔吊布置示意图 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基础底面地基反力设计值,P＝Pmax×（3×1.641-al）/3×1。641＝113.27×(3×1。64—1。25)/（3×1.64）=84。517kPa；G—-考虑荷载分项系数的基础自重，取G=1。35×25×Bc×Bc×hc=1.35×25×5。00×5。00×1。25=1054.69kN/m2;l—-基础宽度,取l=5.00m；a--合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离,取a=1。64m;a’--截面I—I在基底的投影长度，取a'=2.50m。经过计算得MI=1.252×［(2×5.00+2.50）×(113。27+84。52—2×1054。69/5.002)+（113。27-84.52）×5。00］/12=203.31kN·m。2。配筋面积计算αs=M/（α1fcbh02）ζ=1-（1-2αs）1/2γs=1-ζ/2As=M/（γsh0fy)式中,αl—-当混凝土强度不超过C50时，α1取为1。0，当混凝土强度等级为C80时，取为0.94,期间按线性内插法确定，取αl=1.00;fc——混凝土抗压强度设计值，查表得fc=14。30kN/m2;ho-—承台的计算高度，ho=1。20m。经过计算得：αs=203。31×106/(1。00×14。30×5.00×103×(1.20×103）2）=0。002；ξ=1-（1-2×0。002)0。5=0。002；γs=1-0.002/2=0。999；As=203。31×106/（0.999×1。20×103×300.00）=565.30mm2。由于最小配筋率为0.15％，所以最小配筋面积为:5000。00×1250。00×0。15%=9375。00mm2.故取As=9375.00mm2。建议配筋值:HRB335钢筋，20＠160mm。承台底面单向根数30根。实际配筋值9426mm2。PAGEPAGE13一、编制依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2002）；《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001)；《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）；建筑、结构设计图纸；《东方红大厦工程岩土工程详细勘察报告》QTZ80自升塔式起重机使用说明书.二、工程概况：东方红大厦位于湖南省郴州市桂东县桂东大道旁，由湖南浙商房地产开发有限公司筹建，湖南建设科学研究院有限公司设计，由湖南长大建设集团股份有限公司承建。项目工程计划工期大厦270日历天，计划开工日期大厦2014年8月2日、广场2014年9月2日,计划竣工日期大厦2015年5月2日、广场2014年9月2日.东方大厦全楼共十层，地下一层，地上九层,一至三层为商业,四至九层为住宅，地下一层层高为5.4米,一层层高为层高4。8ｍ，二、三层层高为4。5m,住宅层高均为2。9ｍ，建筑总高度为36。000米，占地面积为2696.85m2，总建筑面积为19072.45m2,一至三层为整体商业，四至九层分南、北两栋，由三个一梯两户的住宅单元组成。本工程为二类商住楼建筑。建筑耐火等级为地上二级,地下一级,结构形式为框架结构，抗震不设防，设计使用年限50年。混凝土环境：室内正常环境为一类，室内潮湿,露天及与水土直接接触部分（基础、屋面等）为二类（a）。基础采用长螺旋钻孔灌注桩基础，桩心截面为600㎜,其中由于现场场地条件限制,在eq\o\ac(○，1)轴/eq\o\ac(○,A)轴、eq\o\ac(○,1)轴/eq\o\ac（○,H)轴、N-1轴/N-J轴、N—1轴/N-B轴、N-31轴/N-J轴五个桩钻孔桩设备无法就位,改做Φ1000mm的人工挖孔桩。持力层为强风化花岗岩eq\o\ac（○,5)—1，单桩竖向承载力特征值1400KN，要求桩长不小于12米，桩端入持力层≥1.2米.根据现场实际情况，本工程考虑采用一台QTZ80型塔式起重机，详见塔吊布置图。三、现场地质条件（一）地形、地貌场地位于桂东县桂东大道旁,属基坑内长螺旋钻孔灌注桩，低于±000标高约5.7m。（二）场地岩土构成、水文地质条件地层岩性构成据现场勘探及已有地质勘察资料,构成场地的地层自上而下描述如下：中粗砂：冲洪积成因,黄色,水饱和，稍密至中密,含泥，水饱和，骨架颗粒小于0.25-0。5mm，其含量为45%-65%，含少量砾石,泥质胶结,粘性土含量为15％—25％，该土层场地内27个钻孔均有揭露,其厚度3.8—5.0m，平均厚4。34m。力学强度较低、工程特性较差。残积土：残积成因，褐黄色、黄色，由粉质粘土和粉土等组成,硬可塑状态,干强度中等,韧性中等，摇振无反应，土芯切面规则，稍有光泽和滑腻感，含少量（母岩）石英砾石积石英碎石，该土层场地内27个钻孔均有揭露，其厚度为3。50—11。10m，平均厚9。46m.该土层力学强度中等、工程特性中等.强风化花岗岩：浅肉红色,黄色,强风化，散体—碎裂结构,块状构造，矿物成分由长石、石英、云母组成，原岩长石矿物已风化呈高岭土,石英呈颗粒状，局部夹全风化花岗岩,镐可挖掘,不易干钻，岩石RQD指标极差，岩体基本质量等级为软岩V级。该岩层场地27个钻孔均有揭露，其厚度3。0-6。70m(部分钻孔未揭穿该层）,平均厚度3.31m。该岩层力学强度中等,工程特性中等。中风化花岗岩：褐黄色、黄色、中风化，块状构造,岩芯呈短柱状,少量碎块状，岩块不易折断，不能干钻，岩石RQD指标为40-60，岩体基本质量等级为较软岩Ⅳ级。该岩层ZK1～ZK16等16个钻孔探至该层,其厚度5。0—5。4m，未揭穿,该岩层力学强度高，工程特性好.四、塔吊布置原则1、最大限度的满足垂直运输的要求和服务半径,满足现场施工需求。2、塔吊与周围建筑物之间的距离最大限度的满足安全规范的要求；3、塔吊附着满足塔吊性能要求4、满足塔吊安装和拆卸的工作面要求，保证塔吊安装拆卸的可行性。五、塔吊选择考虑本工程实际垂直运输工程量及施工总平面布置，拟布置1台塔吊，塔吊型号为QTZ5013，臂长56米。六、塔吊定位根据地下室结构平面布置图、主楼结构平面布置图和建筑布置图，塔吊基础具体位置详见塔吊基础平面布置图。七、塔吊基础塔吊采用长螺旋钻孔桩承台基础，桩径为600mm,承台尺寸为5000mm×5000㎜×1500㎜。塔吊基础土方开挖后须经监理、勘察单位验收，进行地基承载力试验，满足设计要求200Kpa后方可进行封底。塔吊基础混凝土浇筑前，应先预埋好塔吊地脚螺栓，做好基础隐蔽工程资料，并组织监理单位（或建设单位)验收,报送混凝土浇灌令后方可进行混凝土浇筑施工.八、塔吊基础配筋图九、结构验算计算简图:一、参数信息1.塔吊参数塔吊型号：QTZ80(广西建机）塔吊自重(Fk1）：401.40kN起重荷载（Fqk)：60.00kN塔身宽度(B）:1.6m塔机计算高度(H)：43m2.矩形承台参数矩形承台截面长度(lc）：5m矩形承台截面宽度（bc）：5m矩形承台截面高度（hc）：1.35m地下水位深度（hw):0m混凝土强度等级:C35承台钢筋级别：HRB400保护层厚度（as)：50mm承台埋置深度（d)：1.65m3。桩参数桩个数（n）:4个桩型与工艺：长螺旋钻孔灌注桩桩入土深度（lt）：12m轴线距离（a1):2.5m轴线距离(a2）：2.5m桩钢筋级别：HRB400桩钢筋直径：14mm桩直径（边长）（D）:0.6m4。地基参数二、塔吊抗倾覆稳定性验算1.自重荷载以及起重荷载1)塔机自重标准值：Fkl=G0+G1+G2+G3+G4=251+37。4+3。8+19。8+89。4=401。40kN2)起重荷载标准值：Fqk=60。00kN3）竖向荷载标准值：Fk=Fk1+Fqk=401.40+60.00=461.40kN4)基础及其上土自重标准值：Gk=bc×lc×hc×25=5×5×1.35×25=843.75kN受水位影响后其值：Gk′=G11+G21=506。25+0.00=506。25kN2。风荷载计算1）工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值①塔基所受风均布线荷载标准值(ω0=0.20kN/m2）qsk=0。8×α×βz×μS×μZ×ω0×α0×B×H/H=0.8×1。2×1.59×1.95×1.32×0。20×0.35×1。6=0.44kN/m②塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk·H=0。44×43=18.92kN③基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk·H=0.5×18.92×43=406.82kN·m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值①塔机所受风线荷载标准值（深圳市ω0′=0.75kN/m2)qsk′=0。8×α×βz×μs×μz×ω0′×α0×B×H/H=0。8×1.2×1。69×1。95×1.32×0.75×0。35×1。6=1。75kN/m②塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk′=qsk′·H=1.75×43=75。42kN③基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk′=0。5Fvk′·H=0.5×75。42×43=1621。52kN·m3。基础顶面倾覆力矩计算1)工作状态下塔机倾覆力矩标准值Mk=M1+M2+M3+M4+0.9（M5+Msk）=(37.4×22)+（3.8×11.5)+（-19。8×6.3）+（-89。4×11。8)+0.9×(max（60×11。5，10×50)+406.82)=673.98kN·m2）非工作状态下塔机倾覆力矩标准值Mk′=M1+M3+M4+Msk′=(37.4×22)+（—19.8×6。3)+（-89.4×11。8)+1621.52=1264。66kN·m比较上述两种工况的计算，可知塔机在非工作状态时对基础传递的倾覆力矩最大，故应按非工作状态的荷载组合进行地基基础设计.三、承台计算1.荷载计算最大压力:N1=1。35×[Fk1/n+(Mk′+Fkv′hc)/L］=1。35×［401。40/4+(1264.66+75.42×1。35）/3.54］=657。25kN最大拔力：N2=1.35×[Fk1/n-(Mk′+Fkv′hc）/L]=1.35×[401。40/4—(1264。66+75。42×1。35）/3。54]=—386。30kNNi=max{N1,N2｝=657.25kN2。承台弯矩计算依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94—2008的第条：xi=(a1—B）/2=（2。5-1.6）/2=0.45myi=（a2-B)/2=(2。5-1.6）/2=0.45mMx=∑Niyi=2×657。25×0.45=591.52kN·mMy=∑Nixi=2×657。25×0。45=591。52kN·m3。承台截面配筋的计算依据《混凝土结构设计规范》GB50010-2002：1)底面配筋：h0=hc-as—d/2=1。35—50/1000—25/1000/2=1。29mαsⅠ=My/(α1fclch02）=591.52/(1×16.70×103×5×1。292）=0.004ξⅠ=1—(1-2αsⅠ）1/2=1-(1-2×0.004）1/2=0。004γⅠ=1—ξⅠ/2=0.998沿bc向配筋面积：AsⅠ=My/(γⅠh0fy)=591520.69/（1.00×1.29×360。00)=1278。943mm2;建议配筋面积:As=max｛AsⅠ,0.15％lchc｝=max{1278。943,0。15%×5000×1350｝=10125.00mm2αsⅡ=Mx/(α1fclch02）=591。52/（1×16。70×103×5×1.292)=0.004ξⅡ=1-（1—2αsⅡ）1/2=1—（1—2×0.004)1/2=0。004γⅡ=1—ξⅡ/2=0.998沿lc向配筋面积：AsⅡ=Mx/（γⅡh0fy）=591520。69/（1.00×1。29×360.00）=1278.943mm2；建议配筋面积：As=max｛AsⅡ，0。15％bchc｝=max｛1278.943，0。15％×5000×1350}=10125.00mm22）顶面配筋：建议最小配筋面积：沿bc向配筋面积：AsⅠ′=0。5AsⅠ=5062。50mm2沿lc向配筋面积：AsⅡ′=0。5AsⅡ=5062.50mm24.承台截面抗剪切计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5。9.10条和第条：a1x=（a1—B—D）/2=(2.5—1。6-0。6)/2=0.15ma1y=（a2—B—D)/2=（2.5-1.6-0.6）/2=0.15mλx=a1x/h0=0。15/1.29=0.12λy=a2x/h0=0.15/1。29=0。12(800/h0）1/4×ftbch0×1。75/(λmax+1)=（800/（1。29×103））1/4×1。57×103×5×1。29×1.75/（0.25+1）=12562。63kN≥Ni=657.25kN,满足要求！5.承台受冲切验算角桩轴线位于塔机塔身柱的冲切破坏椎体以内,且承台高度符合构造要求，故可不进行承台受角桩冲切的承载力验算。四、基桩承载力验算1.基桩竖向承载力验算μ=πD=3.14×0.6=1。88mAps=πD2/4=3。14×0。62/4=0。28m2Ra=μ∑qsik·li+qpk·APs=1.88×255.85+200×0。28=538。81kNQk=(Fk1+Gk）/n=(401。40+843。75）/4=226.91kN＜Ra=538。81kNQkmax=(Fk1+Gk）/n+(Mk′+Fkvhc）/L=(401.40+843.75）/4+(1264。66+75。42×1。35)/3。54=613。41kN＜1。2Ra=646.58kN满足基桩竖向承载力要求！Qkmin=(Fk1+Gk′)/n-（Mk′+Fkvhc）/L=（401。40+506。25）/4—（1264.66+75.42×1。35）/3。54=—159。59kNGp=15×12×3。14×0.62/4=50.89kNRa＇=μ∑λiqsik·li+Gp=1.88×179.10+50。89=388.48KN≥Qkmin=159.59kN满足抗拔要求!2.桩身轴心抗压承载力验算荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Qmax=1。35[(Fk1+Gk）/n+(Mk′+Fkvhc)/L］=1.35×［（401。40+843.75)/4+(1264.66+75。42×1。35)/3.54]=942.01kNAps=0.28m2As1＇=nπd2/4=9×3.14×142/4=1385.44mm2As2＇=nπd2/4=11×3。14×10.72/4=989。12mm2N=φcfcAps+0.9fy＇As＇=0.75×14。3×103×0。28+0.9(360×1385。44+1040×989。12）/1000=4407。12kN≥Qmax=942.01kN桩身轴心受压承载力符合要求！3。桩身轴心抗拔承载力验算荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q＇=丨1.35［(Fk1+Gk′）/n—(Mk′+Fkvhc)/L］丨=丨1。35×［(401。40+506。25)/4—(673.98+75.42×1.35)/3。54]丨=10.10kNN＇=fyAs1＇+fpyAs2＇=（360×1385.44+1040×989。12）/1000=1527。45kN≥Q＇=10.10kN桩身轴心抗拔承载力符合要求！4。桩构造配筋根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规范》JGJ/T187—2009,第条规定：基桩应按计算和构造要求配置钢筋，纵向钢筋的最小配筋率，对于灌注桩不宜小于0。20％～0.65%(小直径取高值);对于预制桩不宜小于0.8%；对于预应力混凝土管桩不宜小于0。45％。纵向钢筋应沿桩周边均匀布置，其净距不应小于60mm，非预应力混凝土桩的纵向钢筋不应小于6根直径为12mm的HRB335钢筋.十、质量保证措施为认真贯彻“百年大计，质量第一”的方针，力争本工程质量达标创优，根据甲方合同要求，行业规范要求及公司ISO9002质量体系要求，特制定以下质量保证措施：1、建立质量保证体系在项目经理的统一安排下,质量措施要求层层落实并认真贯彻到每个岗位上.2、保证原材料质量①所用原材料要严格按规范要求分批检验、检测，合格后方可使用。②原材料必须有合格证（质量保证书）。3、保证施工质量①凡施工中现有原材料，材料部门均应按规定提供材料合格证证明,并必须经过复检后使用.②每道工序施工前要进行技术交底，项目技术负责人要对施工队人员技术交底，各级交底以口头进行，并有文字记录,交底和接受都必须有签字手续。③浇灌必须在上道工序检查合格并经监理签字后，施工人员根据项目质检、业主代表、监理人员签字认可后开始浇灌。④在施工过程中实施施工挂牌制,牌上注明管理者，操作者,施工日期和简洁明了的质量要求。⑤各工序班组要像重视工序的操作一样重视成品的保护，项目管理人员应合理安排工序,尽力减少工序的交叉作业,上下工序之间做好交接工作记录，如下道工序可能对上道工序的成品造成影响时，应征得上道工序的操作人员及管理人员的同意，并采取可靠措施避免破坏和污染，否则造成的损失由下道工序操作人员与管理人员负责.4、保证施工记录质量①严格按照规范及公司质量体系要求进行施工记录。②认真完成各项施工记录，保证其真实性、规范性和可溯性。5、应注意的质量问题①垂直偏差过大:为防止偏差过大，每挖完一节，必须根据桩孔口上的轴线吊直、修边、使孔壁圆弧保持上下顺直。②孔壁坍塌:若桩位土质不好,或地下水渗出容易发生孔壁坍塌。因此开挖前应掌握现场土质情况，错开桩位开挖,缩短每节高度,随时观察土体松动情况，必要时可在坍孔处用砌砖，钢板桩、木板桩封堵；操作进程要紧凑，不留间隔空隙，避免坍孔。③孔底残留虚土:成孔、修边以后有较多虚土、碎砖，若不清除会影响桩基砼的质量。因此在放钢筋笼前后均应认真检查孔底，清除虚土杂物。必要时用水泥砂浆或混凝土封底。④孔底出现积水：当地下水渗出较快或雨水流入，抽排水不及时,就会出现积水。开挖过程中孔底要挖集水坑，及时下泵抽水。如有少量积水,浇筑混凝土时可在首盘采用半干硬性的,大量积水一时又排除困难的情况下,则应用导管水下浇筑混凝土的方法，确保施工质量。⑤桩身混凝土质量差：为防止空洞、夹土等现象的出现。在浇筑混凝土前一定要做好操作技术交底,坚持分层浇筑、分层振捣、连续作业.⑥钢筋笼扭曲变形：为防止钢筋笼加工制作时点焊不牢,运输、吊放时产生变形、扭曲,钢筋笼应在专用平台上加工,主筋与箍筋点焊牢固；运输过程支撑加固措施要可靠，吊运要竖直，使其平稳地放入桩孔中，保持骨架完好。十一、安全技术措施1、挖孔时，挖孔工人配有安全帽、安全绳、必要时就搭设掩体.2、对于取出土渣的吊桶、吊钩、钢丝绳、卷扬机等机具，要求经常检查.3、在井口周围用木料、型钢或混凝土制成框架或围圈予以围护，进口围护高于地面20cm～30cm,以防止土、石、杂物滚入孔内伤人。为防止井口坍塌，在孔口用混凝土护壁，高约2.0m。4、挖孔时还应经常检查孔内的二氧化碳含量,如超过0.3％，或孔深超过10m时，采用机械通风。5、挖孔工作暂停时，将孔口罩盖。在井孔安设牢固可靠的安全梯，以便于施工人员上下.6、浇灌砼时，孔口料斗应牢固固定于孔口，不得有晃动、摇摆等现象。放料人员必须准确对准孔口料斗放料，防止砼溅落桩孔内伤人。7、在灌注桩身砼时，相邻10m范围内挖孔作业应停止,并不得在孔底留人。8、孔内作业的振捣手应着装简便，穿防滑鞋，戴安全帽，绑扎安全带并挂设于井口牢固处，随作业面的上升安全带应逐步收紧。9、孔内作业的振搞手应搭设牢固的临时作业平台,作业平台应牢固设于护壁凸缘，不宜支设在箍筋上。10、孔内有作业时,孔口应有2人以上配合并监护井内情况，孔口人员必须挂好安全带,密切注意孔内一切情况，保持与孔底的密切联系，认真配合孔内人员的操作.11、砼浇注完毕，桩顶标高低于地面的应盖好板（网）或设置封闭围栏。十二、雨季施工措施（一)雨季施工1、本项目可能会遇到较多的雨天施工.2、做好现场材料防雨设施,对水泥等材料应垫高基础，搭设雨棚，覆盖薄膜,并在四周开挖排水沟，将水引自场区排水总水沟，以防变潮；3、雨天施工时，应注意可能的带电作业必须严格执行我公司安全规定规程，电焊机棚应设在屋内或设置较高处且有雨棚，用电设施需有漏电保护装置。4、用潜水泵及时排出挖孔桩内积水。5、随时掌握气象动态，提前做好防雨措施6、加强季节性劳动保护工作，冬雨季要做好防滑、防雨、防触电工作，对道路要采取防滑措施，雨天后要及时排水。十三、文明施工（一）文明施工措施=1\*GB3①、建筑场地设专人值班，负责文明施工管理。=2\＊GB3②、职工不准进入工作区内惹事生非。=3\＊GB3③、建立各项管理制度。=4\*GB3④、定期进行文明施工检查评比。=5\＊GB3⑤、保持场地整洁，做好饮食管理,防腐、防毒，确保饮食卫生。=6\＊GB3⑥项目经理部设常备药品的医药箱。=7\*GB3⑦雨雪天施工应注意路面保洁工作，车辆出入大门要注意冲洗。=8\*GB3⑧保持施工现场整齐、整洁、实行文明施工、合理安排、合理利用场地、建立安全文明施工小组，以保证施工顺利进行。=9\*GB3⑨制订生活和环境卫生管理制度，搞好职工宿舍卫生和食堂的饮食卫生，做好厕所清扫的保洁工作，不乱倒生活垃圾,生活垃圾集中纳入城市垃圾处理系统，搭建的临设经业主批准，做到整齐美观。（二）、现场文明施工措施=1\＊GB3①施工临时用地张贴宣传标语,经常更换黑板报或报栏的内容；施工现场入口处悬挂宣传标语横幅。=2\*GB3②所有施工人员都应穿戴整齐，行为文明.佩带项目部统一发放的工作证，并在工作证上标明姓名、职务、身份及编号，在现场期间应一直佩带胸前。所有机械及设备都在醒目地注上施工单位名称。每天一次由项目经理组织文明施工检查，及时发现问题，使现场符合南京市标准化工地要求。=3\*GB3③对受施工过程影响的文物、古木采取保护措施,对于需保护的文物提出监测保护方案,及时报告文物保护单位。16-一、编制依据1、xxxx工程勘察院提供的xxx工程岩土工程勘察报告2、现行国家施工验收规范，《建筑桩基础技术规范》，JGJ94—94，施工操作规程，质量评定标准编制.3、本公司一体化管理手册。二、工程概况工程名称：三、地质概况:根据xx工程勘察院2004年4月已经审批的勘察报告和现场实地勘察得知，本工程拟建场地区属于剥蚀浅丘地貌，场地东南高，西北低，东侧红线位置为陡坎，且多为条石堡坎支护，高差大到3～4米。场内土层主要由粉质粘土和沙质泥岩块碎石组成，并且夹有碳渣、砖瓦块、混凝土块、卵石和生活垃圾，土层厚度为1000~9000mm;全区均有分布的中风化泥岩主要由粘土矿物质组成，部分夹有砂质团块和钙质结核，部分地区砂质较严重，泥质较软易风化崩解，该层厚度为1300~6000mm；砂岩岩体较完整,呈夹层出现，厚度为1200~5000mm。由于该工程场地回填土层较厚，为保证塔吊使用的安全，采用钻孔灌注桩和钢筋砼承台做塔吊基础。钻孔灌注桩桩径600,嵌岩深度为1。2m，桩端置于风化泥岩或砂岩上，其天然单轴抗压强度标准值frc=9.42Mpa，地基桩身、承台、底板砼C25，垫层C10素砼.拟设置塔吊基础处的土质情况比较好。外部附着自升式塔式起重机是主要的垂直运输机械,其基础的承载力决定了其使用功能，必须保证施工现场所采用的塔机桩基的安全可靠。四、塔吊基础设计计算书:外部附着自升式塔机所考虑的荷载是最大架设自由高度下的垂直压力、水平力、倾覆力矩及扭矩，并考虑塔机架设最大高度时的垂直压力。塔机最大架设计自由高度下的这些荷载数据从厂家提供的技术说明书上得到，一般有工作状态与非工作状态情况下的最大倾覆力、水平力、垂直压力以及工作状态下产生的扭矩。本工程塔吊基础的设计依据为:《建筑桩基础技术规范》JGJ94—94和《混凝土结构设计规范》GB50010-2002。塔吊基础采用钻孔灌注桩群桩基础。1、主要技术参数P1=500KN：塔吊自由高度下的垂直力,（最大架设高度110米,塔身自重增加20t)P2=37.5KN：塔吊最大架设高度下的水平力MQ=650KN。m：塔吊最大架设高度下的倾覆力矩MN=220KN.m：塔吊最大架设高度下的扭矩2、桩基础设计的主要参数桩径=600mm、桩长=12000mm、桩的嵌岩深度=1200mm承台几何尺寸3600mm×3600mm×1000mm桩基联系梁300mm×600mm混凝土强度设计值C25塔基底岩石单轴抗压强度值9。42Mpa3、桩的设计桩的设计为直径600的钻孔灌注桩。钢筋笼主筋为φ14，箍筋制作为φ10＠200螺旋筋，钢筋保护层厚度为50见平面图1。4、承台设计承台设计尺寸为3600mm×3600mm×1000mm,其钢筋设置为双层双向，Ф14＠250钢筋保护层厚度为100。见平面图2。5、塔机钻孔灌注桩群桩基础计算与验算桩基底竖向承载力设计值按规范要求,桩基础需计算单桩在偏心荷载作用下，其最大轴力.5。1塔机桩基的最大轴压力和上拔力1。2G1=1.2×3。6×3.6×1。0×24=373。248KN1.2G2=1。2×3.14×0。32×12×24=97.67KNP=1.4P1=1。4×500=700KNM=（MQ）×1。4=（650）×1.4=910KN.mS=2。4×0。707=1.7m（S：1/2倍的桩对角线中心距）单桩最大轴压力Nmax：Nmax=(P+G）/4+M/2S=700/4+373.248/4+97。67+910/（2×1.7）=633.63kN单桩最大上拔力N拔：N拔=（P+G）/4-M/2S=700/4+373.248/4+97.67-910/（2×1。7）=98。33Kn5.2塔机桩基的竖向承载力与抗拔力验算（1)嵌岩桩单桩竖向极限承载力标准值：Quk=Qrk+Qpk=µζsƒrchr+ζpƒrcAp式中:µ—桩身周长=3。14×600=1884mm;嵌岩段侧阻力和端阻力修正系数，ζs=0。070、ζp=0。300ƒrc-岩石饱和单轴抗压强度标准值，查重庆南江地质工程勘察院提供的《xx大厦工程岩土工程勘察报告》表4可知，ƒrc=9.42Mpa；hr—桩身嵌岩深度,hr=1。2m；Ap—桩端面积，Ap=3。14×D2/4=0。2826mm2;则：Qrk=µζsƒrchr=1884×0.070×9。42×1.2=1490.77KNQpk=ζpƒrcAp=0。300×9。42×0.2826×106=798。63KN所以:Quk=Qrk+Qpk=1490.77+798。63=2289.4KN（2）桩基底竖向承载力设计值：R=Qsk/Vs+Qpk/Vp式中:Qsk、Qpk——分别为单桩总极限侧阻力和总极限端阻力标准值；Vs、Vp—分别为桩侧阻力分项系数、桩端阻抗力分项系数,查《桩基础技术规范》JGJ94—94,Vs=Vp=1.65则：R=Qsk/Vs+Qpk/Vp=2289.4/1。65=1387.5KN（3)桩底竖向力设计值N：N=P1max×1。4+（G承台+G桩身）×1.2=500×1。4/4+（3.6×3.6×1。0×24/4+3.14×0.3×0。3×12×24）×1。2=272。38KN（4）桩基承载力验算V0N≤R，即桩基满足承载力要求，V0N=1.0×272.38=272。38KN，R=1387。5KN所以V0N≤R，桩基满足承载力要求.5。3塔机群桩基础的桩身承载力（1）塔机桩基承台及群桩抗扭验算:反力法:△H=1/2kηBchc=0。5×3。6×1。0=1.8承台土抗力形成的抵抗力矩MT台=1/3△H×Bc=1/3×1。8×3。6=2.16群桩在塔机扭矩作用下,表现为桩顶的水平荷载，如上图所示.F=MT'/4S=MT'=MT-MT台=（2)塔机桩身最大内力计算：塔机群桩基础的单桩,当水平力和受扭水平力方向相同时叠加，桩此时的水平力最大。H顶=1.4（P/4+F）=由线弹性地基反力法“m”法,得出桩身最大弯矩Mmax=H顶/αVm（3）塔机桩身配筋率计算当满足γoNmax≤fcA及当桩顶最大水平力H顶符合下列条件时，桩身可按构造配筋。γoH顶≤ahd2（1+0。5NG/rm∙ƒt∙A）ƒc—混凝土轴心抗压强度设计值，桩采用C25混凝土，其ƒc=11。9N/㎡，应按桩基施工工艺系数考虑折减系数，由于该桩采用干作业非挤土灌注桩，因此取折减系数φc=0.9，即ƒc=φc×11。9=10.71N/mm2；A=桩身截面面积,A=3.14×D2/4=3.14×6002/4=0.2826×106mm2因为V0N=1.0×268.30=268.31KNƒcA=10.71×0.2826×106=3.03×103KN所以V0N≤ƒcA即第一个条件满足。eq\o\ac(○,2）V0H1≤ahd2（1+0.5NG/rm∙ƒt∙A)式中：H1—桩顶水平力设计值：H1=1。2×P2max=1.2×37.5=45KN；ah—综合系数，查规范JGJ94—94表4。1.1得知ah=55KN；d-桩身设计直径,d=600mm;NG—桩顶轴向力设计值：NG=268.31KNƒt-混凝土轴向力设计值：ƒt=1.27N/mm2Vm-混凝土截面面积模量塑性系数，Vm=2（圆截面）A=桩身截面面积，A=0.2826×106mm2因为V0H1=1。0×45=45KNahd2（1+0.5NG/rm∙ƒt∙A）=237。6KN所以V0H1=45KN≤ahd2（1+0。5NG/rm∙ƒt∙A）=237.6KN，因此第二个条件也满足。故可按照构造要求进行桩身配筋，取配筋率为0。2%（As=565。2mm2）。选用As=（4)塔机单桩在最大水平力作用下的抗剪强度验算Zp=（1.13~1.04)ftγoH顶=（5）塔机桩身开裂强度验算：1）桩身换算截面受拉边缘的截面模量W0的计算W0=3。14×d/32｛d2+2(ac-1)µgd02｝式中：d—桩径，d=0.6m；d0—为扣除保护层的桩径，d0=600—35×2=530mm；aE—钢筋弹性模量与混凝土的弹性模量的比值:aE=Es/Ec=2。0×105/2。8×104=7。143;µg—桩身的配筋率，暂定µg=0。2%所以W0-桩身换算截面受拉边缘的截面模量，圆形截面为W0=3.14×d/32{d2+2（ac—1）µgd02｝=3。14×0.6/32｛0.62+2（7。143-1）