山升压站范本工程施工专项预案

92/92一、编制依据1、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2013）；2、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)；3、《建筑工程施工质量验收统一标准》(GB50300-2001)；4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》(50204-2002)；5、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；6、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；7、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2010)；8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；9、《木结构设计规范》(GB50005-2003)；10、建筑施工计算手册(第2版)；11、主操纵及配电装置联合楼、综合楼建筑、结构施工图；12、《危险性较大分部分项工程安全治理方法》（建质[2009]87号）；13、《福建省建设工程高支撑模板系统施工安全治理方法》等有关规定；14、《风力发电厂安全规程》（DL/T

796-2012）；15、本工程的《单位工程施工组织设计》；16、《PKPM施工安全设施设计软件》；17、公司及同业以往所施工的同类工程施工经验。二、工程概况由设计结构形式能够看出，附属楼模板支撑高度均不大于4m，而主控及配电装置联合楼模板支撑高度较高，以代表性柱、梁、楼板进行验算，选择柱600×700，梁400×1500，楼板净高7.00m、进行验算。下面介绍以主控及配电装置联合楼模板为准，主控及配电装置联合楼净高7.00m的楼板(含梁部分)支撑采取扣件式满堂红钢管脚手架，其他采取门式脚手架支撑。三、模板体系设计（一）柱模板支撑体系设计柱模板采纳15×915×1830mm优质胶合板做面板，纵向竖楞方木70×70mm，截面宽度和高度方向分不设置3道，间距300mm，柱箍采纳φ48×3.5的双钢管。柱模板以代表柱（最大尺寸）规格要紧为600×700mm，柱高最大为6.50m（净高减去梁高度），其他柱按600*700柱安装规格进行安装。600*700柱为验算柱的模板的强度、刚度和柱箍验算。验算达到要求后，其他柱可不作验算。(二)、梁模板支撑体系设计1、支撑体系采纳门式钢管脚手架支撑体系。门架型号采纳MF1217，钢材采纳Q235。2、梁底、梁侧模板均采纳15mm厚夹板。梁底设压脚板，侧板设压楞枋，间距为300mm。梁底板下设两层支承枋，梁截面为400×1500时，上层枋间距200mm，下层枋间距1200mm，梁底门架排距600mm；梁截面为350×1000、350×900mm及以下截面时，上层枋采间距250mm，下层枋间距1200mm，梁底门架排距900；木枋均采纳70mm×70mm福建松枋。关于梁高大于750m的梁，在梁侧模板设一排穿梁螺栓φ14@600加固。3、荷载传递方式：梁底模→横向面枋→纵向底枋→门式钢管脚手架→支承层。(三)、楼板模板支撑体系设计1、支撑体系采纳门式钢管脚手架支撑体系，门架型号MF1217，钢材采纳Q235，配1217×914的高度调节架及可调底座、顶托，主控楼一层楼板厚100mm，其支模高度为6.5m，二层的板厚为120mm、100mm两种，其支模高度为7.10m。三层的板厚为100mm，其支模高度为4.80m。2、楼板模板均采纳15mm厚夹板。面板下设两层枋支承，上层枋间距350mm，下层枋间距均为1200mm，木枋采纳70mm×70mm松枋。板底门架排距为900mm，两排纵向门架间隔700mm。3、支撑体系的纵横水平拉杆的设置：距地面200mm处设一道纵横扫地杆；立杆在扫地杆以上每隔1.5米分不加设一道纵横水平拉杆。4、荷载传递方式：板底模→楞枋→龙骨→门式钢管脚手架→支承层。（四）主控楼18.50m高②-⑨轴线梁、楼板扣件式满堂钢管脚手架满堂支架搭设，先搭设扫地杆，再搭设中间水平拉杆，扫地杆离地面200㎜处，立柱纵横方向左右对直，顶步设置在梁底下500㎜处，中间步距按1800㎜设置，最上一步不一定刚好为1800㎜但应满足小于1800㎜；同时，立柱要间距均匀，满足要求。之后用水平管依照标志点弹出梁底模标高，并搭设梁底钢管。满堂架搭设时与框架柱、构造柱作刚性连接，增加整个支撑系统的刚度。立杆接长必须采纳对接扣件连接，严禁采纳搭接接长。1、水平杆设置1）在立杆底距地面或楼面板200㎜处沿纵横水平方向按纵下横上的程序设置扫地杆，步距均为1800㎜。2）梁底处加设一道水平杆，并在最顶步距两水平杆中间应加设一道水平拉杆；所有满足与建筑四周墙柱顶紧顶牢或与结构柱加设水平箍箍牢水平杆的端部均应与结构连接，增强整个支撑系统的刚度。2、剪刀撑设置1）竖向剪刀撑a、在架体外侧周边及内部纵、横向每5m~8m，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为5m~8m；b、为了便于实际操作，剪刀撑统一采纳6000㎜钢管搭设。纵向剪刀撑与楼面夹角成45°～60°沿高支架四周从低至顶连续布置；搭接处采纳直角扣件搭接，搭接长度不小于1000㎜，同时搭接处扣件许多于三个，端部旋转扣件距杆端不小于100mm固定。剪刀撑与立杆交接处用旋转扣件与立杆扣牢。2）水平剪刀撑在竖向剪刀撑部位的顶部交点平面、扫地杆处设置水平剪刀撑，在支架中部再加设一道水平剪刀撑。3、400×1500截面梁梁侧模板主楞采纳直径48*3.5钢管，次楞采纳70×70木方，面板采纳15mm厚木胶合板；梁底纵向支撑采纳70×70木方，小横杆采纳48*3.5钢管；

立杆梁跨方向间距900mm，梁底支撑木方间距250mm，脚手架步距1.8m。在梁侧模板设二排穿梁螺栓φ14@600加固。其他梁的搭设可按此截面梁搭设方法执行。4、120㎜厚楼板现浇楼面模板支撑次龙骨采纳70×70木方支承，间距300mm，15mm厚木胶合板，采取48*3.5钢管支承木方，枋木间距300㎜，立杆的纵距b=1050㎜，立杆的横距l=1050㎜，脚手架步距1.8m，满足安全施工要求；为结合工程实际开间尺寸进行施工操作，立杆纵横间距统一按立杆布置图所示尺寸进行调整，严禁超过验算尺寸。立杆支撑详见附图。梁、板竖向支撑顶部均采纳可调支托。四、施工方法(一)、施工工艺流程放线测量→模板搭设→模板验收→结构施工及养护→模板拆除。(二)、施工预备工作1．编制专项施工方案，经审查认可，符合要求后，方可实施。2．支撑体系搭设前，工程技术、安全负责人向施工作业班组、作业人员作出详细讲明，对其进行技术和安全作业的书面交底，并由双方签字确认。3．对门式钢管脚手架、配件、加固件按规范要求进行检查、验收；严禁使用不合格的门式钢管脚手架及构配件。4．放线测量（1）模板放线时，应先清理好现场。（2）首先用经纬仪依照施工图测出每条轴线，然后用墨线弹出梁模板的内边线和中心线，以便于模板安装和校正。（3）用水准仪把建筑物水平标高引到模板安装位置，定好水平操纵标高。（4）用墨线弹出门架的位置线，垫板、底座安放位置应准确。(三)、模板制作1、模板按配模图在模板加工场统一加工制作或者配制。2、模板制作好后，标记模板位置、型号尺寸和数量，经验收合格刷隔离剂（脱模剂）后，按规定要求分类堆放在施工平面布置图指定的场地内。(四)、高支模安装搭设1、模板及支撑体系安装施工顺序放线→垫脚板（或底托）→门式钢管脚手架→水平拉杆→剪刀斜撑→纵向底枋→横向面枋→梁底模板→梁钢筋安装→梁侧板安装→楼板底模板安装。2、门架安装（1）安装前，先在楼板上弹出门架的位置线。安装时，按照墨线准确放置垫板、底座，垫板尺寸为100×100×8毫米。（2）支架必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采纳直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采纳直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。（3）门架安装搭设过程中，要检查并调整其水平度与垂直度，以及检查门架排距、门架纵向间隔。3、柱模安装搭设安装架子→第一段模板安装就位→检查对角线、竖直和位置→安装柱箍→第二、三等段模板及柱箍安装→安装有梁口的柱模板→全面校正检查→群体固定。柱模板安装，先将柱子第一段四面模板就位组拼好，校正调整好对角线，要求模板竖直，位置准确，并用柱箍固定。然后以第一段模板为基准，用同样方法组拼第二段模板，直到柱全高。各段组拼时其水平接头和竖向接头要同时用U形卡正反交替连接，在安装到一定高度时，要进行支撑或搭结，以防倾倒，并用支撑式拉杆上的调节螺栓校正模板垂直度。4、梁模板安装（1）先在柱子上弹出轴线、梁位置和水平线，然后才钉柱头模板。（2）按设计标高调整支顶的标高，然后安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度≥4m时，在梁底模板的跨中处要起拱，起拱高度为全跨长度的1‰～3‰。施工时，起拱高度须符合设计及规范要求。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）依照墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应依照梁高及楼板模板等确定。（4）当梁高超过750mm时，梁侧模板加穿梁螺栓加固。5、楼面模板安装（1）通线调节门架支撑体系的高度，将大龙骨拉平，架设小龙骨。（2）铺模板时可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。（3）楼面模板铺完后，应复核模板面标高和板面平坦度，预埋件和预留孔洞不得漏设并应位置准确。支模顶架必须稳定、牢固。模板梁面、板面应清扫洁净。(五)、模板支架体系的检查与验收1、模板支撑体系应在下列时期进行检查与验收：（1）作业层上施加荷载前；（2）整体或分段达到设计高度后；（3）遇六级大风或大暴雨后；（4）停用超过一个月。2．模板支架体系使用中，应定期检查下列项目：（1）承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪刀撑、孔洞通道的构造是否符合要求；（2）场地地表是否积水，底座是否松动，立杆立柱是否悬空，外侧立杆立柱是否被车辆冲撞过；（3）立杆立柱的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；（4）扣件、连接件是否松动；（5）是否超载。(六)、模板拆除1、模板支架拆除必须提供混凝土的强度报告。在梁板砼达到设计强度后，模板支撑体系经项目负责人检查验证确认不再需要，并审批同意后，方可拆除。2、拆除一层楼板支柱时，应确认上部施工荷载不需要传递的情况下方可拆除下部支柱。3、拆除前，由项目部技术负责人进行拆除安全技术交底。4、支架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行，严禁上下同时作业。5、拆除顺序：先松开顶托、然后按照先支的后拆，先拆主承重模板后拆次承重模板顺序拆除模板和支撑体系。同一层的构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行。6、在拆除过程中，支架的自由悬臂高度不得超过两步，当必须超过两步时，应加设临时拉结；7、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支架拆卸到相关的立杆时方可拆除。8、拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，不得硬拉，严禁敲击。9、模板拆除应按规定逐次进行，不得采纳大面积撬落方法，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖。各拆除的模板、支撑、连接件等构配件严禁抛掷至地面，应用槽滑下或用绳系下。不得留有悬空模板。五、质量保证措施(一)、保证材料质量的操纵措施1、依照公司质量方针和质量手册的要求，选择合格的材料供应商。2、关于进场的模板、钢管杆件、构件、配件、加固件等应按规范要求进行检查、验收；对不合格品必须退货，严禁投入使用。3、对同一批次使用的材料，应核对其尺寸规格是否相同，严禁将外径不同的钢管混合使用。4、严格按施工平面布置图指定位置堆放材料，同时必须悬挂标识牌，标明材料名称、规格、使用部位。5、模板应按分类整齐平行堆放。模板堆放不宜过高，以免失稳。最下一块模板应垫起离地200mm高，保持通风防止受潮。6、模板堆放场地应搭棚防晒，防止太阳暴晒造面模板变形。(二)、预防轴线偏位、标高不正确的操纵措施1、每层都必须从同一基准点动身测出各条轴线，并按测量的要求进行复测，校核其精度是否达到要求。2、梁的轴线，边线应先用墨斗在楼面上弹线，再引测到柱上，以作复核之用，防止发生梁模板位移。3、用水准仪把建筑物水平标高引测模板安装位置，定好水平操纵标高，严格操纵梁板的标高。(三)、施工质量保证措施1、模板及其支撑体系必须进行验算，保证其具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受施工过程中可能产生的各项荷载。2、做好各级技术交底工作，让所有施工人员掌握质量技术要求。3、配制模板时，要依照模板拼装接合的需要进行适当加长或缩短，确保模板板面表面平坦，接缝严密不漏浆。4、现场安装施工必须严格按本方案的要求进行，特不是对模板支撑体系的强度、刚度和稳定性等有显著阻碍的钢管杆件、木枋等构件的尺寸、间距等必须严格操纵。5、严格按事先确定的合理施工工序进行操作施工，发觉问题及时上报，并会同有关人员研究处理。6、钢筋混凝土梁、板的跨度大于或等于4.0m时，模板安装时应按设计要求起拱。7、模板及其支撑体系必须经有关单位验收通过，并如实做好质量验收记录后，方可组织下道工序的施工。(四)、预防漏浆的操纵措施1、木模板拼缝处应平直刨光，拼板紧密；浇混凝土前要隔夜浇水，使模板润湿膨胀，将拼缝处挤紧。2、梁与柱相交，梁模与柱连接处应考虑木模板吸湿后长向膨胀的阻碍，下料尺寸可稍缩短些，使混凝土浇灌后梁模板顶端外口刚好与柱面贴平；但梁模板也不能缩短太多，否则膨胀后未能贴平柱模板，又会发生漏浆现象。3、底模板与梁接合处，应用方木镶接或用阴角模板；板底模板也应考虑浇水润湿后膨胀因素，适当缩小模板尺寸，如此既可防止漏浆，又可幸免板底模板嵌入墙、梁内，且便于拆模。(五)、成品爱护措施1、模板安拆时应轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。2、模板涂刷好隔离剂（脱模剂）后，在指定位置按规格分类堆放。3、模板安装完成后，要注意保持模板内清洁。4、拆模时不得用大锤硬砸或用撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。(六)、砼浇筑施工注意事项1、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理洁净；木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。2、混凝土浇筑时，施工单位应派安全员专职观看模板及其支撑系统的变形情况，发觉异常现象时应立即暂停施工，并迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场安全责任人检查同意后方可复工。假如可能排险抢修时刻超过混凝土初凝时刻，则要进行施工缝处理。3、大梁砼浇筑时要严格操纵浇筑进度不得过快，应分层（400mm）浇筑，混凝土不得堆放过高过于集中，要及时将其拔开，使砼荷载能均匀分布。4、砼输送管不得直接与模板面接触，应用轮胎和木枋组成滑动支座支承，减少管道产生的水平附加荷载。5、砼振动时，不得用振棒撬住模板或钢筋。6、振动器振棒等设备，不得集中堆放。浇筑时无需使用的设备一律在浇筑前清走。六、安全保证措施1、搭拆支架必须由专业架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核治理规则》(GB5036)考核合格，持证上岗。上岗人员定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上支架操作。2、施工前由项目部技术负责人彭一哲对施工人员进行安全技术交底。3、搭拆支顶架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。进行高处作业之前，应进行安全防护设施的逐项检查和验收。验收合格后，方可进行高处作业。4、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得在支架上集中堆放模板、钢筋等物件。5、施工期间不得拆除剪刀撑、连接件等加固杆件。6、当支架基础下有设备基础、地下管线时，在支架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。7、在支架基础或邻近严禁进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。8、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定前不得进行下一道工序。严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按照施工组织设计的措施进行。9、模板支架应自成体系，严禁与脚手架进行连接。施工人员上下施工面时，必须走施工梯，严禁攀援模板支架上下。10、支设悬挑形式的模板时，应有稳固的立足点。支设临空构筑物模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在交装后将洞盖没。11、临街搭设的支架外侧应有防护措施，以防坠物伤人。施工作业场所有坠落可能的物件一律先行撤除或加以固定，高处作业中所用的物料均应堆放平稳。不得任意乱置或向下丢弃物件，传递物件禁止抛掷。12、设专人负责对支架进行经常检查和保修工作。对高层支架定期作沉降检查，发觉问题立即采取措施。13、施工中对支架发觉有缺陷和隐患时必须及时解决，危及人身安全时必须停止作业。14、六级及六级以上大风和雨、雾天应停止支架的搭设与拆除及支架上的施工作业。下雨后进行作业时必须采取可靠的防滑措施。对进行高处作业的高耸建筑物事先设置避雷设施。遇有台风暴雨后应对支架设施逐一加以检查，发觉有松动、变形、损坏或脱落等现象立即修理完善。15、进行高处拆模作业，应配置登高用具或搭设支架，工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业。16、拆除支顶架前，应清除支顶架上的材料、工具和杂物。 17、拆除楼板底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。18、模板及支撑体系搭设、拆除以及砼浇筑期间，应设置警戒区和警戒标志，由安全员在现场监护，严禁无关人员进入模板下方警戒区域。19、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。模板拆除后，拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。临时堆放处离楼层边沿距离不得小于lm，堆放高度不得超过lm。楼层边口、通道口、脚手架边缘严禁堆放任何拆下物件。20、拆下的支架及配件应清除杆件及螺纹上的沾污物，并分类检验和维修，按品种、规格分类整理存放，妥善保管。七、应急救援预案为了保证本工程的施工安全工作落实到实处，依照《建设工程安全生产治理条例》等有关法律、法规和标准，针对本工程的特点，结合本工程的实际情况制定高支撑模板应急救援预案。制定本应急救援预案的目的是当发生紧急事件时，能快速、有序、高效地操纵紧急事件的进展，及时展开救援，抢救受伤人员，使受困、受损害人员、财产得到及时抢救，将事故损失减小到最低程度。混凝土浇筑时施工现场成立应急小分队，由项目经理罗浩泉任组长。现场专职安全员必须对浇筑过程全程进行监督和检查。模板工程施工中发觉异常立即向项目经理或技术负责人彭一哲汇报，并立即组织人员从脚手架的通道上撤离现场，必须有治理人员同时通知架底检查、观看人员撤离。联系工具可用手机或对讲机。查明缘故并采取措施经项目经理同意后方可恢复施工。模板工程浇筑时，以上人员必须全部在现场组织人员施工和观看。如发生意外拨打120急救电话，立即组织抢救，并向公司领导汇报。联系电话：1、急救：1202、警情：1103、火警：119八、计算书600×700mm柱模板支撑计算书（一）柱模板差不多参数柱模板的截面宽度B=600mm，柱模板的截面高度H=700mm，柱模板的计算高度L=3000mm，此高度考虑圈梁，最高浇筑高度为3000mm；柱箍间距计算跨度d=500mm。柱箍材料:16号槽钢，槽钢槽口水平。柱模板方钢竖楞截面宽度30mm×50mm×1.6mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量9000N/mm2。方钢抗弯强度205N/mm2，弹性模量206000N/mm2。柱模板支撑计算简图（二）柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ——混凝土的重力密度，取24kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时刻，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.7h；T——混凝土的入模温度，取20℃；V——混凝土的浇筑速度，取70m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3m；β1--外加剂阻碍修正系数，取1.000；β2--混凝土坍落度阻碍修正系数，取1.150。依照公式计算的新浇混凝土侧压力标准值分不为F=289.6kN/m2，F=72kN/m2取较小值72kN/m2作为本工程计算荷载。考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采纳新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×72=64.80kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×2=1.8kN/m2。（三）柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.3m。荷载计算值q=1.2×64.8×0.5+1.4×1.8×0.5=40.14kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:截面抵抗矩W=bh2/6=50×1.5×1.5/6=18.75cm3；截面惯性矩I=bh3/12=50×1.5×1.5×1.5/12=14.06cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2；M=0.1ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.1×40.14×0.217×0.217=0.189kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.254×1000×1000/18750=10.08N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×40.14×0.217=5.226kN截面抗剪强度计算值T=3×5.226×1000/(2×500×15)=1.05N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×40.14×2174/(100×9000×140600)=0.421mm面板的最大挠度小于217/250,满足要求!（四）竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取BH两方向最大间距0.217m。荷载计算值q=1.2×72×0.9×0.217+1.4×2×0.9×0.217=17.42kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:最大弯矩M=0.1ql2=0.1×17.42×0.5×0.5=0.436kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.5×17.42=5.226kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.5×17.42=9.581kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:截面抵抗矩W=3.18cm3；截面惯性矩I=7.96cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.436×106/3180=137.11N/mm2抗弯计算强度小于f=205.000N/mm2；,满足要求!(2)挠度计算最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×72×0.217×5004/(100×206000×7.96×104)=0.401mm最大挠度小于500/250,满足要求!（五）B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采纳槽钢槽口水平[，类型为16号槽钢，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:W=116.8×1=116.8cm3；I=934.5×1=934.5cm4；竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×72×0.9+1.4×2×0.9)×0.183×0.5=7.346kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采纳静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=2.472kN.m最大变形vmax=0.248mm最大支座力Qmax=11.019kN抗弯计算强度f=M/W=2.472×106/116800=21.16N/mm2柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600/250=2.4mm,满足要求!（六）H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载P：P=(1.2×72×0.9+1.4×2×0.9)×0.217×0.5=8.710kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采纳静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=3.388kN.m最大变形vmax=0.781mm最大支座力Qmax=13.066kN抗弯计算强度f=M/W=3.388×106/116800=29.007N/mm2柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于700/250=2.8mm,满足要求!柱模板支撑计算满足要求！300×800梁模板门式脚手架支撑计算书计算参数:脚手架搭设高度为4.57m，门架型号采纳MF1217，钢材采纳Q235。门架的宽度b=1.2m，门架的高度h0=1.7m，步距0.8m，跨距l=0.8m。门架h1=1.536m，h2=0.08m，b1=0.75m。门架立杆采纳φ48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采纳φ48.0×3.5mm钢管。每榀门架之间的距离0.8m，梁底木方距离250mm。梁底木方截面宽度70mm，高度70mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量6000N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量9000N/mm2。梁顶托采纳双钢管φ48×3.5mm。模板自重0.5kN/m2，混凝土钢筋自重25.5kN/m3，施工活荷载2kN/m2。1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆计算门架的几何尺寸图模板支架示意图按照门式脚手架新规范4.3和4.4条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应操纵的组合S=1.2×(25.5×0.8+0.5)+1.4×2=27.88kN/m2由永久荷载效应操纵的组合S=1.35×25.5×0.8+0.7×1.4×2=29.5kN/m2由于永久荷载效应操纵的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.4=0.979999983310699一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.5×0.8×0.8+0.5×0.8=16.72kN/m活荷载标准值q2=(2+0)×0.8=1.6kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:截面抵抗矩W=bh2/6=80×1.8×1.8/6=43.2cm3；截面惯性矩I=bh3/12=80×1.8×1.8×1.8/12=38.88cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2；M=0.1ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.1×(1.35×16.72+0.98×1.6)×0.25×0.25=0.151kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.151×1000×1000/43200=3.492N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.35×16.72+0.98×1.6)×0.25=3.621kN截面抗剪强度计算值T=3×3621/(2×800×18)=0.377N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×16.72×2504/(100×6000×388800)=0.19mm面板的最大挠度小于250/250,满足要求!二、梁底木方的计算木方按照简支梁计算。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.5×0.8×0.25=5.1kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5×0.25×(2×0.8+0.3)/0.3=0.792kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q3=2×0.25=0.5kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(5.1+0.792)+0.9×0.98×0.5=8.444kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采纳静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分不为N1=1.267kNN2=1.267kN通过计算得到最大弯矩M=0.411kN.m通过计算得到最大支座F=1.267kN通过计算得到最大变形V=0.963mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:截面抵抗矩W=bh2/6=7×7×7/6=57.167cm3；截面惯性矩I=bh3/12=7×7×7×7/12=200.083cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.411×106/57166.7=7.19N/mm2木方的抗弯计算强度小于15N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.266/(2×70×70)=0.388N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=0.963mm木方的最大挠度小于800/250,满足要求!三、梁底托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.104kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采纳静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)通过计算得到最大弯矩M=1.026kN.m通过计算得到最大支座F=4.269kN通过计算得到最大变形V=1.114mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=10.16cm3；截面惯性矩I=24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=1.026×106/1.05/10160=96.175N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形v=1.114mm顶托梁的最大挠度小于1200/400,满足要求!四、门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分不为：门架(MF1217)1榀0.205kN交叉支撑2副2×0.04=0.08kN水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN合计0.446kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.446/0.8=0.558kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采纳φ48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tgα=(4×0.8)/(4×0.8)=12×0.038×(4×0.8)/cosα/(4×0.8)=0.109kN/m水平加固杆采纳φ48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为0.038×(1×0.8)/(4×0.8)=0.01kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.089kN/m；(1×0.014+4×0.014)/0.8=0.089kN/m每米高的附件重量为0.02kN/m；每米高的栏杆重量为0.01kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.238kN/m经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.795kN/m。2托梁传递荷载托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。从左到右每榀门架两端点产生支点力分不为第1榀门架两端点力3.069kN，4.269kN第2榀门架两端点力0.54kN，2.143kN第3榀门架两端点力2.457kN，3.011kN经计算得到，托梁传递荷载为NQ=7.338kN。五、立杆的稳定性计算作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2NGH+NQ其中NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.795kN/m；NQ——托梁传递荷载，NQ=7.338kN；H——脚手架的搭设高度，H=4.57m。经计算得到，N=1.2×0.795×4.57+7.338=12.244kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值，N=12.244kN；Nd——一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值公式计算其中φ——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，φ=0.673；k——调整系数，k=1.13；i——门架立杆的换算截面回转半径，i=2.178cm；I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=23.204cm4；h0——门架的高度，h0=1.7m；I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4；A1——门架立杆的净截面面积，A1=4.89cm2；h1——门架加强杆的高度，h1=1.536m；I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=12.19cm4；A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=9.78cm2；f——门架钢材的强度设计值，f=205N/mm2。Nd调整系数为1。经计算得到，Nd=1×134.952=134.952kN。立杆的稳定性计算N<Nd,满足要求!梁模板门式脚手架支撑计算满足要求！400×1500梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1。模板支架搭设高度为6.33m，梁截面B×D=400mm×1500mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距h=1.8m，面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量9000N/mm2。木方70×70mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量9000N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.2kN/m2，混凝土钢筋自重25.5kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2kN/m2。扣件计算折减系数取1。梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应操纵的组合S=1.2×(25.5×1.1+0.2)+1.4×2=36.7kN/m2由永久荷载效应操纵的组合S=1.35×25.5×1.1+0.7×1.4×2=39.828kN/m2由于永久荷载效应操纵的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.4=0.979999983310699采纳的钢管类型为φ48×3.5。钢管惯性矩计算采纳I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采纳W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5×1.5×0.3=8.415kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.2×0.3×(2×1.1+0.4)/0.4=0.39kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(0+2)×0.4×0.3=0.24kN均布荷载q=1.35×8.415+1.35×0.39=11.8868kN/m集中荷载P=0.98×0.24=0.2352kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:截面抵抗矩W=bh2/6=30×1.5×1.5/6=11.25cm3；截面惯性矩I=bh3/12=30×1.5×1.5×1.5/12=8.438cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。计算简图弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采纳静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分不为N1=0.892kNN2=3.207kNN3=0.892kN最大弯矩M=0.059kN.m最大变形V=0.147mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值f=M/W=0.059×1000×1000/11250=5.244N/mm2面板的抗弯强度设计值[f]，取15N/mm2；面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T=3Q/2bh=3×1485/(2×300×15)=0.495N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值v=0.147mm面板的最大挠度小于200/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载q=P/l=3.207/0.3=10.69kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×10.69×0.3×0.3=0.096kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.3×10.69=1.924kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.3×10.69=3.528kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:截面抵抗矩W=bh2/6=7×7×7/6=57.167cm3；截面惯性矩I=bh3/12=7×7×7×7/12=200.083cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.096×106/57166.67=1.683N/mm2木方的抗弯计算强度小于15N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1924.133/(2×70×70)=0.589N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采纳静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=7.338kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×7.338×3004/(100×9000×2000833)=0.022mm木方的最大挠度小于300/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采纳静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)通过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.944kN.m最大变形vmax=1.913mm最大支座力Qmax=2.495kN抗弯计算强度f=M/W=0.944×106/5080=185.911N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8kN,双扣件取12kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=2.495kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力N1=2.495kN(差不多包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=1.35×0.791=1.068kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重N2=1.35×0.212=0.287kN非顶部立杆段N=2.495+1.068=3.563kN顶部立杆段N=2.495+0.287=2.782kNφ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.58A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.89W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=5.08σ——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；l0——计算长度(m)；参照《扣件式规范》2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k——计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当同意长细比验算时k取1；u1，u2——计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C表；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.2m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.54,l0=3.38m；λ=3380/15.8=213.894同意长细比λ=185.1896<210长细比验算满足要求!φ=0.16σ=2782/(0.16×489)=35.553N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；λ=3508/15.8=222.045同意长细比λ=192.2467<210长细比验算满足要求!φ=0.148σ=2782/(0.148×489)=38.551N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.2时，σ=35.553N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；λ=3380/15.8=213.931同意长细比λ=185.2216<210长细比验算满足要求!φ=0.16σ=3563/(0.16×489)=45.533N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.45×2.91×0.6=0.786kN/m2h——立杆的步距，1.5m；la——立杆迎风面的间距，0.9m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×1.4×0.786×0.9×1.5×1.5/10=0.2kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=2.495+1.35×0.212+0.9×0.98×0.2/0.45=3.175kN非顶部立杆Nw=2.495+1.35×0.791+0.9×0.98×0.2/0.45=3.955kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.54,l0=3.38m；λ=3380/15.8=213.894同意长细比λ=185.1896<210长细比验算满足要求!φ=0.16σ=3175/(0.16×489)+200000/5080=80.038N/mm2a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；λ=3508/15.8=222.045同意长细比λ=192.2467<210长细比验算满足要求!φ=0.148σ=3175/(0.148×489)+200000/5080=83.46N/mm2依据规范做承载力插值计算a=0.2时，σ=80.038N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；λ=3380/15.8=213.931同意长细比λ=185.2216<210长细比验算满足要求!φ=0.16σ=3955/(0.16×489)+200000/5080=90.018N/mm2,立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！400×1500模板侧模计算书一、梁模板差不多参数梁截面宽度B=400mm，梁截面高度H=1500mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)600mm。梁模板使用的木方截面70×70mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算模板自重=0.2kN/m2；钢筋自重=1.5kN/m3；混凝土自重=24kN/m3；施工荷载标准值=2.5kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时刻，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3h；T——混凝土的入模温度，取20℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.2m；β——混凝土坍落度阻碍修正系数，取0.85。依照公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=27.09kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采纳新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9×27.09=24.381kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.9×6=5.4kN/m2。三、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×24.381+1.4×5.4)×1.1=40.499N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:截面抵抗矩W=bh2/6=110×1.8×1.8/6=59.4cm3；截面惯性矩I=bh3/12=110×1.8×1.8×1.8/12=53.46cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2；M=0.1ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.1×(1.2×26.819+1.4×5.94)×0.3×0.3=0.364kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.364×1000×1000/59400=6.136N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.2×26.819+1.4×5.94)×0.3=7.29kN截面抗剪强度计算值T=3×7290/(2×1100×18)=0.552N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×26.819×3004/(100×6000×534600)=0.458mm面板的最大挠度小于300/250,满足要求!四、穿梁螺栓计算计算公式:N<[N]=fA其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×24.381+1.4×5.4)×1.1×0.6/1=24.299kN穿梁螺栓直径为20mm；穿梁螺栓有效直径为16.93mm；穿梁螺栓有效面积为A=225mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=38.25kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=24.299kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距600mm。每个截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!6.81m楼板模板门式脚手架支撑计算书计算参数:脚手架搭设高度为6.81m，门架型号采纳MF1217，钢材采纳Q235。门架的宽度b=1.2m，门架的高度h0=1.9m，步距1.2m。门架h1=1.536m，h2=0.08m，b1=0.75m。门架立杆采纳φ48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采纳φ48.0×3.5mm钢管。每榀门架之间的距离1.2m，板底木方距离300mm。板底木方截面宽度70mm，高度70mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量6000N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15N/mm2，弹性模量9000N/mm2。梁顶托采纳钢管φ48×3.5mm。模板自重0.3kN/m2，混凝土钢筋自重25.1kN/m3，施工活荷载0kN/m2。1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆计算门架的几何尺寸图模板支架示意图按照门式脚手架新规范4.3和4.4条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应操纵的组合S=1.2×(25.1×0.2+0.3)+1.4×0=6.384kN/m2由永久荷载效应操纵的组合S=1.35×25.1×0.2+0.7×1.4×0=6.777kN/m2由于永久荷载效应操纵的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.4=0.979999983310699钢管惯性矩计算采纳I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采纳W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值q1=25.1×0.2×1.2+0.3×1.2=6.384kN/m活荷载标准值q2=(0+0)×1.2=0kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:截面抵抗矩W=bh2/6=120×1.8×1.8/6=64.8cm3；截面惯性矩I=bh3/12=120×1.8×1.8×1.8/12=58.32cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M——面板的最大弯距(N.mm)；W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15N/mm2；M=0.1ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.1×(1.35×6.384+0.98×0)×0.3×0.3=0.078kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.078×1000×1000/64800=1.197N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×(1.35×6.384+0.98×0)×0.3=1.551kN截面抗剪强度计算值T=3×1551/(2×1200×18)=0.108N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×6.384×3004/(100×6000×583200.1)=0.1mm面板的最大挠度小于300/250,满足要求!二、楼板底木方的计算木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.1×0.2×0.3=1.506kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.3×0.3=0.09kN/m(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q3=0×0.3=0kN/m经计算得到，木方荷载计算值Q=1.2×(1.506+0.09)+0.9×0.98×0=2.155kN/m2.木方强度、挠度、抗剪计算木方计算简图木方弯矩图(kN.m)木方剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采纳静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图木方变形图(mm)通过计算得到从左到右各支座力分不为N1=1.077kNN2=2.304kNN3=1.855kNN4=1.855kNN5=2.304kNN6=1.077kN通过计算得到最大弯矩M=0.268kN.m通过计算得到最大支座F=2.304kN通过计算得到最大变形V=1.428mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分不为:截面抵抗矩W=bh2/6=7×7×7/6=57.167cm3；截面惯性矩I=bh3/12=7×7×7×7/12=200.083cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.268×106/57166.7=4.688N/mm2木方的抗弯计算强度小于15N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1.508/(2×70×70)=0.462N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.3N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形v=1.428mm木方的最大挠度小于1200/250,满足要求!三、楼板底托梁的计算板底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重q=0.052kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采纳静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)通过计算得到最大弯矩M=1.044kN.m通过计算得到最大支座F=10.149kN通过计算得到最大变形V=3.139mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=5.08cm3；截面惯性矩I=12.19cm4；抗弯计算强度f=M/W=1.044×106/1.05/5080=195.726N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205N/mm2,满足要求!四、门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。1门架静荷载计算门架静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分不为：门架(MF1217)1榀0.205kN交叉支撑2副2×0.04=0.08kN水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN连接棒2个2×0.006=0.012kN锁臂2副2×0.009=0.017kN合计0.446kN经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.446/1.2=0.372kN/m(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采纳φ48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：tgα=(4×1.2)/(4×1.83)=0.6562×0.038×(4×1.83)/cosα/(4×1.2)=0.14kN/m水平加固杆采纳φ48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为0.038×(1×1.83)/(4×1.2)=0.015kN