地下室墙体单侧支模施工方案

PAGEPAGE2研发大厦地下室外墙内侧单侧支模施工方案编制人：审核人:审批人:天盛建设工程有限公司2014915一、工程概况1、工程名称：研发大厦2、建设单位：南京美展利医药科技有限公司3、监理单位：南京工大建设监理咨询有限公司4、施工单位:天盛建设工程有限公司5、建设地点:南京市建邺区云龙山路以东6、结构形式：框架剪力墙结构726213032.2992834.400.0007.6600mm。8、楼南侧为地下二层，层高至下而上分别为4。80m、4。80m、地下600mm,外墙配筋详见结构图各外墙剖面。由于地处南京河西新城科技园,为最大限度利用土地资源，地下室外墙边距原设计支护距离较小,加上新增的围护体系尺寸影响，地下室外墙300～500mm200~400mm,（详细详见基坑支护平面图。此空间不能满足外墙外防水找平及防水层粘贴，无法依据案.单支模部位平面示意图3PAGEPAGE11二、编制依据1、美展利研发大厦施工图纸2《建筑结构荷载规范》GB50009—2012；3GB50010-201；4(JGJ130—2011)；5JGJ162-200；6、建筑地基基础工程施工质量验收规范（GB50202-2012）7、建筑工程施工质量统一标准（GB50300—2001)8、混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002)9、美展利医药中心地下室基坑围护设计方案.10、本工程地下室设计图纸及图纸会审、设计变更、设计交底、联系单和其他文件。三、施工部署1、施工难点分析1。1地下室外墙厚度比较厚，层高较高，混凝土在浇筑经过中产生的侧压力较大，因此模板支撑体系必需有足够的强度、刚度和稳定性；1.20.2m～04m，无法满足双面支模空间要求，只依靠于支护桩植筋对撑及内侧斜撑。以及不确定因素较多；1。3因地处南京市河西区域地下水位较高，地下室外墙抗渗要求较（300mm墙宜与梁、板混凝土整体浇筑,假若外墙模板体系失稳将造成梁、板模板体系的坍塌。1.4地下室施工工期紧张，外墙总长度约310m,其中单支模长度约94.1m2、单支模体系方案选择2.1a、遵循安全、经济、便于就地取材的原则;b、遵循结构体系与临时围护体系安全原则；c、遵循形成独立受力体系与支撑体系的原则；d、遵循便于施工与质量控制的原则；2。2竖向构件的模板体系加固一般依靠于穿透构件的螺杆和围合于构件支模,只能单侧支模.依据常规,单面模板加固采纳对拉螺杆与围护桩植筋杆同时受力的方式，其效果与一般双面支模体系中的对拉螺杆效果全都.主楞，侧向压力经过连接墙板主楞与地面地锚的钢管传递至底板或楼面。此方案的主要优点在于:(1、利用植筋方式使外墙与维护桩之间连接对撑，增加模板的稳定性.(2料性能、使用效果均有实践证实；（3)查与验收；3、扣件式钢管单侧支模体系3.1固部分包括面板、次楞、主楞与维护桩连接的单侧螺杆,支撑部分包括竖18mm50*100φ14l=1000mm＠450，与支护桩植筋C16支撑部分：竖撑、斜撑与连杆均采纳φ48钢管,纵向间距＠900mm；竖撑为双钢管，通长设置于横向主楞外侧;斜撑上口与竖撑相交处为丝口C25*600mm300mm,C25l=500mm,斜杆与地锚杆相交处经过纵向钢管用活动扣件扣紧,并在地锚纵向连杆下部设置与斜撑反向的三角形木偰塞紧下部空隙，斜杆与地（楼）面相交处预留凹槽，确保斜撑直顶在底板或楼板砼上.4、施工方案与技术措施4。16004800地下一层楼面至顶板位置外墙浇筑，墙厚450㎜+桩间空隙≈900～1000mm480042M75200～240墙,作砖胎模,砖胎模与支护桩之间空隙采纳C20201:321:24。3施工预备-—支护桩植筋——砌筑砖胎模——砖胎模粉刷—-防水层施工-—粉刷防水保护层—-底板砼浇筑—-预留预埋地锚——设置焊接单侧斜撑—-安装纵向稳定杆件并加固——支模架搭设—-平板铺设-—梁板钢筋绑扎——砼浇捣4.4（地下二层）板，建立受力分析模型，其余位置均以此为标准，参照实施。（1)、预埋预留：地下室底板浇筑前，分别在距外墙2m、3m、处预埋长度≥0.6m/C25300mm）的短钢筋作为地锚支撑点。内转角处按45度角设置预埋点.地锚纵向间距为900mm（同内支模架间距向预埋Φ14450mm0。2mC16拉结点备用。2、单侧螺杆安装:在外墙钢筋绑扎之前，与支护桩植筋焊接，单侧螺杆采纳φ14l=1000mm＠450螺杆外露尺寸以满足主楞加固为宜(常规外露尺寸为180～200mm)；单侧螺杆中部需焊接止水片。（3)18mm场弹线打孔，逐块拼装成整体后，放置竖向次楞,横向主楞，并将单头螺2保证斜撑杆件稳定.(5）支模架搭设：将外墙板加固完毕后，再进行支模架的搭设，支模杆等材料均为φ48900mm×1800mm×18mm50×10060×80φ48φ1415米，立柱上端伸出顶部水平杆件均为100mm，纵横剪刀撑及水平剪刀撑的设置间距等详见支模架搭设构造要求.支模架详见图示：墙模板计算书一、墙模板根本参数300mm。模板面板采纳一般胶合板.225mm,50×100mm48mm×2.8mm.9150+450+450+450+450+450+450+450+450mm，450mm14mm。面板厚度18mm，剪切强度1。4N/mm2，抗弯强度15。0N/mm2，弹性模量6000。0N/mm2.1。3N/mm213.0N/mm29000.0N/mm2。美展利研发大厦 地下室外墙内侧单侧支模方案600mm054054054mm 050 402405405405405451模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值.新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:12PAGEPAGE20其中γ24.000kN/m3;ct0（表示无资料5。714h;

T—-混凝土的入模温度，取20.000℃；H1.200m;β0。850。依据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2F1=0.90×27。000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0。90，倒混凝土时产生的荷载标准值：F2=0。90×6。000=5.400kN/m2.三、墙模板面板的计算3。90m。q=1。2×24.300×3。900+1。40×5。400×3.900=143。208kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：IWW390。00×1。80×1。80/6210。60cm3;I=390.00×1.80×1.80×1.80/12=189.54cm4；143.21kN/mA225 225B225计算简图0.7250.7250.5800.580弯矩图(kN.m）19.3319.3312.8916.1112.8919.3316.11剪力图(kN)变形的计算依据规范要求采纳静荷载标准值,受力图与计算结果如下：94.77kN/m94.77kN/mB225225B225225225变形计算受力图0.0110.0110.1450.145经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=12.889kNN2=35。444kNN3=35.444kNN4=12.889kNM=0。724kN。mV=0。145mm（1)抗弯强度计算fM/W0.724×1000×1000/210600=3。438N/mm2面板的抗弯强度设计值［f]，15.00N/mm2;f<[f],满足要求!抗剪计算T=3Q/2bh=3×19333。0/(2×3900。000×18。000)=0.413N/mm2T］=1。40N/mm2面板抗剪强度验算T〈[T]，满足要求！挠度计算v=0。145mm225.0/250,满足要求！四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常依据均布荷载连续梁计算。。4×0.23×5.40=8。262kN/mq=0。23×24.30=5.468kN/m内龙骨依据均布荷载下多跨连续梁计算。8.26kN/m8.26kN/mAB150450450450450450450450450150内龙骨计算简图0.1520.1520.0870.087内龙骨弯矩图(kN.m）1.731.731.891.85 1.86 1.86 1.871.821.991.240.000.001.241.991.821.87 1.86 1.86 1.851.891.73内龙骨剪力图(kN）变形的计算依据规范要求采纳静荷载标准值，受力图与计算结果如下：5.47kN/m5.47kN/mA BA B150450 450 450 450 450 450 450 450150内龙骨变形计算受力图0.0000.0000.022(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.151kN。mF=3.884kNV=0.022mm内龙骨的截面力学参数为W=5.00×10。00×10.00/6=83。33cm3；I=5。00×10。00×10.00×10.00/12=416。67cm4；（1)内龙骨抗弯强度计算fM/W=0.151×106/83333。3=1.81N/mm213。0N/mm2,满足要求!(2）内龙骨抗剪计算T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1989/(2×50×100）=0.597N/mm2截面抗剪强度设计值[T］=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算v=0.022mm450.0/250,满足要求！五、墙模板外龙骨的计算外龙骨依据集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力.B4504504503.88kN AB450450450

3.88kN 3.88kN 3.88kN 3.88kN 3.88kN支撑钢管计算简图0.2620.2620.3060.306支撑钢管弯矩图（kN.m)1.361.361.361.941.942.522.522.522.521.941.941.361.36支撑钢管剪力图(kN）变形的计算依据规范要求采纳静荷载标准值，受力图与计算结果如下：B4504504502.57kN AB450450450

2.57kN 2.57kN 2.57kN 2.57kN 2.57kN支撑钢管变形计算受力图0.0030.0030.0650.065（mm)经过连续梁的计算得到M=0.305kN。mmaxv=0。065mmmaxQ=8.351kNmaxfM/W0。305×106/8496。0=35.90N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度，满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450。0/150与10mm，满足要求！六、对拉螺栓的计算N［N］=fA其中NA-—对拉螺栓有效面积(mm2）；强度设计值,取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm）: 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值（kN):［N］=17.850对拉螺栓所受的最大拉力（kN）： N=8。351对拉螺栓强度验算满足要求！三、技术保证措施，减小支撑系统的荷载，从而避开模板体系位移引起的垂直度偏差。地锚与钢管