地铁车站段塔吊基础施工方案

二〇一七年五月二十七日二〇一七年五月二十七日中建三局集团有限公司中建三局集团有限公司112成都轨道交通11号线一期工程投融资建设项目万安站塔吊基础施工方案成都轨道交通11号线一期工程投融资建设项目万安站塔吊基础施工方案中建三局集团有限公司112名目编制说明 11。1编制目的 11。2编制依据 1工程概况 12。1建筑概况 12.2塔吊位置 22。3工程地质概况 22.4塔吊及基础布置概况 5施工进度 5施工预备 6技术预备 64。2现场预备 64.3资源预备 6施工方式 7塔吊基础设计 7塔吊基础施工 16质量及安全文明施工保障措施 19质量保证措施 19安全保证措施 206。3文明施工保证措施 21计算书 21PAGEPAGE31。编制说明1。1编制目的3JP6513-8t（原3JC601360m.）进行配套施工,经过招投标确定由一家单位进场安装。依据现场实际施工需要以及现场施工工序的穿插布置工作，为了保证塔吊本方案以指导现场施工。编制依据业主签发的《CZ05—成都轨道交通11现场总平布置方案；JP6513—8t国家标准、规范及行业和地方要求。序号标准/规范/法规/规范性文件名称标准编号/文号1《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202—20022混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204—20153塔式起重机安全规程GB5144—20064《钢筋焊接机验收规范》（JGJ18—2012)5建筑机械使用安全技术规程JGJ33—20126施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-20057建筑施工安全检查标准JGJ59—20118《钢筋机械连接技术规程》JGJ107—20169塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-200910建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程JGJ196-201011建筑起重机械安全监督管理规定建设部[2008］166号12四川省建筑起重机械安全监督管理规定川建安发［2008]88号13关于加强天府新区成都直管区建筑起重机械设备管理的通知天府新区成都建设工程质13关于加强天府新区成都直管区建筑起重机械设备管理的通知天府新区成都建设工程质量安全监督站设计概况万安站，位于规划中柏大道与规划海昌北路东延线处，车站沿规划中柏大道交叉路口北侧设置，车站中心里程为YCK53+905。699；车站为地下两层框架结构（局部三层框架结构，车站为地下二层岛式站台，车站总长m,标准1mmm3。3819。94㎡。塔吊位置1#、2＃、3＃塔吊布置在基坑外,详细平面位置如下图。塔吊平面布置图塔吊平面布置图工程地质概况依据钻孔揭示，场地范围内上覆第四系人工填土层（Q4ml）;其下为第四系全新统破残积（Q4el+dl)黏土，下伏基岩为白垩系上统夹关组（K2j)泥岩和砂岩.按分层依据,结合本工程地质断面,划分岩土层。每个岩土层描述如下：（Q4ml）<1—1〉杂填土：杂色，松散，稍湿。主要以回填的碎石、砖块、近期拆迁遗留的建筑垃圾及原建筑基础和地坪残迹为主。本区段内仅引用的M11CZ—WA—001孔中有揭露，层厚0.80m,为新近回填土,回填时间小于5年，该层均一性差，多为欠压密土，自重固结尚未完成，结构疏松。〉素填土：褐灰，灰黄色，稍湿,稍密，以粘性土为主，含少量卵石，为新近填土，回填时间小于1年。本区段内不连续分布，层厚0.20～4.80m。（2)第四系全新统残积层（Q4el+dl）〈3—1〉黏土：黄褐色、灰黄色，局部褐灰色，可塑，局部呈硬塑状,稍有光泽反应,,,层顶标高487。73～508。64m。标贯实测击数平均值N=7.0击/30cm。（3)白垩系上统夹关组(K2j）成都地区地势平坦，11号线所在范围岩层分布近似水平，泥岩与砂岩顶板起伏一般.局部砂岩互层,与上覆第四系地层呈不整合接触.〈6—1—1〉全风化泥岩：红褐色～.080m,层顶标高48797m。〈6—1-2>全强风化泥岩:红褐色～,薄层～中厚层构造,节理裂隙较为发育。岩芯多呈短柱状、碎块状，手捏可碎。该层在场地内均有分布，层厚0.80~9。90m，层顶标高477。99～504。40m。〈6—1—3〉中等风化泥岩：红褐色~紫红色，粉砂质、泥质结构，薄层～中厚层构造,节理裂隙不发育。岩芯多呈长柱状，少量短柱状，锤击易断。综合考虑岩体完整程度为破裂～较破裂，岩石坚硬程度分类为极软岩，岩体根本质505.04m。〈6—2-2〉强风化砂岩：红褐色~紫红色,细粒～中粒结构,泥质胶结,巨厚层状构造,胶结较差，锤击易碎，风化节理裂隙发育。岩芯多呈碎块状和短柱状.该层在场地内仅局部分布,层厚1.10～5.10m，层顶标高497。46~507。74m.<6-2—3～～中粒结构,泥质胶结,巨厚层状构造，风化节理裂隙发育。岩芯多呈长柱状,少量短柱状，岩质较硬，锤击声半哑～较脆，本次勘察未揭穿.岩石为软岩，岩体根本质量等级为V级.各地基土力学性能指标详见下表:112直剪快剪压缩系压缩模数 量变形直剪快剪压缩系压缩模数 量变形模量渗透系数静止侧压力系数基床系数岩石天然单轴极限抗压强度垂直水平a0.1～0。2ES0.1~0.2MPa—1 MPaE0MPakm/dξKhKvMpa/mMpa/mfcMPa1—13—13-26—1-3杂填土素填土黏土粉质黏土化泥岩强风化泥岩风化强风化砂岩中等风化砂岩41-2Qel+dl46-1-16—1—226-2—20.46—2—32。3514.0490362202004.86地层代岩土时代与天然密度天然含水量内降水号 名称成因凝聚摩后内力擦摩角擦角ρg/cm3w%ckPaφ°φ°1。800100。551。851080。501。982380180.110。400050。4430301.952521170.267。00。050。4327242.0024。530180。40。4541352。1515.270300.40.351601350.722.3012.0410340。42202003。850。465300。351801600.95注：以上参数建议值依据相关规范建议值及成都地区阅历综合给出.PAGEPAGE711＃JP6513-8t601。64塔吊及基础布置概况依据本工程施工总平面图布置，本工程共布置3台塔吊,编号为1#~3＃，型号包括JP6513-8t一种型号。经过招投标确定由一家单位进场安装。本方案仅针对上述实际安装的塔吊基础进行阐述。塔吊详细布置详见5.1，各塔吊详细概况详见下表：编号编号塔吊型号臂长(m）端部起重最大起重量（t）量（t）标准节尺寸(m）长×宽×高所处位最大独立高度(m)16×1。45。76×316×1。6×345.727.79。527.71。6×1.6×345。7 18。77。518。7塔吊塔吊2#塔JP6513—8t601.64吊3#塔JP6513—8t601.64吊初始置范围最后安装内最高安装高度点距塔高度（m)吊基础顶(m)（m)21。71021。7本方案涉及的塔吊型号JP6513-8t,其60m臂起重性能特性详见下表：塔吊起重性能表塔吊起重性能表施工进度工，依据本工程进度规划，本工程塔吊基础施工规划时间为:3＃塔吊基础规划施工时间:2017年6月10日～2017年6月25日;2#塔吊基础规划施工时间:2017年7月20日~2017年8月4日；1#塔吊基础规划施工时间：2017年8月20日~2017年9月4日;施工预备4。1技术预备1、塔吊基础位置处进行地质补勘,选取合理的基础类型；2、施工前熟悉设计图纸、施工方案和相关规范;3、严格进行三级技术交底（技术负责人-施工员—施工班组长-作业工人）.4。2现场预备1、现场道路施工完成，具备车辆通行条件；2、场内材料加工场搭建完成,具备钢筋现场加工条件.4。3资源预备1、劳动力预备劳务队伍已确定，现场施工人员配备必需满足施工工期规划要求。2、材料预备格证均应随材料同时进场，在监理见证取样送检合格后方可使用。本工程使用的主要材料见下表：序号材料名称规格用量用途1混凝土C3090m³塔吊基础承台结构2混凝土C30102塔吊承台桩3钢筋C2511。5345钢筋钢筋A16A80。690.56塔吊基础承台、承台桩构6麻袋—75基础混凝土养护结3、施工机械预备结序号序号名称单位数量用途序号名称单位数量用途1手推车辆5混凝土运输2铁锹把5混凝土铺摊3木抹子把2混凝土抹平压光4铁抹子把2混凝土抹平压光5插入式振动器台3混凝土振捣6钢筋切断机台1钢筋加工7钢筋弯曲机台1钢筋加工8钢筋卷扬机台1钢筋加工9污水泵台3坑内抽水10挖掘机台1基础基坑挖土11旋挖机台1基础承台桩施工12吊车台5。施工方式1钢筋笼吊装塔吊基础设计1、地基情况依据地勘报告，本工程1＃、2＃、3＃塔吊分别处于M11XZ—CZ05—006、M11XZ—CZ05—025、M11XZ-CZ05—035号勘探点附近。详细位置及地质钻孔图详见下图：PAGEPAGE91＃、2＃、31＃、2#、3PAGEPAGE13桩数为4根,桩底嵌入中风化泥岩1m。2、塔吊高度选择及基础力学参数依据JP6513—8t塔式起重机使用说明书，塔吊高度参数如下：塔吊高度1。6m塔身及标准节组合吊钩高度(m)1+0+19。71+1+112.71+2+115。71+3+118。71+4+121。71+5+124。71+6+127。71+7+130。71+8+133。71+9+136。71+10+139。71+11+142.71+12+145。7塔吊高度选择:1#塔吊选择“1+4+1"组合,吊钩高度21。7m，塔吊覆盖范围内地面构筑物最筑物9m。2#塔吊选择“1+6+1”组合,吊钩高度27。7m，塔吊覆盖范围内地面钢筋棚最高高程505.5m494。65+1。35+27.7=523.7m，2＃塔吊与1＃塔吊有公共交叉范围，2#塔吊比1#塔吊高9.65m，满足要求。PAGEPAGE153＃塔吊选择“1+3+1”组合，吊钩高度18.7m,塔吊覆盖范围内地面构筑物。7m，高于要求。3、塔吊基础尺寸选择及设计编号基础形式部位尺寸(m）配筋编号基础形式部位尺寸(m）配筋混凝土强度备注面筋：C25＠120承台5*5*1.2底筋:C25@120C301＃板式桩基础拉筋:双向A16@482494，和4，9m承台桩1。0m纵筋:C15C25C30箍筋：A8@100面筋:C25＠120承台5＊5＊1.2底筋:C25＠120C302＃板式桩基础拉筋:双向A16＠482496,和7.5m承台桩1。0m纵筋：C15C25C30箍筋：A8@100面筋：C25@1203＃板式桩基础承台5*5*1。2C30底筋:C25＠120498,和46mPAGEPAGE17拉筋：双向拉筋：双向A16＠482纵筋:C15C25承台桩直径1.0mC30箍筋：A8@1004、基础配筋图详见第7章。5、基础地基承载力和稳定性计算详见第7章。塔吊基础施工施工预备（技术、现场、资源）承台桩施工塔吊基础承台开挖验槽施工预备（技术、现场、资源）承台桩施工塔吊基础承台开挖验槽基础垫层施工模板施工承台钢筋绑扎、预埋件埋设及验收混凝土浇筑及养护塔吊板式桩基础施工流程图2、操作要点（1）承台桩施工部技术部等共同进行验槽合格后方可进行下一步的施工。塔吊基础承台开挖时，不允许损坏和扭曲桩基钢筋,桩基钢筋锚入承台中长度必需满足设计图纸要求.施工工艺流程:施工预备→测量放线→旋挖机就位→埋设护筒→钻机钻孔→清孔→下放钢筋笼→下导管→混凝土灌注.（2)土方开挖及降排水排水沟和集水坑，排水沟截面尺寸200＊300，集水坑截面尺寸1000*1000，深度低于基底500mm以上.详细可参考下图：基坑坡顶线基坑坡顶线200排水沟塔吊基础集水坑（3）支座预埋JP6513-8t塔式其中机使用说明书。钢筋绑扎完成后并作隐蔽工程验收,验收内容应包含基础钢筋、预留底板钢筋、塔机预埋件等.（4)模板承台基础模板采纳240mm厚砖胎膜，外侧并加设足够的支撑。（5）混凝土浇筑及养护混凝土采纳C30,利用天泵浇筑塔吊基础，手推车协作。混凝土养护要求:80%以上设计强度方可安装塔吊。(6）其他操作要点PAGEPAGE19①基础施工前应做好支护和排水措施。,基础混凝土应达到80%凝土应达到100％设计强度。,塔机安装后定期观测并记录,沉降量不得大于50mm，倾斜率（tanθ）不得大于0.001.500005

变形观测点④塔吊防雷接地应依据塔式起重机安装使用说明进行接地体埋设。安装，并按塔身截面尺寸要求安装成1。6m的正方形。详细详见塔吊使用说明。25将塔吊预埋件点焊固定在钢筋框架上。6。质量及安全文明施工保障措施6。1质量保证措施1、每个工种、每道工序施工前要组织进行各级技术交底，各级交底以书面进行。2、各类材料必需具有出厂合格证且物证相符，并依据国家规范要求分批量进行抽检，把好材料进场关.3、对不合格环节，质量部门有一票否决权，必需进行返工。4、应处理好上下工序间的交接，分清职责，作好产品中间保护和交验前的保护，建立交接记录，尤其是对防水卷材的保护。各类工序接口的处理,应详细记录当时的情况，理清各方责任。6、钢筋工程质量控制钢筋进场后要严格检查出厂合格证,并在监理监督下见证取样,做好见证记录，检验合格后分类堆放，且做好标识。PAGEPAGE22检查该批钢筋的标识，验证复检是否合格.（3)制作严格依据料表尺寸。依据设计图纸检查钢号、直径、根数、间距等是否准确。度是否符合规范规定。(6)加强预留插筋位置及规格要严格控制.(7）严格控制钢筋保护层厚度。7、混凝土工程质量控制(1）加强混凝土的搅拌质量控制，对原材、外加剂、混凝土坍落度、初凝时间作出严格要求。试验员负责对当天施工的混凝土坍落度实行抽测，混凝土工长组织人员随时对混凝土坍落度进行测试,负责检查坍落度是否符合技术要求,并做好坍落度测试记录.如不符合要求的，严禁使用。加强混凝土养护工作。在水平混凝土浇筑完毕后12小时内加以覆盖和浇水,浇水次数要能保持混凝土有足够的湿润状态,养护期不少于7昼夜。6。2安全保证措施,经安全部登记备案后，方准上岗作业.2、特种作业人员必需持证上岗，安全部门做好特种作业操作证登记存档工作.3、进入施工现场人员必需佩带安全帽。4.要定人、定措施、定经费、定完成日期，在隐患没有消除前,必需实行可靠的防护措施.假若有危及人身安全的险情应立刻停止施工，处理合格后方可施工.5,对安全有影响的重要环节,输等,在施工前要制定出详细可行的安全防护措施和实施细则，并报请监理工程,关键工序技术人员、安全员应跟班作业，现场监督。2m范围内不得堆积荷载。7、基础砼浇筑完毕后应养护，达到砼设计强度方可进行上部结构的安装作理部门验收合格方可浇筑砼，并应作好、隐检记录。以备作塔吊验收资料.9,以便预备垫铁。6。3文明施工保证措施1、对进场的所有施工人员进行有关文明施工、场纪场规等教育。位、居民的工作、学习、生活环境。3、出工地车辆必需冲洗洁净.7.计算书1＃矩形板式桩基础计算书计算依据:1JGJ/T187-20092GB50010—20103JGJ94—20084GB50007—2011塔机型号JP6513-8t塔机型号JP6513-8t锦城建机21。7塔机独立状态的计算高度H(m)25。3塔身桁架结构角钢B(m）1。6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态Fk1（kN）458Fqk（kN)40Fk（kN）498Fvk（kN）21。62倾覆力矩标准值Mk(kN·m）1179。7非工作状态Fk’（kN)458Fvk’（kN）64.38倾覆力矩标准值Mk'（kN·m）727。6工作状态F工作状态F1（kN)1.35Fk1＝1。35×458＝618。3FQ（kN)1。35FQk＝1.35×40＝54F（kN）618。3+54＝672。3Fv（kN）1。35Fvk＝1。35×21。62＝29。187倾覆力矩设计值M(kN·m）1.35Mk＝1。35×1179。7＝1592。595非工作状态F’(kN)1。35Fk'＝1。35×458＝618。3Fv'（kN)1。35Fvk'＝1。35×64。38＝86。913倾覆力矩设计值M’（kN·m）1。35Mk＝1。35×727。6＝982.26三、桩顶作用效应计算承台布置承台布置PAGEPAGE23n4h（m）1.2l(m)5b（m)5al（m)3ab（m)3承台参数承台混凝土等级C30γC(kN/m3)25承台上部覆土厚度h'(m）0γ’（kN/m3)19δ（mm）50配置暗梁否d1（m）—1。2承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl（hγc+h’γ’)=5×5×（1.2×25+0×19)=750kNG=1。2Gk=1。2×750=900kN桩对角线距离：L=(ab2+al2）05=(32+32）0.5=4.243mPAGEPAGE311、荷载效应标准组合Qk=(Fk+Gk)/n=(498+750)/4=312kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下:Qkmax=(Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L=(498+750)/4+（1179.7+21。62×1。2）/4。243=596。173kNQkmin=(Fk+Gk)/n—(Mk+FVkh）/L=（498+750）/4—（1179.7+21。62×1。2)/4。243=27。827kN2、荷载效应根本组合:Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh）/L=（672。3+900）/4+(1592.595+29。187×1.2）/4.243=776.709kNQmin=(F+G)/n—(M+Fvh）/L=（672.3+900)/4-（1592.595+29.187×1.2）/4。243=9。441kN四、桩承载力验算桩参数桩类型灌注桩1000桩混凝土强度等级C30ψC0。75γz（kN/m3）25б(mm）35d2（m)—10。2lt（m)9桩配筋桩身一般钢筋配筋HRB40015Φ25自定义桩身承载力设计值否桩身一般钢筋配筋HRB40015Φ25桩裂缝计算桩裂缝计算Es(N/mm2）200000100（kN）一般钢筋相对粘结特性系数V1ωlim（mm）地基属性0.2裂缝控制等级三级hz（m）8d(m）0是否考虑承台效应否qsia(kPa)（kPa)fak(kPa）素填土3。10503500。5-黏土3。4255000。6180强风化泥岩2。11008000。65360中风化泥岩5。913012000.8800Np0Np0端阻力特征值qpa承载力特征值土名称li（m)抗拔系数:u=πd=3。14×1=3。142m:Ap=πd2/4=3.14×12/4=0。785m2Ra=ψuΣqsia·li+qpa·ApQk=312kN≤Ra=2283.452kNQkmax=596.173kN≤1.2Ra=1。2×2283。452=2740。143kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=27。827kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算!3、桩身承载力计算As=nπd2/4=15×3。142×252/4=7363mm2、轴心受压桩桩身承载力:Q=Qmax=776.709kNψcfcAp+0.9fy’As’=（075×14.3×0785×106+09×（360×7363。108）)×10—3=10804。772kNQ=776。709kN≤ψcfcAp+0.9fy’As’=10804。772kN满足要求！(Qkmin=27.827kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算As/Ap×100％=(7363。108/（0.785×106))×100%=0.938%≥0.65％满足要求！5、裂缝控制计算Qkmin=27.827kN≥0承台配筋HRB400Φ25 ＠HRB400Φ25 承台配筋HRB400Φ25 ＠HRB400Φ25 ＠承台底部长向配筋 承台底部短向配筋200 200HRB400Φ25 ＠承台顶部长向配筋HRB400Φ25@200承台顶部短向配筋2001、荷载计算承台有效高度：h0=1200-50—25/2=1138mm。243/2=1667.676kN·mX方向:Mx=Mab/L=1667。676×3/4.243=1179。225kN·mY方向:My=Mal/L=1667.676×3/4。243=1179.225kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=672。3/4+1592。595/4。243=543。453kNβhs=(800/1138）1/4=0。9162ma1l=（al—B—d）/2=（3-1.6—1)/2=0。2m。176,λb=0。25；176,λl=0。25；αb=1。75/（λb+1）=1.75/(0.25+1）=1。4αl=1.75/(λl+1）=1。75/(0。25+1）=1.4βhsαbftbh0=0.916×1。4×1。43×103×5×1.138=10430。696kN。916×1。4×1。43×103×5×1。138=10430。696kNV=543。453kN≤min（βhsαbftbh0，βhsαlftlh0）=10430.696kN满足要求！3、受冲切计算B+2h0=1。6+2×1.138=3。876mab=3m≤B+2h0=3.876m,al=3m≤B+2h0=3.876m角桩位于冲切椎体以内,可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(、承台底面长向配筋面积。04×14。3×5000×11382)=0。012ζ1=1-（1—2αS1）0。5=1—（1—2×0。012）0。5=0。012γS1=1-ζ1/2=1-0.012/2=0。994AS1=My/(γS1h0fy1）=1179.225×106/（0。994×1138×360）=2897mm2:ρ=0。15%。0015×5000×1138）=8535mm2承台底长向实际配筋：AS1'=12763mm2≥A1=8535mm2满足要求！(、承台底面短向配筋面积。04×14.3×5000×11382）=0。012ζ2=1-（1—2αS2）0.5=1—（1—2×0。012)0.5=0。012γS2=1-ζ2/2=1—0。012/2=0。994AS2=Mx/（γS2h0fy1）=1179。225×106/（0。994×1138×360）=2897mm2:ρ=0。15％。0015×5000×1138）=8535mm2承台底短向实际配筋:AS2’=12763mm2≥A2=8535mm2满足要求！(、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：AS3'=12763mm2≥0。5AS1’=0。5×12763=6382mm2满足要求!(、承台顶面短向配筋面积AS4’=12763mm2≥0。5AS2'=0。5×12763=6382mm2满足要求！（5)、承台竖向连接筋配筋面积六、配筋示意图HRB400HRB40025@200HRB40025@200HPB30016@48202HRB40025@200HRB40025@2001100500010001承台配筋图001HRB40015Φ25径直螺旋箍φ8@200桩配筋图2＃矩形板式桩基础计算书计算依据：1JGJ/T187-20092GB50010-20103JGJ94—20084GB50007—2011塔机型号JP6513—8t塔机型号JP6513—8t锦城建机H0（m)27.7H(m）31.3塔身桁架结构角钢B（m)1。6二、塔机荷载工作状态F工作状态Fk1（kN)477。4Fqk(kN)40Fk（kN)517。4Fvk（kN）25.27倾覆力矩标准值倾覆力矩标准值Mk（kN·m）1295.37非工作状态477。478。97727.62、塔机传递至基础荷载设计值工作状态F1（kN）1。35Fk1＝1.35×477。4＝644。49FQ（kN)1.35FQk＝1。35×40＝54F(kN）644。49+54＝698。49Fv（kN)1.35Fvk＝1。35×25。27＝34。114倾覆力矩设计值M(kN·m)1.35Mk＝1。35×1295。37＝1748。749非工作状态F'（kN）1.35Fk'＝1.35×477.4＝644.49Fv’(kN）1。35Fvk'＝1。35×78。97＝106。609倾覆力矩设计值M'(kN·m)三、桩顶作用效应计算1。35Mk＝1.35×727.6＝982.26承台布置n4 h（m)1。25 b(m)5al（m）3 ab(m）3承台参数承台混凝土等级C30 γC(kN/m3）25h’（m）0 γ'（kN/m3）19PAGEPAGE32δ（mmδ（mm）50配置暗梁否d1（m）-1。2Gk=bl(hγc+h’γ'）=5×5×(1。2×25+0×19)=750kNG=1。2Gk=1.2×750=900kN桩对角线距离:L=(ab2+al2)0。5=（32+32）0。5=4。243m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk=（Fk+Gk）/n=（517。4+750）/4=316。85kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax=（Fk+Gk）/n+（Mk+FVkh）/L=（517.4+750）/4+（1295.37+25。27×1。2）/4.243=629.319kNQkmin=（Fk+Gk）/n—（Mk+FVkh）/L=(517。4+750）/4-（1295。37+25。27×1。2)/4.243=4.381kNPAGEPAGE412、荷载效应根本组合荷载效应根本组合偏心竖向力作用下：Qmax=（F+G）/n+(M+Fvh）/L=(698.49+900）/4+(1748。749+34。114×1.2)/4。243=821。456kNQmin=(F+G)/n—（M+Fvh）/L=（698。49+900）/4-(1748。749+34.114×1。2）/4.243=-22。211kN四、桩承载力验算桩参数桩类型灌注桩1000桩混凝土强度等级C30ψC0.75γz（kN/m3)25б（mm）35d2(m）—8.7lt（m）7。5桩配筋桩身一般钢筋配筋HRB40015Φ25自定义桩身承载力设计值否桩身一般钢筋配筋HRB40015Φ25桩裂缝计算桩裂缝计算Es（N/mm2）200000法向预应力等于零时钢筋的合力100Np0（kN)一般钢筋相对粘结特性系数V1ωlim（mm)0。2裂缝控制等级三级地基属性hz（m)10。3d(m）0是否考虑承台效应土名称 li(m）否侧阻力特征值qsia（kPa）抗拔系数qpa（kPa)承载力特征值fak（kPa）粘土 5。415280 0。5180强风化泥岩 11501500 0。5360中风化泥岩 62402200 0。6800中风化砂岩 20。52302300 0.710001、桩基竖向抗压承载力计算:u=πd=3。14×1=3。142mAp=πd2/4=3。14×12/4=0。785m2Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap85×3。142×（4.2×15+1×150+2.3×240）+2200×0.785=3769。821kNQk=316。85kN≤Ra=3769。821kNQkmax=629。319kN≤1.2Ra=1.2×3769。821=4523。785kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=4。381kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算As=nπd2/4=15×3。142×252/4=7363mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力Q=Qmax=821.456kNψcfcAp+0.9fy’As（0。75×14。3×0。785×106+0。9×(360×7363。108)）×10-3=10804.772kNQ=821。456kN≤ψcfcAp+0。9fy’As'=10804。772kN满足要求！（2)、轴心受拔桩桩身承载力Qkmin=4。381kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！4、桩身构造配筋计算As/Ap×100%=（7363.108/（0。785×106）)×100％=0.938%≥0.65％满足要求！5、裂缝控制计算Qkmin=4。381kN≥0承台配筋HRB400Φ25 ＠HRB400Φ25 承台配筋HRB400Φ25 ＠HRB400Φ25 ＠承台底部长向配筋 承台底部短向配筋200 200HRB400Φ25 ＠HRB400Φ25 ＠承台顶部长向配筋 承台顶部短向配筋200 2001、荷载计算承台有效高度：h0=1200—50—25/2=1138mmM=（Qmax+Qmin)L/2=（821。456+(—22。211）×4.243/2=1695.455kN·mX方向：Mx=Mab/L=1695。455×3/4.243=1198。867kN·m。455×3/4。243=1198。867kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=698.49/4+1748。749/4。243=586。807kNβhs=（800/1138)1/4=0。916a1l=（al-B—d)/2=（3-1。6—1)/2=0.2mλb=0。25；176,λl=0.25;。75/（0。25+1）=1。4αl=1。75/(λl+1）=1.75/（0.25+1）=1.4。4×1.43×103×5×1。138=10430。696kNβhsαlftlh0=0。916×1.4×1。43×103×5×1.138=10430.696kNV=586。807kN≤min(βhsαbftbh0，βhsαlftlh0）=10430。696kN满足要求！3、受冲切计算:B+2h0=1.6+2×1。138=3。876mab=3m≤B+2h0=3。876m，al=3m≤B+2h0=3.876m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算（1)、承台底面长向配筋面积。012ζ1=1—（1-2αS1）0。5=1—(1-2×0.012）0。5=0.013γS1=1-ζ1/2=1—0。013/2=0.994AS1=My/(γS1h0fy1)=1198.867×106/(0.994×1138×360）=2945mm2最小配筋率：ρ=0.15%。0015×5000×1138）=8535mm2承台底长向实际配筋:AS1'=12763mm2≥A1=8535mm2满足要求!、承台底面短向配筋面积。04×14。3×5000×11382）=0。012ζ2=1—（1-2αS2）0。5=1-(1-2×0。012）0。5=0.013γS2=1-ζ2/2=1—0。013/2=0.994AS2=Mx/（γS2h0fy1）=1198。867×106/(0。994×1138×360)=2945mm2最小配筋率:ρ=0.15%=8535mm2承台底短向实际配筋:AS2’=12763mm2≥A2=8535mm2满足要求！(、承台顶面长向配筋面积:AS3'=12763mm2≥0.5AS1’=0.5×12763=6382mm2满足要求!（4、承台顶面短向配筋面积:AS4'=12763mm2≥0。5AS2’=0。5×12763=6382mm2满足要求！（5)、承台竖向连接筋配筋面积。六、配筋示意图HRB400HRB40025@200HRB40025@200HPB30016@48202HRB40025@200HRB40025@2001100500010001承台配筋图001HRB40015Φ25径直螺旋箍φ8@200桩配筋图

3＃矩形板式桩基础计算书1JGJ/T187—20092GB50010—20103JGJ94—20084GB50007-2011塔机型号JP6513-8t塔机型号JP6513-8t锦城建机H0（m)18。7H（m）22.3塔身桁架结构角钢B（m）1.6二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值工作状态Fk1（kN）446。5Fqk（kN）40Fk(kN)486.5Fvk(kN)20.3倾覆力矩标准值Mk（kN·m）1125。29非工作状态Fk’（kN）446。5Fvk’(kN)60。13倾覆力矩标准值Mk’（kN·m)727。6工作状态F工作状态F1(kN)1。35Fk1＝1.35×446。5＝602。775FQ（kN)1。35FQk＝1。35×40＝54竖向荷载设计值F(kN)602.775+54＝656。7751.35Fvk＝1。35×20。3＝27。405倾覆力矩设计值M（kN·m）1.35Mk＝1。35×1125。29＝1519.141非工作状态1。35Fk’＝1。35×446。5＝602.7751。35Fvk'＝1.35×60。13＝81。175倾覆力矩设计值M’（kN·m）1。35Mk＝1。35×727.6＝982。26三、桩顶作用效应计算承台布置n4h（m）1。2l（m)5承台宽b(m)5al（m）3ab（m）3承台参数承台混凝土等级C30γC（kN/m3）25h’(m）0γ’（kN/m3）19δ(mm）50配置暗梁否d1（m）-1。2PAGEPAGE42承台及其上土的自重荷载标准值：Gk=bl(hγc+h’γ’)=5×5×（1。2×25+0×19)=750kNG=1。2Gk=1。2×750=900kN桩对角线距离：L=（ab2+al2）0.5=（32+32)05=4。243m1、荷载效应标准组合:Qk=（Fk+Gk）/n=(486.5+750）/4=309。125kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下:Qkmax=（Fk+Gk）/n+(Mk+FVkh)/L=（486。5+750)/4+（1125.29+20。3×1.2）/4。243=580.1kNQkmin=（Fk+Gk）/n-（Mk+FVkh）/L=（486。5+750）/4—(1125.29+20。3×1.2)/4。243=38。15kN2、荷载效应根本组合:Qmax=（F+G）/n+（M+Fvh)/LPAGEPAGE48=（656。775+900）/4+（1519.141+27。405×1.2）/4.243=755。01kNQmin=(F+G）/n—（M+Fvh）/L=(656。775+900）/4-（1519。141+27。405×1.2）/4。243=23。377kN土名称土名称li（m）抗拔系数qsia(kPa)qpa(kPa）（kPa)桩参数桩类型灌注桩d（mm)1000桩混凝土强度等级C30ψC0.75γz（kN/m3)25б（mm)35d2(m）-7。2lt（m)6桩配筋桩身一般钢筋配筋HRB40015Φ25自定义桩身承载力设计值否桩身一般钢筋配筋HRB40015Φ25桩裂缝计算桩裂缝计算Es(N/mm2）200000法向预应力等于零时钢筋的合力100Np0(kN)一般钢筋相对粘结特性系数V1ωlim（mm）0。2裂缝控制等级三级地基属性hz（m）10.3d(m)0是否考虑承台效应否侧阻力特征值承载力特征值fak强风化泥岩3。7515015000。5360中风化泥岩6.624022000。68001、桩基竖向抗压承载力计算。14×1=3。142m:Ap=πd2/4=3。14×12/4=0.785m2Ra=ψuΣqsia·li+qpa·Ap。142×(2.55×150+3.45×240)+2200×0。785=4959.463kNQk=309。125kN≤Ra=4959.463kNQkmax=580。1kN≤1。2Ra=1。2×4959。463=5951。356kN满足要求!2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=38。