AS117022002结构设计作用2风的作用汇总

AS1170.2-2002-结构设计作用2-风的作用汇总AS1170.2-2002-结构设计作用2-风的作用汇总77/77AS1170.2-2002-结构设计作用2-风的作用汇总AS/NZS1170.2:2002(附1号修正案)澳大利亚/新西兰标准?结构设计第2部分:风力作用第1章综述1.1范围本标准波及风速确实定步骤和受风力作用影响的结构在结构设计中需使用的、由此引起的风力作用，这类风力作用不一样样于龙卷风造成的风力作用。本标准包含以下标准范围内的结构：高度低于200米的建筑物；屋顶跨度低于100米的结构；除海上结构、桥梁和输电塔以外的结构。:本标准是上述标准范围内的结构的独立文件。平常，本标准可用于全部结构，但需供给其余信息。风洞试验的指导目标、靠谱参照和可供选择参数在结构设计—风力作用—说明一节的AS/NZS1170.2附录1(AS/NZS1170.2:2002附录)中有规定。假如结构的自然频次低于1Hz，则第6章要求进行动向分析(见第6)。1.2应用阅读本标准时，应联合AS/NZS1170.0一同阅读。本标准可用作证明结构能否恪守澳大利亚建筑标准第B1部分要求的手段。1.3参照文件本标准中参阅了以下文件：AS4040薄木屋顶和墙壁包层的试验方法4040.3第3部分:旋风地域的抗风压性能AS/NZS1170结构设计1170.0第0部分:一般原则ISO2394结构靠谱性的一般原则4354风力对结构的作用澳大利亚建筑标准委员会澳大利亚建筑标准1.4风力作用确实定应确立设计中使用的风力作用值(W)，风力作用值应适合结构或结构元件的种类、其预期用途、设计工作寿命细风力作用影响。当依据第2章中详述的步骤使用本标准中规定的值进行测准时，则可以以为知足了本条要求。1.5单位除了特别说明外，本标准使用国际标准单位的公斤、米、秒、帕斯卡、牛顿和赫兹(kg,m,s,Pa,N,Hz)。1.6定义本标准中使用的术语定义列在附录A中。1.7符号本标准中使用的符号列在附录B中。第2章风力作用的计算2.1综述测定作用在结构和结构元件或建筑物上的风力(W)的步骤应以下：(a)确立现场风速(见第2.2条)；(b)由现场风速确立设计风速(见第2.3条)；(c)确立设计风压和散布力(见第2.4条)；(d)计算风力作用(见第2.5条)。2.2现场风速在地面以上(见图2.1)参照高度(z)处8个基本方向(β)上所定义的现场风速(Vsit,β)应以下：Vsit,β=VRMd(Mz,catMsMt)...2.2此中，VR=第3章规定的地域性3s阵风风速，单位为米/秒，年超出数概率为1/R；Md=第3章规定的8个基本方向(β)上的风向放大系数；Mz,cat=第4章规定的地形/高度放大系数；Ms=第4章规定的障蔽放大系数；Mt=第4章规定的地势放大系数。平常，风速是在均匀屋顶高度(h)处测定的。有些状况下会有所不一样样，依据适合章节的规定，有时风速是依据结构来测定的。在不知道建筑物方向的状况下，应假定地域性风速是从随意基本方向上都起作用的(即全部方向Md=1.0)。2.3设计风速建筑物正交设计风速(Vdes,θ)应作为最大基本方向现场风速(Vsit,β)，它成直线插入方向基点之间，方向基点处于与假想的正交方向成±45度的扇面内(见图2.2和2.3)。:就是说，在[β=θ±45度]范围内，Vdes,θ等于现场风速(Vsit,β)的最大值，β是从正北顺时针的基本方向，θ是与建筑物正交轴所成的角度。在结构为墙壁、板围和网格塔架的状况下，假如假想角度为45°，则Vdes,θ应为Vsit,β值，此值处于从假想的45°方向±22.5°的扇面中。对于最后极限状态设计，Vdes,θ不该低于30米/秒。:对于最恶劣的方向，守旧的方法是用风速和放大系数对结构进行设计。比方，斜坡上的建筑物，可以轻易地查验出裸露面(朝向斜坡)的VRMd(Mz,catMsMt)是不是最坏状况。其余，为简化设计，此数值可用作建筑物全部方向上的设计风速。屋顶均匀高度图2.1结构的参照高度图2.2风向和建筑物正交轴的关系基本方向:在θ±45度的范围内，Vdes,θ值是Vsit,β的最大值，在此地方示状况下，Vdes,θ值为风速X。2.3Vsit,β转变成Vdes,θ的例子2.4设计风压和散布力2.4.1设计风压结构和结构元件的设计风压(p)，单位为帕斯卡，应按以下所示进行测定：p=(0.5ρair)[Vdes,θ]2CfigCdyn...2.4(1)此中=正常作用于表面的设计风压，单位为帕斯卡；pe,pi或pn，其符号由用于Cfig评估的Cp值来限制。:压力取为正数，表示超出环境压力和负压，表面低于环境压力。ρair=空气密度，应取为1.2kg/m3Vdes,θ=建筑物正交设计风速(平常,依据第2.3条，θ=0°,90,°180,°和270°)。注:对于某些应用来说,Vdes,θ可以是一个单调值或许表示为高度(z)的函数，比方：高大建筑物的迎风墙(>25m)。Cfig=第5部分规定的空气动力形状系数Cdyn=第6部分规定的动向响应系数(除非结构对风敏感，不然数值为1.0，见第6章)。2.4.2设计风的散布力(f)，单位为帕斯卡，应按以下所示测结构和结构元件单位面积上设计风的摩擦阻力出：ρair)[Vdes,θ]2CfigCdynf=(0.5...2.4(2)2.5风力作用综述AS/NZS1170.0中使用的风力作用(W)应依据第至条的规定测定，加快度应依据第条规定测定。需考虑的方向应经过对与结构成一条直线的最少四个正交方向上的风进行考虑来获取风力作用。表面或结构元件上的力从风压获取的力为了测定风力作用，施加在墙壁或屋顶之类的表面或结构元件上的力(F)（单位为牛顿）应为力的矢量和，它是依据合用于假定地域(A)的压力来计算的，其计算以下F=Σ(pzAz)...2.5(1)此中，=第2.4.1条被骗算的设计风压，单位为帕斯卡(作用于表面的正常力),高pz度为z。注:压力符号规定造成正压时力朝向表面，负压时力走开表面。Az=参照地域，单位为平方米，高度为z,在此高度上压力(pz)起作用。对于封闭的建筑物，应测出内部压力，使内部压力与外面压力同时起作用，包含局部压力系数的影响(Kl)。应选择将内部和外面压力联合起来最恶劣的状况来进行设计。当考虑到表面压力随高度而变化时，应付地域进行细分，以便将规定压力载送到适合地域(见第4.2条－风速随高度而变化)。从摩擦阻力获取的力为了测定风力作用，施加在墙壁或屋顶之类的建筑元件上的力(F)（单位为牛顿）应为力的矢量和，它是依据合用于假定地域的散布摩擦压力来计算的，其计算以下：F=

Σ(fzAz)

...2.5(2)此中，fz

=

第条中在高度卡

z处计算的平行于表面的设计摩擦散布力，单位为帕斯从力系数获取的力附录E和F中波及到的结构，其形状系数是以力系数的形式限制的，而不是以压力系数的形式规定的。在这些状况下，为了测定风力作用，以牛顿为单位表示的力(F)应按以下所示进行测定：F=(0.5ρair)[Vdes,θ]2CfigCdynAref...2.5(3)此中，Aref=依据附录F所述，代表石板=l×b，代表附录E和附录F中包含的其余结构或结构元件整个结构上的力和力矩为了测定风力作用，应测出作用在整个结构上的全部协力和颠覆力矩，作为建筑物全部表面上外面压力作用的总和。对于系数d/h或d/b(见第5.4条)大于4的矩形封闭建筑物，作用在整个结构上的全部协力应包含依据第5.5条计算的摩擦阻力。对于动向影响，应依据第6章将顺风和侧风反响联合起来进行计算。疲备敏感元件的性能C区和D区，在依据本标准测定的、作用于表面面和内表面上的最后极限状态风压的基础上，包层及其连结部分和直接支撑元件应表示其在AS4040.3中规定的压力序列下的性能。风敏感结构的耐用性对于风敏感烟囱、桅杆和圆形截面杆子（依据第6.1条规定）耐用性的风力作用计算来说，应依据第6章来计算挠度。注:其余风敏感结构峰值加快度的信息列在附录G中。第3章地域性风速3.1综述本章节应用于对适合建筑结构所在地域的阵风速度进行计算,包含风向的影响。3.2地域性风速(VR)对于图3.1中所示地域，在3个二级阵风参数基础上的随意方向的地域性风速(VR)应如表3.1所示，此中R(均匀重复周期)是风速年度超出数概率的倒数。适合于结构设计的年度超出数概率值的信息，拜见AS/NZS1170.0。3.1地域性风速注:计算值应四舍五入到最凑近的1m/s。3.3风向放大系数(Md)区和W区A区和W区的风向放大系数(Md)应如表3.2所示。区，C区和D区B区，C区和D区随意方向的风向放大系数(Md)应为以下所述：测定整个建筑物上的协力和倾复力矩以及测定主要结构元件(抗整个结构坍毁的构件)上的风力作用时，系数为0.95。在其余任何状况下，系数为1.0(包含包层)。3.4C区和D区系数(FC,FD)表3.1中所示C区和D区风速包含其余的系数(FC和FD)，系数应以下所示：对于最后极限状态风速,FD=1.1.对于最后极限状态风速,FC=1.05.对于耐用性极限状态风速,FC和FD=1.0.:1998至2002年间穿过D区的第5类气旋的频次比历史数据所展望的频次大得多，本标准中的风速即是鉴于历史数据所展望的频次测定的。当以记录的风速为基础时，采纳了本条中的系数，赞成在展望C区和D区(热带气旋地域)最后设计风速时可能有的不确立性。这些系数值未来在模拟后可以改正，模拟是在所记录的气旋轨迹的基础进步行的。像这样的分析自然要包含遍布澳大利亚北部沿海(即：C区和D区)的气旋活动。长久天气变化的影响也要包含在内。3.2风向放大系数(Md)第4章现场裸露放大系数4.1综述本章节应用来对与现场状况有关的裸露放大系数进行计算，它与地形/高度(Mz,cat),障蔽(Ms)和地势(Mt)有关。在对地形种类进行评估时，设计应试虑到地形起伏不平的已知未来变化，在对障蔽进行评估时，设计应试虑供给障蔽的建筑物的已知未来变化。4.2地形/高度放大系数(Mz,cat)地形种类定义风是超出地形朝结构流动的，应在以下种类所描绘的状况的基础上对地形进行评估：第1类—阻拦物极少或无阻拦物的裸露开放地形以及合用性风速下的水表面第2类—阻拦物极少且适合散布的水表面、开放地形、草地，平常，阻拦物的高度从1.5米到10米不等。第3类—有无数亲近散布且分分开的阻拦物的地形，阻拦物高度3米到5米，比方：郊区住处。第4类—有无数大型、高大(10米到30米高)、亲近散布且分分开的阻拦物的地形，比方：大城市的市中心和发展优秀的大工业中心。在选择地形种类时，应适合考虑形成表面起伏不平的阻拦物的长久性。特别是，在起风过程中，不可以希望用热带气旋地域的植被来保持表面的起伏。地形/高度放大系数(Mz,cat)的测定随处形起伏不平的影响高度(z)而变化的风速变量(地形和结构高度放大系数,Mz,cat)应从表4.1(A)和表4.1(B)中所示圆满张开的剖面图的值中获取。对于高度和地形类其余中间值，使用线性插值。4.1(A)在圆满张开的地形中,阵风速度的地形/高度放大系数—合用性极限状态设计—全部地域和最后极限状态—A1区至A7区,W区和B区注:对于高度Z和地形类其余中间值,使用线性插值。4.1(B)在圆满张开的地形中,阵风速度的地形/高度放大系数—最后极限状态设计—仅为C区和D区注:对于高度Z和地形类其余中间值,使用线性插值。地形类其余变化假如风穿过地形种类有变化的地面，且此地形种类处于表4.2(A)中规定的结构高度的均匀距离内，在对这类风向进行考虑时，地形和结构高度放大系数应作为地平面以上高度Z处结构迎风方向上均匀距离的加权均匀值(见图4.1(a))。Mz,cat的加权均匀数应经过结构迎风方向上每个地形的长度来权衡，考虑到每个地形种类变化的滞后距离。图4.1(b)中对此进行了举例说明。对于在Z高度上的预计，地形变化中包含了下述滞后距离(xi)：此中xi=从一个新地形起伏开始至内层张开高度等于Z的地点的顺风距离(滞后距离)；z0,r=表4.2(B)中所示，在起伏之间的界限，两个粗拙长度中较大的一个；z=均匀局部地平面以上结构的参照高度。:滞后距离对于低于15米的高度不构成重要影响。4.2(A)结构高度的均匀距离4.2(B)地形类其余粗拙长度4.3障蔽放大系数(Ms)综述适合于特定方向的障蔽放大系数(Ms)应如表4.3中所示。当均匀迎风地面倾斜度大于0.2或许障蔽作用不合用于特定风向或许忽视不计时，障蔽放大系数应为1.0。4.3障蔽放大系数(Ms)注:对于s的中间值,使用线性插值。供给障蔽的建筑物只有当建筑物位于半径为20ht的45°扇区内(对称定位在所考虑的方向四周)而且建筑物的高度大于或等于ht时，才可利用建筑物来供给障蔽。障蔽参数(s)表4.3中的障蔽参数(s)应经过以下公式来确立:此中ls=障蔽建筑物的均匀间隔，经过以下公式获取:hs=障蔽建筑物的均匀屋顶高度bs=障蔽建筑物的均匀宽度,垂直于气流h=均匀屋顶高度，在障蔽结构的地面以上ns=半径为20h且hs≥h的45°扇区内迎风障蔽建筑物的数目4.4地形放大系数(Mt)综述地形放大系数(Mt)应按以下所述进行丈量:对于海拔在500米以上的新西兰和塔斯马尼亚岛的现场:Mt=MhMlee(1+0.00015E)

...4.4(1)此中MhMlee

=山形放大系数=背风(影响)放大系数

(取为1.0,

在新西兰的背风地域除外

,见第条)=高于均匀海拔的现场高度，单位为米在其余地方，取以下数值中的较大值:Mt=MhMt=Mlee山形放大系数(Mh)山形放大系数(Mh)应采纳1.0,但图4.2至4.4中所示局部地形地域内的特别基本方向除外，山形放大系数值应以下所述:对于H/(2Lu)<0.05,Mh=1.0对于0.05≤H/(2Lu)<0.45,(见图4.2和4.3)对于H/(2Lu)>0.45,(见图4.4)的在分开带内(见图4.4)在局部地形地域内的其余地方(见图4.2和4.3)，Mh应如方程式4.4(2)所示：此中=山，山脊或斜坡的高度Lu=从山，山脊或斜坡的脊部到脊手下边一半高度水平面的迎风水平距离=结构迎风或顺风到山，山脊或斜坡脊部水平距离L1=长度比率尺，单位为米，用来确立Mh的垂直变化，取0.36Lu或0.4H二者中的较大值L2=长度比率尺，单位为米，用来确立Mh的水平变化，全部种类的地形迎风取L1，山和山脊顺风取4L1，斜坡顺风取10L1。z=均匀局部地平面以上结构的参照高度:图4.2,4.3和4.4是特别风向下结构的现场截面图。X和Z为零的状况下，Mh值如表4.4所示。无论本条款的规定怎样，假如远离结构现场的距离超出其海拔高度10倍以上，则可以忽视全部峰值影响。图4.2山和山脊:对于斜坡而言，从脊部到必定距离处（取3.6Lu或4H中较大的那个值）所丈量的均匀顺风坡度不该超出0.05。4.3斜坡图4.4坡度大于0.44的分开带4.4脊部的山形放大系数背风放大系数

(Mlee)对于图3.1(b)中所示新西兰背风地域中的现场，应谈论背风

(影响)

放大系数

(Mlee)。对于其余全部现场，背风放大系数应为1.0。在背风地域内，背风放大系数应只合用于图3.1(b)中所指定的来自基本方向的风。每个背风地域的宽度应为30公里，这个宽度是从山脉开始的下风脊部丈量，在指定风向上顺风。背风地域由‘暗影背风区’构成，‘暗影背风区’从背风地域（山脉开始的脊部）的迎风界限延长12公里，‘外面背风地域’覆盖了节余的18公里。对于暗影背风地域(即：山脉脊部12公里内)内的现场，背风放大系数应为1.35。在外面背风地域内，背风放大系数应使用水平距离经过线性插值来测定，水平距离是从暗影/外面地域界限(此中，Mlee=1.35)到顺风的背风地域界限(此中，Mlee=1.0)。注:在澳大利亚，未对背风地域加以确立。第五章空气动力形状系数空气动力形状系数概括本章用于计算结构或部分结构的空气动力形状系数(Cfig)。Cfig值用于确立每个表面所施加的压力。为了计算压力，Cfig的符号表示表面或元件上压力的方向(拜见图5.1)，正当表示作用于表面的压力，负值表示由表面作用的压力（小于环境压力，即吸力）。设计所使用的风力作用效应是诸如封闭建筑物上的内外压力的合成压力等不一样样压力效应确立的数值总和。第5.3、5.4和5.5供给的数值合用于封闭的矩形建筑物。对于此标准，矩形建筑物包含在平面图上一般由矩形构成的建筑物。建筑物、游离壁，游离屋顶、裸露在外的构件以及其余结构的特例确实定方法在相应的附件中给出。外压力内压力备注：Cfig用于确立所研究表面的一个面的压力。Cfig的正当表示作用于表面的压力，负值表示由表面作用的压力。压力垂直于封闭建筑物的表面备注：Cfig仅用于确立结构表面面的摩擦阻力。每单位面积的载荷与表面相平行。封闭建筑物上的摩擦阻力5.1（部分）Cfig的符号规定备注：用于确立垂直于屋顶的净压力，由上、下表面的表面压力导出。净压力老是垂直于表面，而且正今世表向下。（e）垂直于独立的屋顶表面的压力备注：Cfig

用于确立垂直于墙壁的净压

备注：Cfig

用于确立墙壁双侧的摩擦阻力，由迎风面温顺风面上的表面压力导出。净压力老是垂直于墙壁的纵轴。（c）垂直于墙壁和暂时围墙表面的压力

力。每单位面积上的载荷平行作用于墙壁的两个表面。（d）墙壁和暂时围墙的摩擦阻力备注：Cfig用于确立总的摩擦阻力，由上、下表面上的表面摩擦力导出。每单位面积上的载荷平行作用于屋顶的两个表面。（f）独立屋顶上的摩擦阻力图5.1（部分）Cfig的符号规定5.2.空气动力形状系数的计算按以下步骤确立特别表面或一部分表面的空气动力形状系数(Cfig)：封闭的建筑物(拜见第5章和附件C)-对外压力：Cfig=Cp,eaclKp5.2(1)KKK对内压力：Cfig=Cp,iKc，5.2(2)对摩擦阻力：Cfig=CfKc，5.2(3)圆形贮仓,筒仓和箱-拜见附件C独立墙，暂时围墙，天篷和顶（拜见附件D）-对于垂直于表面的压力：Cfig=Cp,nKaKlKp,5.2(4)对于摩擦阻力：Cfig=Cf5.3(5)裸露在表面面的结构件、支架和格子形杆架-拜见附件E。标记和环形结构-拜见附件F此中，Cp,e=外压力系数Ka=面积换算系数Kc=合成系数Kl=局部压力系数Kp=多孔覆盖层换算系数Cp,i=内压力系数Cf=摩擦阻力系数Cp,n=垂直作用于天篷，独立屋顶、墙壁等表面的净压力系数5.3.封闭的矩形建筑物的内压力概括内压力的空气动力形状系数(Cp,i)可以从表5.1(A)和5.1(B)中确立。表5.1(A)合用于张口闭合且墙的通透性占主要地位的设计状况。表5.1(B)合用于张口假定是翻开的设计状况。任何状况下，要确立风速的高度为均匀屋顶高度（h）。内压力是建筑物表面面相对通透性的函数。表面的通透性可经过在建筑物表面上增添泄漏张口（比方，通风孔、窗户空隙）的面积来计算。张口假定合成张口供给内压力，内压力和外压力所起的风力作用相反。可能的张口包含门、窗和通风口。C和D中，由占主要地位的张口引起的内压力合用，除非建筑物外体（窗，门和外墙）表现出可以抵挡相当于一块横截面为100mmX50mm，重量为4公斤，以15m/s的速度且任何角度扔掷的木块的冲击载荷。主要张口假如表面上的全部张口的总和超出同时考虑的其余各个表面上张口的总和,则该表面作为包含主要张口的表面。这不包含正常的表面通透性。备注：主要张口不需要很大，而且可能以作为特别考虑的假想的形式存在，比方敞开的通风孔，同时全部其余可能的张口均封闭。表5.1(A)带有敞开的内部设计的建筑物的内压力系数（Cpj）-无主要张口的不封闭墙壁的事例条件Cpj表示张口、通透性细风向的示例一面墙通透，其余墙不通透：0.6（a）迎风墙通透（b）迎风墙不通透-0.32面或3面墙相同通透，其余墙不通透：-0.1,0.2（a）迎风墙通透-0.3（b）迎风墙不通透全部墙相同通透-0.3或0.0二此中对协力影响更大者有效封闭的且有一个不翻开的-0.2或0.0窗户的建筑物。二此中对协力影响更大者5.1(B)对于带有敞开的内平面的建筑物的内压力系数（Cp,i)-一个表面上有主要张口主张口对其余墙壁和屋顶表面上的总张口面积（包含通透性）的比值0.5或更小

屋顶上的主要张口迎风墙上的主下风墙上的主要侧墙上的主要要张口张口张口-0.3,0.0-0.3,0.0-0.3,0.0-0.3,0.01-0.1,0.2-0.3,0.0-0.3,0.0-0.3,0.15Cp,e20.7Cp,e0.7Cp,e0.7Cp,e0.7Cp,e30.85Cp,e0.85Cp,e0.85Cp,e0.85Cp,e6或更大Cp,eCp,eCp,eCp,e备注：Cp,e是主要张口所在地点上的有关外压力系数。5.4.封闭的矩形建筑物的外压力5.4.1.外压力系数（）矩形的封闭建筑物表面的外压力系数（），对于墙体，在表5.2(A),5.2(B)和5.2(C)中给出，对于屋顶和附件C中的某些特别屋顶，在表5.3(A),5.3(B)和5.3(C)中给出。这些表所引用的参数（比方尺寸）规定在图5.2中。表示风向对于高度>25米的建筑物,迎风墙，W，使用随高度而变化的图例:V,W=迎风U=迎风屋顶坡度S=侧面R=侧风屋顶坡度L=下风D=顺风屋顶坡度h=屋顶均匀高度图5.2矩形封闭建筑物的参数对于下风墙，侧墙和屋顶，风速视为z=h时的数值。屋顶的均匀高度可作为基准高度（h）。假如列有2个数值，要为这2个数值设计屋顶。这类状况下，因为紊流，屋顶表面可能以任一个数值为基础。其余，可考虑内外压力的协力（也可拜见5.3章）来获取更严格的设计条件。对于屋顶，R（拜见图5.2）以及全部的α，在利用表5.3（A）和5.3(C)中给定的数值来确立最危险的作用效应时，要考虑以下状况。（a）表中给出的2个数值中较悲观的数值合用于屋顶的两半。（b）表中给出的2个数值中较踊跃的数值合用于屋顶的两半。（c）较悲观的数值合用于屋顶的一半，较踊跃的数值合用于另一半。对于离地的建筑物的下部，可把视为0.8和-0.6。对于在地面以上标高小于高度三分之一的建筑物，在这些数值和0.0之间，按圆满没有围墙的下边第一层水平高度与总建筑物高度的比值，使用直线内插法来确立。为了计算下侧的外面压力，对全部的z按h处的数值来确立风速。屋檐下的压力可视为与所考虑的表面之下的相邻墙壁表面上施加的压力相等。表5.2(A)对于矩形封闭的建筑物，墙壁-外压力系数（）-迎风墙（W）h外压力系数（）>25.0m0.8(风速随高度而变化)≤25.0m对于地面上的建筑物0.8，当风速度随高度变化时，或0.7，当风速按z=h确准时对于离地建筑物－0.8（ｈ处的风速）表5.2(B)对于矩形封闭的建筑物，墙壁-外压力系数（）-下风墙（L）α,度(拜见注示)d/b(拜见注示)外压力系数(Cp,e)≤1-0.5<102-0.3≥4-0.210全部数值-0.315-0.320-0.4≥25≤0.1-0.75≥0.3-0.5注示：对于d/b和α的中间值，利用直线内插法确立。表5.2（C）对于矩形封闭的建筑物，墙壁-外压力系数（）-侧墙（S）距迎风边的水平距离外压力系数(Cp,e)0到1h-0.651h到2h-0.52h到3h-0.3>3h-0.25.3(A)对于矩形封闭的建筑物，屋顶-外压力系数（）-对于α〈10o的迎风坡（U）温顺风坡（D）和人字形屋顶（R）屋顶形式和坡度距屋顶迎风边的外压力系数(Cp,e)对于人字形屋顶迎风坡（U），顺h/d≤0.5h/d≥1.0水平距离的侧风坡（R）风坡（D）(拜见注示1)(拜见注示1)0到0.5h-0.9,-0.4-1.3,-0.6全部αα<10°0.5到1h-0.9,-0.4-0.7,-0.31h到2h-0.5,0(-0.7),(-0.3)2h到3h-0.3,0.1拜见注示2>3h-0.2,0.2注示：1．对于屋顶坡度和h/d比值的中间值，使用内插法确立。仅可对相同标记的数值进行插补。2．括号中的数值用于插补。5.3(B)对于矩形封闭的建筑物，屋顶-外压力系数（）-迎风坡（U）≥10o屋顶种类比值外压力系数(Cp,e)和坡度h/d顶风坡,(拜见备屋顶坡度,α度(拜见注示)(U)注)101520253035≥45≤0.25-0.7,-0.5,-0.3,-0.2,-0.2,0.0,–0.30.00.20.30.40.5α≥10°0.5-0.9,-0.7,-0.4,-0.3,-0.2,-0.2,0,0.8sinα–0.4–0.30.00.20.30.4≥1.0-1.3,-1.0,-0.7,-0.5,-0.3,-0.2,–0.6–0.5–0.30.00.20.3注示：对于屋顶坡度和h/d的比的中间值,可使用直线内插法确立.插补仅对于相同标记的数值才可进行。表5.3（C）对于矩形封闭的建筑物，屋顶-外压力系数（）-顺风坡（D）α≥10o以及四坡屋顶的（R）屋顶种类和坡度四坡屋顶的侧风顺风坡度坡度（R）（D）对任何αα≥10°

h/d的比外压力系数(Cp,e)(拜见屋面坡度(α),(拜见注示)注示)101520≥25≤0.25-0.3-0.5-0.6对于b/d<3;-0.60.5-0.5-0.5-0.6对于3<b/d<8;-0.06(7+b/d)对于b/d>8;-0.9≥1.0-0.7-0.6-0.6注示：对于屋顶坡度和h/d的比的中间值,可使用内插法确立.插补仅对于相同标记的数值才可进行。屋顶和侧墙的面积换算系数（Ka）对于屋顶和侧墙，面积换算系数(Ka）在表5.4中给出。对于其余全部状况，Ka可视为1.0。要地是那些受力被考虑的地方。5.4面积换算系数（Ka）要地(A),m2(拜见注示)面积换算系数(Ka)≤101.0250.9≥1000.8备注：对于A的中间值，使用直线内插法确立。合系数（Kc）看作用于一个封闭建筑物的一个或多个表面的风压（比方迎风墙，迎风屋顶，侧墙，内压等）同时对一个主要结构元件施加结构作用效应（比方，元力）时，则表5.5中给出的合系数（Kc）可以用来计算极限表面面和内表面的协力。这一系数不合用于如桁条等包覆层或直接支撑结构。对于全部表面，Kc不小于0.8/Ka(拜见。表5.5由2个或更多个建筑物表面对主结构元件施加影响的风压合作用系数设计事例合系数（Kc）表示图（a）当一个独自表1.0-面的风力作用对作用效应所起的作用为75%或更多时（b）来自迎风墙或0.8下风墙的压力与正或负的屋顶压力的合成(c)屋顶正压与内0.8部负压的合成（来自墙上的张口）(d)屋顶或墙壁上0.95的负压与内部正压力的合成(e)其余全部状况1.0-注示：小于1.0的作用合成系数是可以调整的，因为风压颠簸很大，而且不会同时发生在建筑物的全部表面上。覆盖层的局部压力系数（Kl）全部状况下，局部压力系数（Kl）可视为1.0，可是在确立覆盖层、覆盖层固定件、直接支撑覆盖层的元件以及这些构件上的直接固定件上作用的风力的状况除外。对于这些状况，Kl可视为1.0，也可以从表5.6中按指示的地域和地点采纳，只需在与外压力和内压力合成时，其作用是最相反的。对于一个以上例子合用的地方，使用表5.6中Kl的最大值。当覆盖层或支撑元件超出表5.6给出的地域a时，数值Kl=1.0合用于该区外施加的风力作用。尺寸a的值如图5.3所示，是0.2b,0.2d或高度(h)的最小值。在可能有互相作用的地方，外压力可视为与表5.3中给定的内压力，与第章中屋檐下压力同时起作用，而且要计算协力。表5.6中负压的设计事例是另一种状况，不一样样时起作用。对于矩形建筑物，在任何状况下，乘积的负极限为-2.0。对于带女儿墙的平或近乎平的屋顶（坡度不大于10度），女儿墙背风处的RA1RA2地点的Kl数值可以经过乘以表5.6中的女儿墙换算系数来进行改正，Kl在表5.7中给出。表5.6局部压力系数（Kl）设计事例图5.3参照号h(m)面积,A正压迎风墙WA1全部A≤0.25a2其余全部地方—全部—负压屋顶边沿RA1全部0.25a22<A≤a四坡顶和屋脊，屋RA2全部A≤0.25a2顶坡度≥10°RA3全部0.25a22凑近迎风墙边沿<A≤aRA4全部2的侧壁A≤0.25aSA10.25a22≤25<A≤aSA22A≤0.25aa2SA3A≤0.25SA4>25220.25a<A≤aSA5A≤0.25a2其余全部地方—全部—备注：尺寸a和图纸参照号在图5.3中定义。5.7女儿墙要素的换算系数hhp（拜见注示)≤0.07h1.0

凑近边Kl任何地方1.25—1.0<a1.5<0.5a2.0<a1.5<0.5a2.0<a1.5<0.5a2.0>a1.5<a2.0<0.5a3.0—1.0≤25m0.1h0.8≥0.2h0.5>25m≤0.02w1.00.03w0.8≥0.05w0.5备注：=均匀屋顶高度以上的女儿墙高度w=建筑物的最短水平尺寸对于中间值，采纳直线内插法确立。备注：尺寸a的值是0.2b,0.2d和h的最小值。图5.3局部压力系数（Kl）5.4.5.屋顶和侧墙的通透覆层的换算系数（Kp）0.999且大于0.99的地方之除了表面面包含通透覆层以及混凝土实积比小于外，通透覆层的换算系数（Kp）可视为1.0，表5.8中的数值可用于负压。表面的混凝土实积比为实心面积与表面总面积的比值。图5.4表示尺寸da。5.8浸透覆层的换算系数(Kp)距迎风边的水平距离(拜见注示)Kp0到0.2da0.90.2da到0.4da0.80.4da到0.8da0.70.8da到1.0da0.8注示:da是风沿表面吹过的深度,单位为米。permeablesurface浸透表面图5.4浸透表面的符号5.5.封闭建筑物的摩擦阻力计算封闭建筑物的屋顶和侧墙的摩擦阻力（F），除了垂直于表面的压力以外，仅考虑d/h或d/b的比值大于4的状况。空气动力形状系数（）等于沿风向上的摩擦阻力，见表5.9。效应以面积为基础进行计算：对于h≤b,面积=（b+2h）(d-4h)对于h>b,面积=（b+2h）(d-4h)表5.9对于d/h>4或d/b>4的摩擦阻力系数距迎风边的距离表面说明Cfx≥4h和4b二者之带肋骨的表面，且肋骨与风向交叉0.04间的较小值带槽的表面，且槽与风向交叉0.02圆滑的表面，不带肋骨和槽，或肋骨和0.01槽与风向平行x>4h和4b二者之全部表面0间的较小值附录A定义（规范性）空气动力形状因数用于说明由风引起表面压力上结构几何效应的因数。效应超出数的年概率该概率指的是任何一年里将超出的数值。注：这是所谓“重现期”（更好的说法是均匀重现期）的倒数。遮篷屋顶样结构，平常范围有限，有建筑物墙的保护。防雨盖板周边或许附在建筑上的屋顶，平常没有墙围起来。覆盖层在建筑或许结构构架上形成表面面的资料。设计风速依据超出数的年概率、风向、地理地点、四周环境和高度而进行调整的设计中使用风速。注：对于高于25m的建筑，设计风速表示为高度函数。主导张口密闭式建筑表面面的敞口，直接影响响应当特别张口处外压力的均匀内压力。注：主导张口不用很大。阻力作用在迎面气流方向里的力；也可见升力。动向特点系数用于说明对风敏感结构上颠簸力友好振响应效应的系数。高架建筑指的是第一层楼下有一光明、没有围起来的空间的建筑，地面到第一层楼下边的高度为该建筑总高度的1/3或许超出1/3。密闭式建筑从地面到屋顶有一个屋顶和圆满围墙的建筑。斜坡长、峻峭坡度，面向名义水平高低平原间，这些平原的均匀坡度不大于5%。第一阶振型第一阶模固有振动下其最大振幅处结构的形态。第一阶振模固有频次与建筑物最低振动谐波对应的自由振荡频次。力系数有时风压与适合面积（文本里有限制）相乘得出的系数，给出了指定方向的力。游离屋顶下边没有围墙的任何型式的屋顶，（如，独立式车棚）。独立式壁两面都裸露在风里的墙壁，没有屋顶（如围墙）。人字屋顶两个坡面与垂直端壁从最低点向抵达屋脊成三角形的有脊屋顶。四坡屋顶有四个坡（斜）面的屋顶，金字塔形，四周有水平屋檐。矩形平面图上的四坡屋顶在短边（斜脊端）有两个矩形斜顶，在长边有两个锥形斜顶。围墙独立（矩形）标记牌，和同类的东西，围墙支起来时要除掉地面上的物件。直接支撑（覆盖层）覆盖层直接固定的那些支撑构件（如板条、桁条、围梁、立筋）。滞后距离滞后距离是因为地形起伏不平变化对风速影响而要求的，以达到要研究的高度。格子形塔架三维构架，包含三个或很多个线性界限构件，由联合在公共点（节点）的线性支撑构件互相连结，围住一个敞口地域，风可经过此窗口地域。升力作用在与风流成90°处的力；也可见阻力。折线形屋顶在四边上有两个斜坡的屋顶，下边的坡度比上边的坡度更陡。注：上边的斜坡坡度低于10度的折线形屋顶可被以为是平顶屋顶。单坡屋顶有一个直坡、没有屋脊的平展屋顶。阻拦物天然的或许人造的能产生风湍流的物体，可从单棵树到一片深林，从独立的小建筑到密集的多层建筑。可浸透有小孔、裂纹和同类东西齐集的表面，在有压差的作用下，空气可经过这类表面。斜屋顶双折和双平面的屋顶（两个倾斜的平面），在中央屋脊处会集。压力参照环境空气压力的气压。在本标准里，负值表示低于环境气压（吸入），正当表示超出环境气压。净压力垂直作用于该文本范围内指定方向的表面。压力系数作用在表面上某点的压力与有时风自由流的动向压力之比。矩形建筑对本标准的第5章来说，矩形建筑包含平常由平面图是矩形形状构成的建筑。雷诺数气流里的惯性力与粘性力之比。山脊（地形特点）有一个凑近线性极点的长脊或许山脉，在脊的每侧有斜面。粗拙长度气流上特别种类地形的湍流引起性质的理论定量。Scruton数质量减震系数。（覆盖层的）牢固性表面实心面积与表面总面积之比。主要结构构件要地大于10的结构构件。次要结构构件要地小于或等于10的结构构件。地形表面粗拙状况，用于考虑遮挡风的阻拦物尺寸和部署。地形学主要的陆地表面特点，包含山丘、山谷和平原，这些严重影响风流模式。飓风激烈旋转的空气柱，来自对流云底的下垂物，平常可察看到附着于云底的漏斗云。要地承受将被考虑的力的建筑表面地域。形屋顶在其最低点有一屋谷的双折、双平面屋顶。附录B符号(规范性)除非有其余规定，本标准里使用的符号在结构、构件、或许要合用某个条款的条件方面拥有以下意义。（对于单位，见1.5条）。A=构件或许将风力传达到构件的要地的表面地域，即-=压力作用的地域，当与压力系数一同使用时，可能不会素来是垂直作用在风流上；=当与阻力系数一同使用时投影地域垂直于风流；或许=当与力系数—或许一同使用时，可应用条款（见附录E）里定义的地域=塔架上协助构件的参照地域=石板的参照地域=高度z处塔架截面的总投影面积=参照地域，单位为平方米，高度为z,在此高度上压力(pz)起作用。=用于简化计算的常数（图表）；或许是在限制局部压力系数应用范围中使用的尺寸=背景因数，由低频次风速变化致使颠簸响应背景零件迟缓变化的丈量值=建筑或许构件的幅度，平常垂直于风流（见图5.2、C5、C7、C1、E1、E2、E4和表E3、E4和E5）；或许为圆形截面的均匀直径=UHF天线的对角线幅度=塔架构件截面的均匀直径或许幅度=UHF天线的标准幅度=高度0和h之间结构的均匀幅度=障蔽建筑的均匀幅度，垂直于风流高度s和h之间结构的均匀幅度=建筑顶上1/3的均匀幅度=高度z处截面建筑的均匀幅度=协助构件均匀直径与建筑的均匀宽度之比=风流向里建筑或许构件的阻力系数=塔架上独自协助构件上的阻力系数值=有协助构件的塔架截面有效阻力系数动向响应系数建筑或许构件的阻力系数，在x-轴向里建筑或许构件的阻力系数，在y-轴向里摩擦阻力系数空气动力形状因数迎风向里第一构架的空气动力形状因数线性振型通用的侧风力谱系数贮仓、圆筒和箱侧面的外压力系数外压力系数内压力系数游离屋顶背风半部分的净压力系数垂直作用在防雨盖板、独立屋顶、壁和同类东西表面的净压力系数游离屋顶迎风半部分的净压力系数单位纵横比为函数的贮仓、圆筒或箱的壁上的净压力系数简化计算用的常数（图表）；或=围墙、石板、贮仓、圆筒或许箱的净高度（不包含屋顶或许板盖高度）；或许=双曲抛物面屋顶上最高点和最低点之间的高度顺风屋顶坡度最小的屋顶平面图尺寸；或许=平行于风流的深度或许距离，结构或许形状的平面或许截面延长到该深度或许距离（如在直径外）；或许=拱顶跨度的长度多孔墙或许屋顶表面的沿风深度多跨度建筑里的第一个斜屋顶跨度的长度均匀海平面上的场所海拔，单位为米进场气流里的湍流谱纳皮耳对数的底净压力的水平偏爱率建筑构件上的力，单位为牛顿区的因数，以说明缺少旋风活动的近期分析区的因数，以说明缺少旋风活动的近期分析平行于表面的每单位面积摩擦阻力，单位为牛顿/平方米平行于表面的设计摩擦散布力，第条里在高度z处进行了计算，单位为牛顿/平方米谐振响应的峰值因数（10分钟周期）迎风速度颠簸的峰值因数山丘、山脊或许斜坡的高度谐振响应的高度因数地面上建筑的均匀屋顶高度从地面到附着防雨盖板、独立屋顶、壁、或同类东西的高度内层的张开高度，单位为米高于均匀顶层的女儿墙高度表面粗拙度的均匀高度障蔽建筑的均匀屋顶高度湍流强度，经过将z设为等于h即可从表6.1获取给定高度z处的湍流强度，用于表6.1里的各样地形分类顶部最大偏转因数面积换算系数单个构件力的纵横比修正系数联合因数用于说明构件轴倾角与风向角度的因数搅乱的修正系数局部压力系数侧风加快的振型修正系数净多孔隙系数女儿墙换算系数多空肚架沟结构里障蔽构架的障蔽因数振型幂指数圆贮仓因数高度h处整体湍流长度丈量的丈量值从山、山脊或许斜坡到脊手下边一半高度水平面的迎风水平距离长度比率尺，单位为米，用于确立的垂直变化，取0.36Lu或0.4H二者中的较大值长度比率尺，单位米，用于确立的水平变化，全部种类的迎风取值4，山和山脊顺风取值4；或斜坡的顺风取值10下风墙构件长度；或悬臂屋顶梁长度石板长度障蔽建筑的均匀间距侧风底部颠覆力矩，单位牛顿米风向放大系数（见3.3条）障蔽放大系数地形放大系数山形放大系数背风（影响）放大系数（取值1.0，除新西兰背风区外，见第条）地形/高度放大系数每单位高度的均匀质量，单位千克/米石板每单位面积的质量，单位为千克/平方米建筑的顶1/3上每单位高度的均匀质量，单位为千克/米作为高度z函数的每单位高度质量，单位为千克/米减缩频次多跨度屋顶的跨度数结构振动的第一阶模固有频次，单位为沿风方向结构振动的第一阶模固有频次，单位侧风方向结构振动的第一阶模固有频次，单位为半径20h的45°区内而且的迎风障蔽建筑的数目正常作用于表面的设计风压，单位为帕斯卡或，其符号由用于Cfig评估的Cp值来给定。注：压力取值为正当时，表示超出环境压力，若取负值，则表示低于环境压力。外风压内风压净风压设计风压，单位为帕斯卡（垂直于表面），高度为z，计算在第条里注：压力符号规定造成正压时力朝向表面，负压时力走开表面。风速超出数年概率的倒数侧风屋顶坡度雷诺数拱顶的高升；或许结构形状的交叉口转交半径尺寸减缩系数侧壁数障蔽参数；或许=计算结构作用效应的水平高度屋顶截面迎风屋顶坡度建筑正交设计风速（平常，

，和

270°），如第

2.3

条给定的值注：对于某些应用来说，

可表示为高度

z的函数，如高层建筑的迎风墙。作为高度z函数的建筑正交设计风速换算速度（无量纲化）现场的风速，依据罗盘方向而变化3个二级地域性阵风风速，单位为米/秒，用于超出数为的年概率风力作用（见AS/NZS1170.0）迎风墙作为高度z函数的每单位高度等效静态风力，单位为牛顿/米塔架的宽度；或许=建筑的最短水平尺寸防雨盖板、遮篷、车棚、或近似东西与建筑正面的宽度与防雨盖板或许悬臂屋顶迎风边沿的距离；或许=结构迎风或顺风到山，山脊或斜坡脊部的水平距离从一个新地形起伏开始至内层张开高度等于Z的地点的顺风距离(滞后距离)；峰值加快度，单位米/秒的平方，在沿风方向的结构顶部峰值加快度，单位米/秒的平方，在侧风方向的结构顶部临界风速处侧风振动里顶部偏转的最大振幅均匀局部地平面以上结构的参照高度起伏之间界限处两个粗拙长度中的较大值屋顶坡度的角度，单位为度罗盘风向的角度，单位为度，从北（0°）顺时针丈量，用于确立现场的风速由附在一面或位于塔架截面内侧的协助构件引起的其余阻力系数风压作用于上边的建筑截面高度结构（表面或许开放构架）的硬度比，为结构的固体地域与其总面积之比。开放构架的有效硬度比根源于沿风均值响应的作用效应（希腊字母）根源于沿风峰值响应的作用效应根源于侧风峰值响应的作用效应组合的峰值标量动向作用效应结构的结构阻尼与临界阻尼之比（希腊字母）迎风风向与结构正交轴的角度，单位为度风流与协助构件垂线的误差角度，单位度风向与圆贮仓、圆筒或箱壁上一点的角度，单位度风向与构件纵轴之间的角度，单位度平行空肚架沟的空间比，等于垂直于风向的投影构架宽度上的构架间距（中心对中心）任何圆的圆周与其直径之比（约3.14159）空气密度，应取值为1.2注：此值是鉴于20℃和典型的地平面大气压力计算的，在海拔特别高或许严寒环境下，可能会有改变。作为高度

z函数的第一阶振型，在

z=h

处，要标准化一致（

希腊字母）附录C封闭式建筑的其余压力系数（规范性）C1其余压力系数将用于依据5.2和5.4条计算充分红形密闭式建筑该附录里给出的外压力系数上压力的空气动力形状因数。C2多跨度建筑，图C1和C2给出的风向为和的多跨度建筑外压力系数可从表C1或C2中获取。表C1和C2里列出两个压力系数值的地方，屋顶应设计为两种数值。全部的压力系数应与应用在均匀屋顶高度（h）的风速值一同使用。风向和的外压力系数应从条款5.4里获取，但应加到以前缘0至1h地域里的屋顶压力系数，这里的n为跨度的总数。在该计算里，假如n大于4，则取n=4。C1多跨度建筑-斜屋顶的外压力系数表面参照(见图C1)ABCMY0.7α<10°时为-0.3和-0.2假如适合，对于相同的0.2(h/ds)和α,使用表α≥°时为-0.5105.2(a),(b)或(c)和0.3图C1多跨度建筑-斜屋顶的外压力系数C2多跨度建筑-锯齿形屋顶的外压力系数风向表面基准(见图A1.2)(θ)度ABCDMNWXY00.7-0.9-0.9-0.5,-0.5,-0.5,-0.3,-0.4-0.20.20.50.30.5180-0.2-0.2,-0.3-0.2,-0.4-0.4-0.7-0.30.70.20.2图C2多跨度建筑-锯齿形屋顶的外压力系数（Cp,e）C3拱形屋顶建筑对于拱形或许弧形屋顶（其外形近似一圆弧）的外压力系数，在风向垂直于屋顶轴线和h/r不大于2的状况下，可从表C3获取。列出两种数值时，应将屋顶设计为两种数值的屋顶。在这些状况下，因为湍流的缘故，屋顶表面可能为正当或许负值。应试虑外压力和内压力（见条款2.5）两种可以取代的组合，以获取最恶劣条件来进行设计。全部压力系数应与应用在均匀屋顶高度（h）的风速值一同使用。对于风向平行于屋顶轴线的外压力系数（Cp,e）可从表5.3(A)获取。为迎风地段供给的零值是作用效应诸如曲折的备用值，它对压力散布敏感（压力的湍流和颠簸将产生有风时期不一样样时段的一个数值范围）。经过将表C3里的全部系数与因数相乘来考虑长度对跨度比的影响，这里的b=垂直于风的宽度，d=跨度（见图C3）。假如小于1.0，则取值为1.0。C3供给了对屋顶上气流没有实质搅乱的圆弧屋顶外压力系数。在屋迎风机高度至少是屋顶总高度5%的地方，屋顶（T）中间半部分的外压力系数要加上+0.3，也就是负系数值（吸入）要减少0.3。沿着屋顶轴线的风向不进行减值，因为屋迎风机对气流几乎没有影响而且几乎不产生外压力。应检查U，T和D上外压力系数的全部组合。表C3外压力系数（(Cp,e)—h/r≤2的拱形屋顶矢高跨度迎风带(U)中心半部分(T)背风带(D)比,(r/d)0.05-(0.2+0.4h/r)或-(0.4+0.2h/r)或0.00.00.2(0.3-0.4h/r)或-(0.55+0.2h/r)-(0.25+0.2h/r)或0.0或0.00.00.5(0.5-0.4h/r)或-(0.1+0.2h/r)或0.00.0说明：h为均匀屋顶高度，r为拱的矢高（见图3）。对于矢高跨度比的中间值，使用线性插值。C3：外力系数（Cp,e)-拱形屋C4折形屋向θ=0°的平折形屋外力系数（Cp,e)确立以下：a）于逆斜坡（U）—使用条里出的逆斜坡。b）于斜坡（D）-使用条例出的斜坡，于逆斜坡，使用相同的屋面坡度a。c）于平（T）—使用斜坡确立的相同数。从条确立向θ=90°的外力系数(Cp,e)，假定人字屋R。C4折形屋的外力系数(Cp,e)C5、筒和箱C5.1概括壁之的距大于两个直径的成、筒和形箱独立的筒。距小于0.1直径的小距使用表格5.2和5.3确立的力作用和力的个构。于中，使用性插。C5.2独立的、筒和箱壁用于算形截面、筒和箱壁上外力的空气力形状因数等于外力系数(Cp,b)

，作

角的函数（

C5），于范内的形状以下所示：里的柱立于地面之上或许由高度不大于柱高度的柱子支撑（至4.0的范内

⋯C5（1）c），c/b在0.25=从向到、筒或箱的壁上某个点的角度，位度=圆贮仓因数（或函数），以下：=1.0用于=1.0-0.55用于为了计算圆贮仓、筒仓和箱（高架的和地面上的）壁断面上总的阻力，应取为0.63（鉴于高架地域b×c得出）。该阻力系数是由方程式C5（2）和C5（3）给出的法向压力沿风零件合成而得出。高架贮仓、筒仓和箱下侧的外压力系数应计算为高架密闭矩形建筑的外压力系数（见条）。C6是环绕周边各自地点处单元纵横比（即c/b=1.0)的圆贮仓、筒仓和箱外压力系数(Cp1)的图解表示法，来自有时风向的θb度数依据方程C5（1）计算。图C5圆贮仓、筒仓和箱壁上的外压力系数(Cp,b)图C6圆贮仓、筒仓和箱壁上外压力系数(Cp1)图表(c/b=1)屋顶和板盖用于计算如图C7所示的圆形截面贮仓、筒仓或许箱屋顶或许板盖上外压力的空气动力形状因数以下：这里的Cp,e给在表格C7里，A

和B区如图C7所示，Ka给在条款

里，

见条款。局部压力系数（）应用于坡度小于或许等于30°的屋顶迎风边沿，并可应用于坡度大于15°屋顶凑近锥顶的地域。该应用地域如图C7所示。表C7圆贮仓、筒仓和箱屋顶的外压力系数(Cp,e)A

区B区-0.8

-0.5图C7圆贮仓、筒仓和箱屋顶的外压力系数(Cp,e)(0.25<c/b<4.0)附录D独立墙、围墙和防雨盖板（规范性）D1概括D1.1应用该附录将用于计算以下结构和结构元件的空气动力形状因数(Cfig)：a）游离屋顶，包含双曲抛物面屋顶。b）防雨盖板、遮篷和车棚（周边密闭建筑）。c）悬臂式屋顶。d）围墙和独立墙。为了计算结构上的力量，将结构地域（只有一侧）作为法向压力的参照基准面，并将全部遇到影响侧的地域作为摩擦压力的基准面。D1.2面积换算系数（(Ka)对于立体式屋顶和防雨盖板的设计，面积换算系数(Ka)定义在条款里。对于本附录里的全部其余状况，Ka=1.0。D1.3局部净压力系数（对于覆盖层元件和直接支撑游离屋顶和防雨盖板里覆盖层的元件的设计，应使用表D1里给出的局部净压力系数（值。对于游离屋顶和防雨盖板里的其余元件和本附录里全部其余状况，。D1敞开建筑的局部净压力系数（事例说明局部净压力系数(Kl)1距屋顶边沿1.0a的范围内或坡度为10°或许更大坡度1.5屋脊范围内，面积在和之间地域上的压力2距屋顶边沿0.5a的范围内，或坡度为10°或许更大坡度2.0屋脊范围内，面积为或低于地域上的压力3与坡度低于10°的游离屋顶迎风角落距离0.5a的范围3.0内面积为或低于地域上的向上净压力注意：这里的a为游离屋顶或许防雨盖板最短水平投影尺寸的20%。D1.4净孔隙系数（Kp)对于独立围墙和壁，净孔隙系数定义在该条款里。对于本附录里全部其余状况，Kp=1.0。这里的结构（表面或许敞开框架）的硬度比，是固体地域与结构的总面积之比D2独立围墙和壁D2.1独立围墙上法向净压力的空气动力形状因数用于计算穿过独立矩形围墙或许墙壁（见图D1）净压力的空气动力形状因数以下：这里的垂直作用于表面的净压力系数，使用图

D1里界定的尺寸从表

D2获取多孔覆层折减系数，见图表D1.4。注意：因数和不出此刻该方程里，它们取值为1.0。应将压力的协力作用于围墙的一半高度或墙壁的一半高度

，水平偏心为e。无论风向怎样，直作用在表面

素来垂D1独立围墙和墙壁D2（A）围墙和独立式墙壁的净压力系数-风垂直于围墙或许墙壁，θ=0度b/cc/hCp,ne1.3+0.5(0.3+0.2至50.2至1log10(b/c))(0.8–c/h)0>5如上，b/c=50全部<0.2如上，c/h=0.20表D2（B）围墙和独立墙壁的净压力系数-风与围墙或许墙壁的角度为45度，θ=45度b/cc/hCp,ne0.2至5，包0.2至11.3+0.5(0.3+0.2bc/h)括0.2和5log10(b/c))(0.8–<0.2如上，c/h=0.20.2b表D2（C）围墙和独立墙壁的净压力系数-风与围墙或许墙壁的角度为45度，θ=45度b/cc/h与迎风自由端的距离Cp,n(见注释)>5≤0.70至2c3.02c至4c1.5>4c0.750至2h2.4>0.72h至4h1.2>4h0.6D2（D）围墙和独立墙壁的净压力系数-风平行于围墙或许墙壁，θ=90度b/cc/h与迎风自由端的距离Cp,n(见注释)0至2c±1.2≤0.72c至4c±0.6全部>4c±0.30至2h±1.0>0.72h至4h±0.25>4h±0.25说明：取相同符号的Cp,n值。D2.2摩擦阻力的空气动力形状因数用于计算独立围墙和墙壁上摩擦阻力效应的空气动力形状因数（风与围墙或许墙平行）应等于Cf，应依据表D3给出的数值确立该值。计算并总计两个表面上的摩擦阻力，并加入到依据附录E计算出的任何裸露构件上的受力。表D3摩擦阻力系数表面说明Cf表面有肋骨穿过风向0.04表面有涟漪穿过风向0.02没有涟漪或肋骨或许有涟漪或肋骨平行于0.01风向的圆滑表面D3游离屋顶和防雨盖板D3.1游离屋顶上局部净压力的空气动力形状因数用于计算与单斜坡、倾斜或许M形结构游离屋顶垂直的局部净压力系数的空气动力形状因数以下：这里的垂直作用于表面的净压力系数，用于游离屋顶的迎风半部分(Cp,w)；或许为D4至D7所示游离屋顶背风半部分(Cp,e)的净压力系数，用于在已知几何限制范围内的屋顶（正当表示向下净压力）面积换算系数，如图表D1.2所示局部压力系数，如图表D1.3所示说明：系数Kp不出此刻本方程里，取其值1.0。对于有装修面板的低坡度游离屋顶，装修面板应看作是一个高架建筑的墙壁，从条5.4可找到Cfig。在表D4、D5、D6和D7里，‘下边不遮挡（emptyunder）’指的是积蓄在屋顶下的任何商品和资料，受风横截面的遮挡小于50%。‘下边遮挡（Blockedunder）’指的是屋顶下积蓄在商品和资料，受风横截面的遮挡超出75%。为了获取不一样样于给定遮挡和屋顶坡度中间值，使用现行插值。插补仅在相同标记的数值之间进行。假如没有给出相同符号的数值，则为了内插目的，取值0.0。D4（A）单斜坡游离屋顶的净压力系数（—（见图D2）屋顶坡度(α)度0

θ=0度θ=180度Cp,wCp,lCp,wCp,lEmptyBlockedEmptyBlockedEmptyBlockedEmptyBlockedunderunderunderunderunderunderunderunder-0.3,-1.0,-0.4,-0.8,-0.3,-1.0,-0.4,-0.8,0.40.40.00.40.40.40.00.415-1.0-1.5-0.6,-1.0,0.80.4-0.20.00.80.230-2.2-2.7-1.1,-1.3,1.60.80.0–0.21.60.0表D4（B）单斜坡游离屋顶净压力系数（(Cp,n)—0.05≤h/d<0.25（见图D2）与迎风边沿的水平距离条件h/d(x)净压力系数(Cp,n)x≤1h对于，表D4（A）里给出了用的全部数值对于对于，表D4（A）里给出了或许1h<x≤2h用的全部数值0.05≤的全部ah/d<0.25θ=90°-0.2,0.2用于下边不遮挡（emptyx>2hunder）-0.4,0.2用于下边遮挡（blockedunder）图D2单斜坡游离屋顶表D5游离斜屋顶的净压力系数(Cp,n)—0.25≤h/d≤1（见图D3）θ=0°屋顶坡度(α)度Cp,wCp,l下边不遮挡下边遮挡下边不遮挡下边遮挡（Empty（Blocked（Empty（Blockedunder）under）under）under）≤15-0.3,0.4-1.2-0.4,0.0-0.922.5-0.3,0.6-0.9-0.6,0.0-1.130-0.3,0.8-0.5-0.7,0.0-1.3D3游离斜屋顶D6M形游离屋顶的净压力系数—0.25≤h/d≤1可（见图D4）屋顶坡度θ=0°(α)度Cp,wCp,l下边不遮挡下边遮挡下边不遮挡下边遮挡（Empty（Blocked（Empty（Blockedunder）under）under）under）7.5-0.6,0.4-0.70.3-0.315-0.6,0.4-0.80.5-0.222.5-0.7,0.3-1.00.7-0.2图D4M形游离屋顶D7双曲抛物面游离屋顶的净压力系数（-下边不遮挡（emptyunder）（见图D5）条件θ,度Cp,wCp,l下边不遮挡（Emptyunder,）+0.45+0.250.25<h/d<0.5,0-0.45-0.250.1<c/d<0.3,and+0.45+0.25900.75<b/d<1.25-0.45-0.25说明：限制为正当向下，而且只需考虑相同符号数值的组合。图5双曲抛物面屋顶D3.2游离屋顶摩擦阻力和阻力的空气动力形状因数用于计算单斜坡、倾斜或许M形结构游离屋顶裸露构件上的摩擦阻力和阻力的空气动力形状因数(Cfig)应等于依据表D3计算的Cf。对于游离屋顶，应计算上表面和下表面上的摩擦阻力并进行总计，加入到依据附录E计算的任何裸露构件上的阻力里（见2.5条）。对于坡度为10度或许大于10度的游离屋顶，不要求计算风向为0度或许180度（如图D2、D3和D4所示）的摩擦阻力压力。D4附着防雨盖板、遮篷和车棚（屋顶）D4.1附着防雨盖板上净法向压力的空气动力形状因数用于计算周边密闭建筑而且屋顶坡度在10度或许毛毛雨10度的防雨盖板、遮篷或许车棚上垂直于屋顶的净压力的空气动力形状因数应按以下方程计算：这里的垂直作用于表面的净压力系数，如表D8和D9所示面积换算系数，如图表D1.2所示局部压力系数，如图表D1.3所示说明：1.给定的值假定积蓄在防雨盖板下的任何商品和资料遮挡不超出75%。系数不出此刻该方程式里，取其值1.0。在指明的地方，附着的防雨盖板、遮篷或许车棚应设计为向下（正）和向上（负）两种净风压。在风向垂直于隶属壁的状况下（度），对于防雨盖板和遮篷，应从表D8或许D9获取值，并参照图D6。全部压力系数应与应用在均匀屋顶高度（h）的风速值一同使用，而且为地面上防雨盖板的均匀高度。在风向平行于附联建筑物的壁时（度或许270度），防雨盖板或许遮篷应试虑为游离屋顶，而且净压力系数（依据表D4（A）或许D4（B）获取，或许在防雨盖板是半密封的地方，则可从表D9里获取值。D8附着于建筑的防雨盖板和遮篷的净压力系数(Cp,n)（见图D6（a），θ=0度设计事例hc/h(见说明净压力系数(Cp,n)1)hc/h<0.50.10.20.51.2,-0.20.7,-0.20.4,-0.20.5,-0.30.4,[-0.3-0.2(hc/wc)]或-1.5(见hc/h≥0.50.50.751.0说明2)0.2,[-0.3-0.6(hc/wc)]或-1.5(见说明2)说明：1.对于的中间值，使用线性插值。应用更低的量值。图D6附着于建筑物的防雨盖板、遮篷和车棚的净压力系数表D9部分封闭式车棚的净压力系数（见图D6（b）和D6（c））条件部分封闭风向(θ),净压力系数度(Cp,n)一侧附着于建筑物上的壁0—0.7hc/wc≤见图D6(b)90—1.00.5和hc/h<0270—0.60.8双侧上的墙壁,见图D6(c)—1.2D4.2附着防雨盖板裸露构件上摩擦阻力和阻力的空气动力形状因数用于计算附着防雨盖板、遮篷或车棚屋顶上摩擦阻力效应的空气动力形状因数（此处的风是平行于附着壁的）应等于表D3给出的值。对于防雨盖板，应计算上表面和下表面两个面上的摩擦阻力并进行总计，加到依据附录E计算的任何裸露构件上的阻力里（见2.5条）。D5悬臂式屋顶和防雨盖板对于长悬臂式屋顶梁，应确立和两个值。空气动力形状因数（应取值为，应用如图D7所示，这里的为悬臂式屋顶梁的长度，为与前缘的距离。经过依据以下所示确立动向特点系数来考虑动向反响：（a）在屋顶梁大于15m长的状况下，和这里的垂直曲折模里悬臂式屋顶振动的首次模式频次（b）对于全部其余状况，。图D7悬臂式屋顶和防雨盖板附E裸露建筑构件、构架和网格塔的空气力形状因数（范性）E1概括本附用于算由裸露构件，如网格框架、支架和塔成的构和零件的空气力形状因数。全部力系数要与用在被考零件高度的速一同使用。E2独构件和框架的空气力形状因数E2.1形状和独构件横比大于8的独裸露构件的空气力形状因数算：

依据以下公式a）于坐：b）于体坐：沿着构件的x（）⋯E2（2）沿着构件的y（短）⋯E2（3）里的构件的度构件的幅，垂直于流独构件力的横比修正系数，表E1明构件与向角的因数，确立以下：=1.0，在垂直于构件的状况下=，用于成的柱形状=，用于整的棱柱体，（小于16的那些整棱柱体）向与构件之的角度，位度构形状的交叉吵嘴半径构或许构件在流方向里的阻力系数，表E3构或许构件分在x-和y-方向里的的阻力系数，表E3表

E1横比修正系数横比,l/b(讲解)修正系数80.7140.8300.940或大于401.0注：对于中间值，使用线性插值。E2.2单平面里的空肚架沟对于由很多构件（这些构件是规整边矩形或许结构断面）构成的空肚架沟型式结构（位于与风向垂直的单平面里（见图E1））的空气动力形状因数应取值以下：（a）对于和（b）对于全部其余状况，风力作用应是依据第构件和隶属构件上计算出的效应的总和。为了计算每独自构件的值，并用构架总面积（即图

条和图表E2.1确立的独立值，鉴于图表E2.3，总和E1里给出的）除以该结果。这里的空肚架沟的有效硬度比，以下：用于平直边构件=，用于圆形断面构件这里的结构（表面或许空肚架沟）的硬度比，为结构的固体地域与其总面积之比图E1框架尺寸的标记法E2.3多重空肚架沟对于由一系列相平行的相像空肚架沟构成的结构，第二和今后架沟的空气动力形状因数应为依据图表E2.2计算的迎风架沟上空气动力形状因数乘以从表E2获取的屏蔽因数。结构的空气动力形状因数计算以下：这里的迎风向里第一架沟的空气动力形状因数，见图表E2.2多重空肚架沟结构里障蔽构架的障蔽因数，见表E2平行空肚架沟的空间比，等于垂直于风向的投影框架宽度上的框架空间（中心对中心）E2多重框架的障蔽系数（风与框架的框架空间障蔽系数角度(θ),有效硬度(δe)比(λ)度00.10.20.30.40.50.71.0≤0.20.51.00.80.50.30.20.20.20.21.02.01.01.00.80.60.40.20.20.20(风垂直于4.0≥8.01.01.00.80.70.50.30.20.2框架)1.01.00.90.70.60.40.20.21.01.01.00.80.70.60.40.21.01.01.01.01.01.01.01.0≤0.51.01.00.90.80.70.60.50.30.32.04.01.01.00.90.80.70.60.60.645≥8.01.01.01.01.01.00.90.80.61.01.00.90.70.60.40.20.2注：1.01.01.01.01.01.01.01.01.符号平行空肚架沟的空间比，等于垂直于风向的投影框架宽度上的框架空间（中心对中心）。对于和的中间值，使用线性插值。E3结构构件和简单截面的阻力E3.1成圆的圆柱形状、规整边棱柱体和结构断面成圆的圆柱形状、规整边棱柱体和一些结构断面的阻力系数和值分别给在表E3、E4和E5里。E4给出了除矩形棱柱体以外的最一般多边形规整边横截面的值，矩形棱柱体的值独自给在图表E3.2里。注：规整边截面的阻力系数与雷诺数没关。在表E5里注明力系数定义里使用的尺寸b不是素来都是垂直于流向的，d不是素来都是平行于流向的。特别电缆在没有实验室资料的状况下，用于螺旋绕组，未环绕电缆应为以下数值：（a）1.2用于的状况。（b）1.0用于的状况。对于在0.5和5.0之间的值，使用插值。在电缆会结冰的地方，应试虑到增添的截面面积和改变的形状。E3成圆圆柱形状的阻力系数阻力系数看法说1截面形状说明圆柱形椭圆形窄边向风椭圆形宽边向风带圆角的方形注：1.对于

的中间值，使用线性插值。2.对于圆滑的圆形截面和超出

16边的多边形截面，（这里的

），以下：在在

的状况下的状况下这里的表面粗拙度的均匀高度外直径一些的标准值以下，单位为毫米：玻璃，塑料：0.0015钢：镀锌的为0.15；轻度生锈2.5；严再生锈15混凝土，新、圆滑：0.06；新、粗拙：1.0金属，涂漆：0.003至0.3E4规整边棱柱体的阻力系数（截面形状阻力系数Cd方形，面朝风方形，角朝风等边三角形，极点朝风等边三角形，面朝风直角三角形边形八边形表E5结构断面的力系数（和顺时针风向截面形状（续）表E5（续）截面形状

顺时针风向注：要注意的是的方向已经改为顺时针，该值也要相应地进行调动，以便与本标准里其余地方使用的顺时针方向排成直线。力系数里使用的尺寸b也不老是与风向垂直。E3.2矩形棱柱体截面矩形棱柱体截面的阻力和升力系数值见图E2（A）和E2（B）。该图表不包含风向角度大于20度的状况下。对于的中间值，使用线性插值。注：图E2（B）里包含与矩形面平行的20度方向范围内角度的最大值。在名义平行于一面的湍流里可能发生20度范围内（包含20度）的风向颠簸。风向纵横比放大系数力系数图E2（A）矩形棱柱体的沿风系数纵横比力系数d/b±1.2±0.80.51.52.5±0.64≥20±0.8±1.0图E2（B）举行棱柱体的侧风系数E4.网格塔架E4.1概括网格塔架应垂直分红一系列的断面（水平），应计算每个断面的空气动力形状因数（。注：在可能的地方最少要使用10个断面。要为8个方向里的风进行设计，值为与45度方向成度的扇形段范围内的值。空气动力形状因数应等于计算的数值，以下：（a），用于没有协助构件的塔架截面，见图表。（b）用于有协助构件的塔架截面，见图表。（c），用于拉缆，使用为2/3高度电缆计算的风速这里的有协助构件的塔架截面有效阻力系数风向和构件纵轴间的角度，单位度E4.2阻力系数没有协助构件的塔架截面圆满网格塔架的阻力系数应使用3和6之间的值的线性插值从E6（A）至E6（C）的表中获取，并使用以下符号：结构（表面或空肚架