异种钢的焊接工艺设计

错误！未指定书签。图2.3马氏体含量与冷却速度的关系及其对热阻碍区冷率的阻碍RF—拘束度2.7.3消除应力裂纹又称为再热裂纹。经研究确认，消除应力裂纹的产生是由于晶界优先滑动而导致微裂纹发生并扩展所致。即焊后再热时，在残余应力松弛过程中，粗晶区应力集中部位的晶界滑动变形量超过了该部位的塑性变形量超过了该部位的塑性变形能力，就会产生消除应力裂纹。理论上消除应力裂纹产生的条件可用下式表示e＞e0式中e—粗晶区局部晶界的实际塑性应变；e0—粗晶区局部晶界的塑性变形能力，即不产生开裂的临界应变量。防止消除应力裂纹的措施：选用对消除应力裂纹敏感性低的母材；选用低强高塑性的焊接材料；操纵结构刚性与焊接残余应力；工艺方面的措施；1）预热预热可减少马氏体的冷却速度，减少马氏体裂纹的产生。2）焊后及时进行后热处理适当减低焊缝的冷却速度，改善焊缝的组织性能，减低裂纹产生的可能性。3)操纵线能量选用小的线能量可降低裂的概率。低碳钢中大都含有Cr、Mo、V、Nb、Ti、B等提高消除应力裂纹敏感性的元素，其中作用最大的是V，其次是Mo，因而二者共存时情况最严峻。一般认为Mo-V钢，特不是Cr-Mo-V钢对消除应力裂纹的敏感性最高，Mo-B钢、Cr-V钢也有一定的敏感性。不同成分的钢对消除应力裂纹敏感的温度不尽相同，焊接时可通过降低退火温度、进行适当预热或后热等措施，防止消除应力裂纹。2.7.4层状撕裂层状撕裂产生的全然缘故是钢中存在夹杂物。钢在轧制过程中夹杂物被轧成片状，平行于钢板表面眼轧制方向分布。这种片状夹杂物的存在，大大削弱钢板在厚度方向的力学性能，特不是断面收缩率（Ak）大大降低。防止层状撕裂的措施(1)操纵夹杂物，特不是硫化物薄片状夹杂物相当于金属内部尖锐的缺口，使钢板的Z向力学性能大大降低，经实验证明，当钢种含硫量极低时，各个方向的塑性指标均有提高，层状撕裂敏感性随之降低。（2）防止母材脆化焊接中发生过热区粗晶脆化、应变时效脆化及氢脆等，母材层状撕裂的敏感性明显增加，在焊接中应采取预热、保温缓冷、操纵层间温度等降低冷却速度。（3）设计和工艺上的措施1）尽量采纳双侧焊缝，幸免单侧焊缝。能够缓和焊缝根部的应力分布并减小应力集中。2）在强度同意的条件下，尽量采纳焊接量小的对称角焊缝来代替焊接量大的全焊透焊缝，以减小应力。3）关于T形接头可在横板上预堆焊一层强度低的金属，以防止出现焊根裂纹，可缓解作用在横板上Z向应力。2.7.5热轧及正火钢焊接时，热阻碍区性能的要紧变化是过热区脆化和可能发生的热应变脆化。1.过热区脆化过热区的加热温度在1200℃正火钢的过热区催化的缘故与魏氏组织无关，除晶粒粗化外，要紧是由于在1200℃的高温下，起沉淀强化作用的碳化物、氮化物质点分解并溶解于奥氏体中，而在随后的冷却过程中来不及在析出而固溶在基体中，结果使铁素体的硬度上升，韧性下降。因此正火钢过热区的韧性随线能量的增加而下降，并与沉淀强化元素的含量有关。事实上质是由于焊接热源的高温作用，使母材焊前的正火效果消逝的结果。因此，在钢中若含有较多的碳和合金元素时（如20MnMoNb2.热应变脆化热应变脆化是焊接过程中在热和应变同时作用下产生的一种应变时效，它是由于固溶的氮所引起的。它的形成机理虽有专门多的论述，但至今尚未有明确、一致的结论，多数人认为，是碳、氮原子集聚在位错附近对位错产生钉扎作用而引起的。一般认为在200～400℃是最为明显，消除应变脆化的有效措施是进行焊后热处理，经6002.820MnMoNb焊接缺陷的分析2.8.1结晶裂纹尽管有些低碳钢中含有一定的Ni，但对结晶裂纹的敏感性比某些热轧及正火钢还低些。也确实是讲，这类钢的化学成分能够满足防止结晶裂纹的要求。2.8.2液化裂纹常出现于表2.5所列的高镍的低碳调质钢中，但如钢中的碳，硫都专门低，即使镍的含量相当高，对液化裂纹也不敏感。表2.5几种易发生液化裂纹的低碳调质钢成分w（%）类不牌号CMnSiCrNiMoVNb锻件14Cr2Ni4MoV0.12～0.140.7～0.80.22～0.291.42～4.784.40.39～0.410.070.021～0.039钢板10CrNi4MoV0.015～0.100.54～0.590.36～0.430.55～0.634.15～4.460.49～0.580.07～0.08－钢板12Ni3CrMoV0.11～0.120.48～0.500.26～0.340.12.69～2.80.22～0.240.06～0.07Ti0.24除了化学成格外，工艺因素的作用也专门重要，其中首要因素是焊接线能量。线能越大，过热区晶粒越粗大，晶界面积减少，容易形成液态薄膜，液化裂纹的敏感性加大。因此埋弧焊比焊条电弧焊更容易出现液化裂纹，而后者只有在母材的液化裂纹敏感性专门高的情况下才会出现。此外，熔池形状对液化裂纹的敏感性也有明显阻碍，如液化裂纹专门容易产生在蘑菇状熔池凹进处的热阻碍区中。熔池断面形状与焊接方法，焊接参数有关。这点也能够讲明，焊接参数的调整对某些钢种来讲是个既重要而又复杂的问题。2.8.3冷裂纹低碳钢中加入了较多的提高淬透性的合金元素，提高过冷奥氏体的稳定性，因此在焊接条件下，一般可不能发生珠光体转变，容易得到马氏体和贝氏体。马氏体属淬火组织，但由于含碳量低，仍保持较高的韧性。而且这类钢的Ms点比较高，假如在Ms点附近的冷速比较低，Ms点后就形成一次“自回火”过程，使韧性得到改善， 而且幸免产生冷裂纹。反之，若在Ms点附近的冷速较高，不能实现“自回火”，在焊接应力的作用下就专门可能产生冷裂纹。因此，从防止冷裂纹的角度考虑，焊接低碳钢时，希望高温时冷速较高，而在Ms点附近的冷速要低些。低碳钢对扩散[H]比较敏感，当对[H]操纵不严时，冷裂纹敏感性依旧相当高的。消除应力裂纹低碳钢中大都含有Cr、Mo、V、Nb、Ti、B等提高消除应力裂纹敏感性的元素，其中作用最大的是V，其次是Mo，因而二者共存时情况最严峻。一般认为Mo-V钢，特不是Cr-Mo-V钢对消除应力裂纹的敏感性最高，Mo-B钢、Cr-V钢也有一定的敏感性。不同成分的钢对消除应力裂纹敏感的温度不尽相同，焊接时可通过降低退火温度、进行适当预热或后热等措施，防止消除应力裂纹。低碳钢一般采纳先进的技术冶炼，对杂质操纵严格，抗层状撕裂能力较好，目前尚未发觉层状撕裂的报导。3焊接工艺的拟定计算碳当量是确定钢材焊接性的一种方法。各国计算碳当量的公式各有不同，我们计算碳当量则采纳国际焊接协会(IIW)推举的碳当量计算式Ce=C+Mn／6+Cr／5+Mo／4+Cu／13+V/5+Si／24（％）。通过计算得出16MnR钢是我国压力容器行业使用最广泛的一种低合金高强钢，其Ce<0.5，其裂纹敏感性小，焊接性好。20MnMoNb的Ce=O.75>O.5，16MnR的Ce<O.5。20MnMoNb钢强度大，大锻件及厚钢板氢脆敏感性强，有一定的淬硬倾向，其Ce=0.75>0.5，假如焊接工艺不当，会使差不多金属的焊接热循环恶化，在热阻碍区产生淬硬组织，加上内应力的存在，专门容易在热阻碍区产生冷裂纹。为保证良好的焊接接头质量，幸免焊接冷裂纹的产生，综合考虑这两种钢的焊接冷裂纹敏感性，通过试验确定预热温度为230％，层间温度为200—250％，焊后直接进行去应力热处理。3.1焊接方法及焊材选择焊接方法采纳手工钨极氩弧焊打底，焊条电弧焊填充及盖面。焊条电弧焊是用手工操纵焊条进行焊接的电弧焊方法。它利用焊条于焊件之间建立起来的稳定燃烧的电弧，使焊条和焊件熔化，从而获得牢固的焊接接头，其原理如图3.1所示。焊接工程中，药皮不断分解，熔化而生成气体及熔渣，爱护焊条端部，电弧，熔池及其附近区域，防止大气对熔化金属的有害污染。焊条芯也在电弧热作用下不断熔化，进入熔池，成为焊缝的填充金属。图3.1焊条电弧焊的原理1—药皮2—焊芯3—爱护气4—电弧5—熔池6—母材7—焊缝8—焊渣9—熔渣10—熔滴埋弧焊是以连续送给的焊丝作为电极和填充金属。焊接时，在焊接区的上面覆盖一层颗粒状焊剂，电弧在焊剂层下燃烧，将焊丝端部和局部母材熔化形成焊缝。在电弧热的作用下，上部分焊剂熔化熔渣并与液态金属发生冶金反应。熔渣浮在金属熔池的表面，一方面能够爱护焊缝金属，防止空气的污染，并与熔化金属产生物理化学反应，改善焊缝金属的成分及性能；另一方面还能够使焊缝金属缓慢泠却。埋弧焊能够采纳较大的焊接电流。与手弧焊相比，其最大的优点是焊缝质量好，焊接速度高。因此，它特不适于焊接大型工件的直缝或环缝。而且多数采纳机械化焊接。埋弧焊已广泛用于碳钢、低合金结构钢和不锈钢的焊接。由于熔渣可降低接头冷却速度，故某些高强度结构钢、高碳钢等也可采纳埋弧焊焊接.它的要紧缺点是:1由于埋弧焊是依靠颗粒状焊剂堆积形成爱护条件，因此要紧适用于水平焊缝。2由于埋弧焊焊剂的要紧成分是氧化锰、二氧化硅等金属及非金属氧化物,难以用来焊接铝、钛等氧化性较强的金属及其合金。3只适用于长焊缝的焊接。4由于埋弧焊电弧的电场强度较大,电流小于100A时，电弧的稳定性不行，因此不适合焊接厚度小于1mm的薄板。选择焊接材料时，应保证焊缝金属的强度、韧性和塑性等性能符合产品设计要求。选择与母材强度相当的焊接材料，并综合考虑焊缝金属的韧性、塑性及焊接接头的抗裂性。焊缝金属的强度不低于或高于母材强度的下限值即可。依照表3.1、表3.2化学成分及力学性能的比较，20MnMoNb与16MnR为异种低合金高强钢焊接，焊条选用E5015Φ4.0或Φ3.2，焊丝选用H08Mn2SiA。电焊条烘干温度350％，烘干1小时。焊条干燥后放置4小时以上的焊条应重新进行干燥，干燥超过两次以上并被水淋湿的焊条报废不用，药皮开裂和偏心超标也不用。电焊条放在保温桶内，随用随取。表3.116MnR与20MnMoNb的化学成分钢号化学成分CSiMnMoNbCr≤S≤P≤16MnR≤0.200.20～0.501.20～1.600.0300.03520MnMoNb0.17～0.231.17～0.371.30～1.600.45～0.650.025～0.050.300.0350.035表3.216MnR与20MnMoNb的力学性能钢号σb/MPaσs/MPaδs/（100%）Akv/J(-20℃≥16MnR575425272220MnMoNb620～79047016413.2焊前预备组对前对20MnMoNb及16MnR两侧20mm范围内用抛光机将铁锈、油污及杂物清理洁净。组对时20MnMoNb与16MnR的错口量应小于2mm。20MnMoNb与16MnR坡口间隙应为4mm。组对时点焊长度不小于50mm，成对称的点焊四处，施焊前用砂轮机将点焊部位打磨掉。3.3预热和焊后热处理焊前预热是防止冷裂纹、降低焊缝和热阻碍区冷却速度、减小内应力和改善接头性能的重要措施。预热温度受母材强度、焊条类型、坡口形式、环境温度等因素的阻碍，并可利用其中有关经验公式进行初步估算。用电阻丝将整个坡口两侧100mm范围内进行加热，加热温度达到140℃焊接。焊接程中，由电脑温控仪操纵电阻丝持续加热，保证焊道温度在180℃。测温时每道焊缝测6处，每处测3点(焊缝温度，焊缝两侧各50mm处母材温度)，每道焊缝的温差在±10℃。焊后热处理的目的是为了消除焊接内应力、提高构件尺寸的稳定性、增强抗应力腐蚀性能、改善接头组织及力学性能、提高结构长期使用的质量稳定性和工作的安全性等。焊接后立即进行去应力热处理，用电阻丝加热，以每小时60℃的升温速度，加热到640℃，恒温2小时后用超细玻璃棉保温冷却。焊件升温期间，加热区内任意长度为5O00mm内的温差不得大于120℃，焊件保温期间，加热区内最高与最低温差不得大于65℃。温差采纳红外线测温仪监控。3.4焊接工艺参数的选择焊接工艺评定严格按照《钢制压力容器焊接工艺评定》(JB4708—2Oo0)7．2条款内容执行。要紧评定16MnR、20MnMoNb对接焊缝试件2件，试件材质为16MnR+20MnMoNb，试件焊接工艺评定参数见表3.3。按拟定的焊接工艺施焊完毕后，对焊缝外观进行检查并按JB4730—2005进行RT检验。焊缝外观成形美观，RT检验发觉，焊缝无缺陷，符合评定等级I级，各项指标均符合要求。力学性能试验和弯曲试验结果分不见表3.4，表3.5。从表3.4能够看出，2个拉伸试件抗拉强度值均高于16MnR标准规定值，而且都断裂于母材，讲明应用该焊接工艺所焊焊口的力学性能较好，未出现超标准的裂纹。弯曲试验结果讲明焊缝表面的塑性较好。从表3.5冲击试验结果能够看出，16MnR和20MnMoNb两侧冲击汲取功都能满足标准的要求。表3.3焊接工艺参数焊道名称填充金属焊材直径焊接电流电弧电压/V焊接速度/cm/min极性/A打底H08Mn2SiAΦ2.0直流反接110～13020～2510～15填充J507Φ4.0直流反接150～18022～2610～15盖面J507Φ4.0直流反接150～18022～2610～15表3.4力学性能实验结果试样号12结论拉伸试验σb/MPa583596合格断裂位置母材母材合格弯曲试验侧弯均未见超标缺陷合格

表3.5冲击实验结果缺口位置焊缝16MnR侧20MnMoNb侧Akv/J（20）℃113122114147200192174188215平均值1161801924焊接工艺评定4.1焊接工艺评定的意义、目的在焊接结构制造工艺拟订好，焊缝施焊前要进行焊接工艺评定，这是从焊接工艺角度保证产品质量的重要措施，使制造出来的接头满足所要求的性能。焊接工艺评定的目的在于验证焊接工艺（指导书）的正确性，焊接工艺正确与否的标志在于焊接接头的使用性能是否符合要求。若使用性能符合要求，则证明所拟订的焊接工艺是正确的，当用于产品时，则产品焊接接头的使用性能同样能够满足要求。压力容器焊接工艺所包括的内容相当广泛，同时任何一种要紧焊接参数,如焊接电流、焊接电压、焊接速度、预热温度、层间温度、焊接材料的牌号或成分、焊后热处理温度和保温时刻、焊件厚度个焊接位置的改变,都会对接头的性能产生较大的阻碍,因此关于所编制的并将用于生产的每项焊接工艺应作相应的评定。焊接工艺评定的要紧内容是按预备采纳的焊接工艺，在接近实际生产的条件下焊制模拟产品接头的试板，并从焊成的试板中按产品的技术条件截取拉力、弯曲和冲击韧性试样。并将焊接条件变化是否阻碍焊接接头力学性能作为是否需要重新评定焊接工艺的推断准则，评定标准和规则也是依照这一推断职责指定的。假如所有试样的检验结果全部符合技术要求，则证明所编制的焊接是可性的，可依照工艺评定报告拟订正式的焊接工艺细则卡。假如检验的项目中某一项或几项不合格，则讲明该工艺不能用于生产，需要重新编制再作焊接工艺试验，直至全部项目合格。4.2焊接工艺评定的一般过程一.拟订焊接工艺指导书由具有一定专业知识和有相当实践经验的焊接工艺人员，依照钢材的焊接性能实验，结合产品特点、制造工艺条件来拟订焊接工艺指导书。二.施焊试件由技术熟练的焊工依照焊接工艺指导书的内容及有关参数规定对样板进行施焊。三.填写焊接工艺评定报告按照焊接工艺指导书和标准规定对样板进行施焊后，检验及测定试样性能，填写焊接工艺评定报告。假如评定不合格，应修改焊接工艺指导书接着评定，直到评定合格。4.316MnR与20MnMoNb的焊接工艺评定本课题要紧研究的是16MnR与20MnMoNb钢的焊接工艺评定，钢板的厚度为26mm.它的力学性能表4.1所示。表4.116MnR钢的力学性能钢号板厚/mm状态拉伸性能弯曲180°冲击性能σs/MPaσb/MPaδs/%温度冲击功Akv/J16MnR6-16热轧或热处理≥345510-655≥21d=2a室温≥27横向17-25≥325490-635≥20d=3a26-36≥305490-635≥19d=3a38-60≥285490-620≥19d=3a60-100≥265450-590≥18d=3a4.3.1拟订焊接工艺如下：①焊接方法为：手工电弧焊和埋弧自动焊。②焊接材料为：焊条为J507(φ3.2和φ4mm),焊丝H08Mn2SiA(φ2.0③焊接位置为：平焊，从左向右施焊。④焊接接头见焊接工艺卡。⑤焊接参数见表4.2：表4.2焊接工艺参数焊道名称填充金属焊材直径焊接电流电弧电压/V焊接速度/cm/min极性/A打底H08Mn2SiAΦ2.0直流正接110～13020～2510～15填充J507Φ4.0直流正接150～18022～2610～15盖面J507Φ4.0直流正接150～18022～2610～15⑥焊前除锈、脱脂。焊条焊前烘干。为验证焊接工艺的可行性，可按照JB4708—2000《钢制压力容器焊接工艺评定》的规定，对焊缝的焊接工艺进行评定。4.3.2试件的制备依照焊接性试验方法按GB/T4675.1—1984《焊接性试验斜Y形坡口焊接裂纹试验方法》的规定进行，试板尺寸：按标准规定进行坡口加工)试板加工为X的坡口。依照产品的实际需要进行焊条电弧焊的工艺评定，焊前对试板进行了预热，预热的方式采纳履带式电加热带，预热温度为140℃；焊接过程中严格操纵道间温度不低于180℃，并在焊后立即进行了（250～300）℃*2h的消氢处理，无损检测后还进行了消除应力处理，热处理的温度为640℃。焊接过程中严格操纵了焊接热输入，焊条电弧焊为22KJ/cm。4.3.3试焊（1）焊接前清理焊道两侧20mm范围内的油、锈等污物，先焊内侧焊缝，然后从外侧清根，再焊外侧焊缝；（2）焊前采纳电加热带对焊条、焊缝进行预热；预热宽度为坡口两侧不小于200mm范围，电加热带放置在外侧焊缝处，内外用岩棉进行保温，预热过程随时用远红外温测议测温，保证预热温度的均匀性，温度升到200℃后断电焊接；（3）每条焊缝焊完后，立即进行（250～300）℃×2h的消氢处理，以降低扩散氢的含量，并促使焊缝晶界的有害杂质进一步弥散；减少因S，P杂质偏析而导致裂纹，同时降低焊接接头的强度，提高焊接接头的冲击韧性，幸免延迟裂纹的产生；4.3.4焊后热处理焊接后立即进行去应力热处理，用电阻丝加热，以每小时60℃的升温速度，加热到640℃，恒温2小时后用超细玻璃棉保温冷却。焊件升温期间，加热区内任意长度为5O00mm内的温差不得大于120℃，焊件保温期间，加热区内最高与最低温差不得大于65℃。温差采纳红外线测温仪监控。4.3.5焊接工艺要求1)焊条必须严格按照焊条使用讲明书要求烘焙，并装入保温筒，随用随取；2)焊接时，严格执行短弧、直焊道不摆动操作技术；3)操纵道间温度≤80℃；4)采纳分段跳焊法施焊，每段长度600~800mm；5)根部焊道焊接时，应保证两侧母材与垫板熔合良好；6)焊接过程中对每段、每道焊缝都必须及时清渣，如发觉裂纹、未熔合等缺陷，应立即铲除，并补焊，达到技术条件要求后再接着焊接，直至焊满整个坡口为止。5焊接检验众所周知，焊接结构（件）在现代科学技术和生产中得到了广泛的应用。随着锅炉、压压力容器、化工机械、海洋构造物、航空航天器和原子能工程等向高参数及大型化方向进展，工作条件日益苛刻、复杂。显然，这些焊接结构（件）必须是高质量的，否则，运行中出现事故必将造成惨重的损失。诚然，迅速进展现代焊接技术，已能在专门大程度上保证其产品质量，但由于焊接接头为一性能不均匀体，应力分布又复杂，制造过程中亦做不到绝对的不产生焊接缺陷，更不能排除产品在役用和进展合理而先进的焊接检验技术。焊接检验的要紧作用如下：1.确保焊接结构（件）制造质量，保证其安全运行，用焊接检验操纵缺陷和防止废品产生，幸免不合格品出厂。并在使用过程中不断进行监测，使焊接产品能在规定的使用条件下和预期的使用寿命内，焊接接头都可不能发生破损，幸免危险事故的发生，这是实施焊接检验的全然目的。2.改进焊接技术，提高产品质量，焊接检验能够评定制造工艺正确与否。同时，在制定焊接工艺时也可预先制备试样，利用焊接检验技术选择最佳工艺程序，使焊缝达到规定的质量等级要求。3.降低产品成本，正确进行安全评定，由于焊接检验贯穿于焊接生产的全过程，这就可能幸免出现产品最后报废的现象，大减少了原材料加工和工时的白费，以及因拖延工期而带来的经济损失，无疑会带来显著的社会效益和经济效益。4.由于焊接检验的可靠保证，促使焊接技术的更广泛应用。尤其是16MNR管道的焊接，是工艺管道焊接的难点。依照一些企业提供的技术资料，我们对其进行焊接工艺评定，确定采纳手弧焊，埋弧焊焊接工艺。焊后，经X射线探伤检验，质量一次合格率达98％，对16MNR钢管道焊接，我们采取焊接前预热、焊后保温缓冷的质量操纵措施，保证了焊缝质量符合设计文件的规定。为了保证金属焊接结构质量所采取的检验措施。可分三个时期:焊前检验、焊接过程中检验和焊后成品检验。5.1焊接前的检验焊接前的检验包括原材料检验、焊件备料检、焊件装配检查和其他工作的检查。原材料检验包括被焊金属质量检验和焊接材料检验。关于被焊金属，依照金属材料的型号、出厂质量检验证明书加以鉴定，同时还须作外部检验和抽样复核，以检查在运输过程中产生的外部缺陷和防止型号差错。关于没有出厂证或新使用的材料，必须进行化学成分分析、力学性能试验和焊接性试验后才能投产使用。关于焊丝，应进行化学成分校核、外部检查和直径测量。焊丝表面不应有氧化皮、锈和油污等。对干焊条，首先检查其外表质量，然后检验其熔教金属化学成分和力学性能是否符合要求，焊接性能是否合格。关于焊剂，检验其颗粒度、水分及焊接性能。焊剂要与焊丝配合使用才能保证焊缝金属的化学成分和力学性能，焊接不同种类的钢材，或不同的性能要求，要采纳相应的焊剂配合。焊件备料是从投料开始，通过划线、标记移植、下料、坡口加工和坡口及其边缘清理，各工序均须检验合格。装配质量是决定焊接质量的重要环节，焊件装配检查包括：零件位置、焊缝位置、坡口形状和尺寸、坡口的清理质量、装配工艺(错边量、预热、装配顺序、定位焊缝质量、装配件材质)等。其他工作的检查包括焊工资格的检查、焊接电源的检查、焊接工具的检查、焊接环境的检查等。5.2焊接过程中的检验1.焊接规范的检验即焊接电流、焊接电压、焊接速度、电源的种类和极性、焊接顺序、焊接的道数和层数等正确与否。2.夹具夹紧情况的检查3.焊缝外观和尺寸的检查5.3焊后成品检验1.直观检查能够直观检查的焊接缺陷有咬边、焊瘤、烧穿、未焊透、表面气孔、未熔合和表面裂纹等。2.焊件无损探伤常用的有射线探伤、超声波探伤、磁粉探伤、渗透探伤等。射线探伤和超声波探伤用来检查金属焊接接头内部缺陷，如裂纹、气孔、夹渣、未焊透和未熔合等。磁粉探伤用来检查铁磁性材料的表面微裂纹及浅表层缺陷。渗透探伤用来检查各种材料表面微裂纹。此外，无损探伤方法中还有声发射检测、中子探伤、全息探伤和液晶探伤等。3.密封性检验检查接头有无漏水、漏气、漏油和渗油等现象。常用的有煤油试验、载水试验、气密性试验和水压试验等。4.耐压试验将水、油、气等充入容器内缓缓加压，以检查其泄漏、耐压、破坏等情况，通常采纳水压试验。5.焊接接头力学性能检验常用的有焊缝和接头拉伸试验、冲击试验、弯曲试验和硬度试验等，测定焊缝和接头的强度、塑性、韧性和硬度等。6.焊接接头金相检验包括宏观检验和微观检验两种。宏观检验可检查该断面上裂纹、气孔、夹渣、未熔合和未焊透等缺陷，微观检验能够确定焊接接头各部分的显微组织特征、晶粒大小、接头的显微缺陷(裂纹、气孔、夹渣等)和组织缺陷(如合金钢中的淬火组织、铸铁中的白口、钢中的氧化物、氮化物夹杂和过烧现象等)。7.焊缝金属化学成分检验检验焊缝金属化学成分是否符合设计要求。8.腐蚀试验对某些要求耐腐蚀的构件要进行抗腐蚀性试验。关于熔焊缺陷、压焊缺陷和钎坪缺陷等不同类型缺陷，应采纳相应的检验内容和检验方法。焊接结构经检验发觉缺陷后，应进行焊接结构安全评定，以确定结构是否能够使用。5.4焊缝返修和合格焊缝关于无损探伤中