孤岛新镇AAO工艺污水处理厂设计

孤岛新镇污水处理厂设计一、项目概况城市概况错误！未指定书签。孤岛新镇位于山东省黄河入海口的原黄泛区内。 东径118050/~118053,，北纬37064/~37057，，向北15公里为渤海湾。向东10公里临莱州，向南20公里为现黄河入海口，距东营市（胜利油田指挥部）约60公里，该镇地处黄河下游三角洲河道改流摆动地区内。该镇附近区域为胜利油田所属的孤岛油田和两桩油田。 地下蕴藏着丰富的石油资源。为了开发这些油田并考虑黄河下游三角洲的长远发展。胜利油田指挥部决定兴建孤岛新镇，使之成为孤岛油田和两桩油田的生活居住中心和生产指挥与科研中心，成为一个新型的社会主义现代化的综合石油城。根据该镇总体规划，该镇具有完备的社会基础和工程基础设施。有完备的城市交通、给水排水、供电、供暖、电信等设施，并考虑今后的发展与扩建的需要。自然条件属北温带季风型半湿润气候区，年平均降雨量800毫米，四季分明，光照充足，年平均气温14.3C；1月份为全年最冷月，平均气温为-3.2C；7月份为最热月，平均气温为29.6C。春季升温迅速，秋季降温幅度大，无霜期为 198天。地下水位在地表下9米，无侵蚀性。污水处理厂污水进水总管管径D=800,充满度为0.6,其管底标高（终点泵房处）为43米。当地海拔50米，进水渠水位高度为49.5米，处理水排放到300米外的白银河，河流最高水位是47米（按25年一遇标准计）设计条件.设计平均流量：根据孤岛新镇总体规划，该镇规划人口为XXX人，生活污水日均排放标准按200升/人*日计，考虑长期的发展：人数=70000+班级序号*8000平均水量：

Q=(70000800013)200=3480000CL/d=34800m3/dQmax=KzQKZ-2L_ 2-7 .14Q0'1348000,13..Qmax=1.434800=48720m3/d.进水水质条件:COD=700mg/LBOD=280mg/LSS=350mg/L水温20—30水温20—30OC pH=6-9<60mg/LSS <10mg/L5<1mg/L pH=6—9设计要求出水水质要求：BO。10mg/L CODNH-N010mg/L TP污水处理程度计算：Ci-Ce “E=-C-x100%BOD5处理效率E=280—10X100%=96.4%280SS处理效率E2==350~10X100%=97%350COD的处理效率E3E3=Z00s60700X100%=92%TNTN的处理效率E4=E4=30-1030X100%=66.7%TPTP的处理效率E5=E5=3-1X100%=66.7%由此表明BOD,COD,SS,TP,TN的处理要求较高二、工艺流程的比较净化效目前，我国城市污水多采用二级生物处理工艺，活性污泥法处理效果好率高，占地少，是首选的工艺。净化效常用污水处理技术传统推流式活性污泥法传统活性污泥法又叫普通活性污泥法，是最早成功运行的方式。工艺流程如下：污泥回流污泥回流该法中污水和回流污泥在曝气池的前端进入，在池内呈推流式流动至池的末端，由鼓风机通过扩散设备或机械曝气机曝气并搅拌， 因为廊道的长宽比要求5~10,所以一月采用3~5条廊道。在曝气池内进行吸附、絮凝和有机污染物的氧化分解，最后进入二沉池进行处理后的污水和活性污泥的分离， 部分污泥回流至曝气池，部分污泥作为剩余污泥排放。传统活性污泥法运行中主要存在的问题：一是池内流态呈推流式，首段有机污染物负荷高，耗氧速率高；二是污水和回流污泥进入曝气池后， 不能立即与整个曝气池混合液充分混合，易受冲击负荷影响，适应水质、水量变化的能力差；三是混合液的需氧量在长度方向是逐步下降的， 而充氧设备通常是沿池长均匀布置的，这样会出现前半段供氧不足，后半段供氧超过需求的现象。另外，该法由于池容较大，因此占地面积较大AB法AB法工艺是吸附一生物降解(Adsorption-Biodegradation)工艺的简称。AB工艺是在传统两段活性污泥法喝高负荷活性污泥法的基础上开发出来的新工艺。由A段曝气池、中间沉淀池、B段曝气池和二次沉淀池组成，两段污泥各自回流。AB法的工艺流程如下:.污泥回流 ； 污泥回流 ；剩余污泥 剩余污泥该工艺将曝气池分为高低负荷两段，各有独立的沉淀和污泥回流系统。高负荷段(A段)停留时间约20--40分钟，以生物絮凝吸附作用为主，同时发生不完全氧化反应，生物主要为短世代的细菌群落，去除 BOD达50%以上。B段与常规活性污泥法相似，负荷较低，泥龄较长。AB法A段效率很高，并有较强的缓冲能力。B段起到出水把关作用，处理稳定性较好。对于高浓度的污水处理， AB法具有很好适用性的，并有较高的节能效益。尤其在采用污泥消化和沼气利用工艺时，优势最为明显。但是，AB法污泥产量较大，A段污泥有机物含量极高，污泥后续稳定化处理是必须的，将增加一定的投资和费用。另外，由于A段去除了较多的BOD,可能造成炭源不足，难以实现脱氮工艺。对于污水浓度较低的场合，B段运行较为困难，也难以发挥优势。目前有仅采用A段的做法，效果要好于一级处理，作为一种过渡型工艺，在性能价格比上有较好的优势，但脱氮除磷效果一般，难以达标，不能达到本设计的出水要求。一般适用于水体自净能力较强的排江、排海场合。氧化沟法氧化沟又称“循环曝气池”，污水和活性污泥的混合液在环状曝气渠道内循环流动，属于活性污泥法的一种变形，氧化沟的水力停留时间可达 10~30h污泥龄20~30d,有机负荷很低平[0.05~0.15kgBOD5/(kgMLSS・d)],实质上相当于延时曝气活性污泥系统。可用于处理水量为72~200X10m3/d的污水处理厂。氧化沟的工艺流程如下：

有较稳定的脱氮氧化沟法处理流程简单，构筑物少，基建费用较省；处理效果好,除磷功能；对高浓度工业废水有很大的稀释能力；有抗冲击负荷的能力；能处理不易降解的有机物，污泥生成量少；技术先进成熟，管理维护较简单；国内工程实例多，容易获得工程管理经验。有较稳定的脱氮缺点是处理构筑物较多，回流污泥溶解氧较高，对除磷有一定影响，容积及设备利用率不高。A2O法A2O工艺或称AAO工艺，在一个处理系统中同时具有厌氧区、缺氧区、好氧区，能同时做到脱氮、除磷和有机物的降解，其工艺流程见图：剩余污泥该工艺流程简洁，污泥在厌氧、缺氧、好氧环境中交替运行，丝状菌不能大量繁殖，污泥沉降性能好。该处理系统出水中磷浓度基本可以达到 1mg/L以下，氨氮也可以达到8mg/L以下基建费用低，具有较好的脱氮、除磷功能；具有改善污泥沉降性能，减少污泥排放量；具有提高对难降解生物有机物去除效率，运转效果稳定；技术先进成熟，运行稳定可靠；管理维护简单，运行费用低；国内工程实例多，工艺成熟，容易获得工程管理经验。缺点是处理构筑物较多；污泥产生量较多。SBR法SBR法的基本工艺流程：预处理fSBR—出水SBR工艺与连续流活性污泥法工艺相比具有一些优点：工艺系统组成简单，曝气池兼具二沉池的功能，无污泥回流设备；耐冲击负荷，在一般情况下，无需设置调节池；反应推动力大，易于得到优于连续流系统的出水水质；运行操作灵活，通过适当调节各阶段操作状态可达到脱氮除磷的效果；活性污泥在一个运行周期内，经过不同的运行环境条件，污泥沉降性能好，SVI值较低，能有效地防止丝状菌膨胀。SBR工艺对自动化控制要求很高，并需要大量的电控阀门和机械撇水器，稍有故障将不能运行，一般必须引进全套进口设备。由于一池有多种功能，相关设备不得已而闲置，曝气头的数量和鼓风机的能力必须稍大。池子总体容积也不减小。另外，由于撇水深度通常有1.2—2米，出水的水位必须按最低撇水水位设计，故总的水力高程较一般工艺要高1米左右，能耗将有所提高。容积及设备利用率低（一般低于 50%）;操作、管理、维护较复杂；自动控制程度高，对工人素质要求较高；国内工程实例少；脱氮除磷效果一般。SBR工艺一般适用于占地省、自动化程度高、规模小的污水处理厂，而本设计为中等水量的污水处理厂，不宜采用此工艺。

经过综合比较，本次设计采用A2O工艺，考虑到对脱氮除磷过程对碳源的需求，本工艺不设初沉池，污水处理流程图如下污泥回流污泥回流剩余污泥污泥处理工艺我国大部分污水处理厂采用的污泥处理工艺为：污泥~~—T浓缩~~~~U消化~~—T加药调理—U机械脱水H最终处置本设计也采用此工艺

三、工艺流程设计计算3.1粗格栅的设计计算格栅计算草图：格栅型号：链条式机械格栅设计流量：Qmax=0.58m/s,取栅前水深h=0.4m,过栅流速v2=0.9m/s,安装角度60度，栅条间隙b=0.025m(1)格栅间隙数Qmaxsin60Qmaxsin60bhv20.56.sin600.0250.40.9=57.9(取60)(3)栅槽总宽度B=s(n—1)+b-n=0.01(60-1)+60X0.02=2.09m(4)进水渠道渐宽部分的长度设进水渠道B=1m其渐开部分展开角度a=20度B-Bi

B-Bi

2tan20o=1.5栅槽与出水渠道连接处渐窄部分长度l2ll2ll215=0.75(5)过栅水头损失h2=k-h。;丫2hc=——sin二;2g3;3;;h2 过栅水头损失，m；h0 计算水头损失，m；g 重力加速度，9.8m/s2;

k——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般k=3；栅条断面为锐边矩形，则P=2.42,;4 4三?(s)3=2.42(-001)3=0.71b 0.025,八, 0.92 .. h0=0.71 ——sin60=0.025m29.8h2=3X0.025=0.075m(6)栅后槽总高度H=hi+h2+h取格栅前渠道超高hi=0.3m；H=0.4+0.075+0.3=0.775m(7)格栅总长度, , ,CL/C Hi “L=Li+L2+0.5+1.0+ ;«1=60=1.5+0.75+0.5+1+0.40.3=4.2mtan60L(8)每日栅渣量QmaxWi86400W= Kzi000、a,0.560.0586400 3 3,,i.4i000W= =i.73m/d>0.2m/di.4i000宜采用机械清除3.2细格栅设计计算

图1格栅设计计算示意（单位：m）设计流量：Qmax=0.56m/s,取栅前水深h=0.4m,过栅流速V2=0.9m/s,安装角度60度，栅条间隙b=0.01m(1)格栅间隙数Qmaxsina0.56sin60n=3x 136bhv0.010.40.9(3)栅槽总宽度B1二s(n—1)+b-n=0.01(136-1)+136X0.01=2.7m所以栅槽总宽度B=2.7x2+0.15=5.6(4)进水渠道渐宽部分的长度设进水渠道B=1m其渐开部分展开角度a=20度lB-B1 5.6-2.154712tan202tan20栅槽与出水渠道连接处渐窄部分长度12VLV47-2.35m2 2(5)过栅水头损失h2=k,小；2%=——sin;；2g4〜(守;bh2 过栅水头损失，m；h0 计算水头损失，m；g 重力加速度，9.8m/s2;k——系数，格栅受污物堵塞后，水头损失增大的倍数，一般 k=3；栅条断面为锐边矩形，则0=2.42,;4::=B(s)3=2.42b0.92h0=2.42 -sin60=0.08729.8h2=3X0.087=0.26(6)栅后槽总高度H=h1+h2+h取格栅前渠道超高h1=0.3m；H=0.4+0.26+0.3=0.96m

(7)格栅总长度Hi “L=L1+L2+0.5+1.0+ ;ot1=60tan二0.40.3,=4.7+2.35+0.5+1+ =8.9tan60L(8)每日栅渣量Qmaxwi86400VW- Kz1000W-0.560.05864001.41000=1.73mW-0.560.05864001.41000=1.73m3/d__3>0.2m3/d宜采用机械清除提升泵房设计水泵选择设计水量48720m3/d,选择用4台潜污泵(3用1备)Qmax3Qmax361160一一一3=849.4m/h121060一一，3121060一一，36=121m选择轴流式潜水电泵扬程/m流量/(m3/h)转速/(r/min)轴功率/kw叶轮直径/mm效率/%151210145029.930079.53.3.2、集水池(1)、容积按一台泵最大流量时6min的出流量设计，则集水池的有效容积(2)、面积 取有效水深H=3m,则面积F=Q1=121=40.3m2H3集水池长度取10m,则宽度B =40,3_4.03m取4.5ml10集水池平面尺寸LB=10m4.5m保护水深为1.2m,实际水深为4.2m(3)、泵位及安装潜水电泵直接置于集水池内，电泵检修采用移动吊架

沉砂池设计计算本工艺采用旋流式沉砂池设计流量：Qmax=0.56m3/s；根据设计流量，查看给水排水手册，选择旋流沉砂池n中的7号沉砂池A2O工艺部分计算判断是否可用A2O工艺:COD700, = =23.3>8;TNCOD700, = =23.3>8;TN30TPBOD5 2803——=0.01<0.06符合条件3.5.2设计参数:1.BOD符合条件3.5.2设计参数:1.BOD5负荷Ls=0.3kgBOD5/(kgMLSS/d).回流污泥浓度：Xr=8000mg/L.回流比R=75%.混合液悬浮固体浓度：Xr=0.75Xr=0.750.75180003500mg/L55.混合液内回流比R内TNTN0-TNTNTN0-TNeTNo100%30-10100%=67.7%306.反应池总容积6.反应池总容积nR内=一JM100%=200%1-TNV=VQmaxV=VQmax(s0-se)LsX48720(280-10)0.33000一一3=14616m37.反应池总水力停留时间t=V7.反应池总水力停留时间t=V=14616=7.2卜取8小时Q487208.各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧=1:1:3厌氧池水力停留时间缺氧池水力停留时间好氧池水力停留时间t厌=8x1=1.6h,池容V厌=1.6x48720=3248m3538.各段水力停留时间和容积厌氧：缺氧：好氧=1:1:3厌氧池水力停留时间缺氧池水力停留时间好氧池水力停留时间t厌=8x1=1.6h,池容V厌=1.6x48720=3248m353t缺=8M—1.6h,池容V厌=1.6x48720=3248m5t女?=81x3=4.8h,池容V好=4.8x48720=9744m353.5.3反应池主要尺寸设反应池2组，有效水深H1=4.5ma.厌氧池单池面积A=当8=360m224.5采用两廊道。每个廊道宽6m,360l=—=30m12b缺氧池单池面积米用两廊道八3248 2A 360m24.5每个廊道宽6m,360l=—=30m12c..好氧池采用5廊道推流式反应池,廊道宽b=6m；单组反应池面积:a9744A=-24.5-1085m2L=132056=36m超高0.5m,反应池总高度H=H1+0.5=5m厌氧池尺寸：30mx12mx5m缺氧池尺寸：30mx12mx5m好氧池尺寸：36mx30mx5m3.5.4反应池进、出水系统计算3..4.1进水管单组反应池进水管设计流量Qi=Q="6=0.28m32 2取管道流速v=0.8m/sAQi 0.28A二 二 VAQi 0.28A二 二 V0.8管道过水断面积4x0.35一\3.14=0.67m取进水管管径DN700mm3.5.4.2回流污泥量二沉池活性污泥依靠重力流至污泥池内后通过污泥泵房分别提升至各厌氧池二沉池回流至污泥池的污泥设计流量qr=rq=0.750.28=0.21m3/s管道为满流设计,取管道平均流速1.00m/s管道过水断面面积：A=QR=0.21m2V管径d=*=Fi0F=0.52m 取0.6m3.5.4.2进水井反应池进水孔尺寸：进水孔过流量Q2=(1R)Q=(10.75)&|8=0.245m3/s取孔口流速v=0.6m/s孔口过水断面积A=S=&2丝=0.4m2V0.6孔口尺寸取为0.2x0.2m出水堰及出水井按矩形堰流量公式计算：Q3=0.42,2gbH3/2=1.86bH3/2式中：— Q 0.56 3Q3=(1R噂=(10.75) —=0.49m3b 堰宽，b=6m堰上水头,m,二(Q31.86堰上水头,m,二(Q31.86620.493(( )1.866=0.13m出水孔过流量Q=Q=0.49m3/s取孔口流速v=0.6m/s孔口过水断面积A=Q4=0^9=0.8m2V0.6孔口尺寸取为0.4mX0.2m出水管反应池出水管设计流量Q=Q=0.28m3/s

取管道流速v=0.8m/s管道过水断面积A=Q5=028=0.35m2管径d=4x0.35\管径d=4x0.35\3.14=0.67m取进水管管径DN700mm校核管道流速v=Q=028=0.73m/sA0.383.5.5剩余污泥计算(1)降解BOD生成的污泥量：Wi=Y(So-Se)Q平=0.6X(280-10)X48720=7893kg/d(2)内源呼吸分解泥量Xr=fX=0.75X3500=2625mg/L3W2=KdVXr=0.05X4350X2x2.625=1142kg/mkd——污泥自身氧化率，取kd=0.05Xr——有机活性污泥浓度，X尸fx,f=MLVSS=0.75(污泥试验法)MLSS(3)不可生物降解喝惰性悬浮物W3=SrQ平x50%=(350-10)义48720X50%=8283m(4)剩余污泥量W=Wi-W2+W3=7893-1142+8283=15034kg/设剩余污泥的含水率为99.2%,相对密度为1则剩余污泥量湿重与体积为15034q15034q=1-99.2%=1880m3/d3.6需氧量计算设计需氧量AORAOR=Qi+Q2-Q3

Qi：硝化需氧量（去除BOD5需氧量—剩余污泥中的BOD5需氧量）kgO2/dQ2：氨氮硝化需氧量（扣除剩余污泥氨氮氧当量的实际硝化需氧量） kgO2/dQ3反硝化脱氢产氧量kgO2/dQiQiQg-Se)QiQg-Se)-1.42(Wi.W2)0.6848720(280-10)0.681000-1.42(7893-1142)=9785kgO2/dQ2根据生成所需的BOD:N:P=100:5:1的比例去除去除270mg/l有机物是需要固化13.5mg/l氨氮，故被固化的氨氮为AN=进水氨氮-出水氨氮-用于合成氨氮=30-10-13.5=6.5mg/lQ2=QN=4.6x48.72x6.5=1457kgO2/dQ3△N=进水氨氮-出水氨氮-用于合成氨氮=30-10-13.5=6.5mg/lQ3=2.86QN=2.86x4.6x48.72x6.5=906kgO/dAOR=Q1+Q2-Q3=9758+1457-906=10426kgQ/d去除每1kgBOD5需氧量AORQ(S0_Se)140264872027014026487202701000=1.1(kgO2/kgBOD5)3.6.2标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。曝气器敷设于池底，距池底0.2m,淹没深度4.3m,氧转移效率Ea=20%,计算温度T=14.3c,将实际需氧量AOR换算成标准状态下的需氧量SOR

SOR A0RxCsb(2°)'工ZCsm(T)-CL!1.024(3式中::——:——气压调整系数,所在地区实际气压1.013105Cl——曝气池内平均溶解氧，取CL=2mg/LCl——曝气池内平均溶解氧，取CL=2mg/L一： 污水中饱和溶解氧与请水中饱和溶解氧之比，取0.95GS(20)=9」7mg/lGs(14.3)=10mg/l空气扩散器出口处绝对压力：Pb=1.0131059.8103H5 3=1.01310 9.810 4.3一一5一-1.43410(Pa)空气离开好氧反应池时氧的百分比：21(1-Ea) 21(1-0.20)Qt A100%= ( -) 100%=79(1-Ea)21 79(1-0.20)2117.54%好氧反应池中平均溶解氧饱和度:Gsm(14.3)Gsm(14.3)-Gs(14.3)(2.06610542标准需氧量为:SOR-5 .__“ 1.43410 17.54、 …=10( 5 )=11.12mg/l2.066标准需氧量为:SOR-5 .__“ 1.43410 17.54、 …=10( 5 )=11.12mg/l2.06610 42104269.170.82(0.9511.2-2)1.024(143，0=15585kgO2/d=650kgO2/h好氧反应池最大时供气量氧利用率为25%GsSOR0.3Ea650 3 =86677/h0.30.25所需空气压力（相对压力）P=h1h2 h3 h4：-h式中:hi+h2——供气管道沿程与局部阻力损失之和，取 hi+h2=0.2mh3 曝气器淹没水头，h3=4.3mh4 曝气器阻力，取h4=0.4m.：h 富余水头，，h=0.5mP=0.24.30.40.5=5.7（m）曝气器数量计算按服务面积计算曝气头采用微孔曝气器，工作水深4.3m,在供风量1~3m3/（hM个）时，曝气器氧利用率Ea=25%,服务面积0.3~0.75m2,充氧能力q。=0.14kgO2./（h个）.则：每个池子面积：36x30=1080m2曝气头个数：1080+0.5=2160个每个廊道：2160+5=432个取450个设5个干管，每个干管接12个竖管，每个干管间距6m,每个竖管借接6个小支管每个支管间距0.9m,每个支管的曝气头：450+6=75个每个曝气头间距：36+75=0.48m最后一个支管的曝气头个数：6+0.48=12.5个去12个厌氧池设备选择（以单组反应池计算）厌氧池设导流墙，将厌氧池分成2格。每格内设潜水搅拌机1台，所需功率按5W/m3池容计算。厌氧池有效容积1624m3混合全池污水所需功率为；5X1624=8120W污泥回流设备

污泥回流比：R=75%回流污泥量；Q产RQ=0.75X48720=36540m3/d=1522.5m3/h设混合液回流泵房2座，每座泵房内设3台潜污泵（2用1备）单泵流量;Qr单二-Qr=761.25m3/h2混合液回流设备混合液回流比rl20阴混合液回流量；Qr=R内Q=2X48720=40603/h设混合液回流泵房2座，每座泵房内设3台潜污泵（2用1备）小右、去目 1Qr4060 3单泵流量；Qr单=—父一R= =1015m/h2 2 4二沉池设计计算采用辐流式沉淀池设两座沉淀部分水面面积A=QmasA=Qmasnq'_2030一一21.5 2=676.7m2Qmax 最大设计流量，m3/hn 池数，个q0 表面负荷，取1.5m3/（n3-h）3.7.3.有效水深3.7.2.池子直径32.9m3.7.3.有效水深3.7.2.池子直径32.9m取30mt 沉淀时间，取2.5hh2t 沉淀时间，取2.5hh2=1.5X2.5=3.75m沉淀部分有效容积二D2V= h24一.一2 -=3.14乂30父375=2649.375m34 .3.7.5.污泥斗容积Vi门3.7.5.污泥斗容积Vi门=2m,r2=1m,污泥斗高度7：h4 2 2Vi=——(r1 r1r2r2)3h4=(ri「2)tan60=1.7mVi=12.46m3.7.6坡底落差h6n(D/2-r1)=0.05X(15-2)=0.65m沉淀池周边之外高度ho=h2+h3+h5=3.75+0.5+0.5=4.75mh3 缓冲层高度，取0.5mh5 刮泥板高度，取0.5m沉淀池总高度H=h1+h2+h3+h4+h5=0.3+3.75+0.5+1.7+0.5=6.75mh1 沉淀池超高，取0.3m浓缩池计算本设计污泥浓缩池采用2座圆形辐流式浓缩池，设计参数：含水率99.2%,固体浓度8kg/m3,污泥固体负荷60kg/(m2・d);浓缩后污泥含水率97%浓缩池的面积A=QC1880860A=QC1880860 2=250m2每个浓缩池的面积A0=A=125m22浓缩池直径浓缩池工作部分高度取污泥浓缩时间13h=4.1m3.3m,TQ13940hi=4.1m3.3m24A24125浓缩池总高度浓缩池超高h2=0.3m缓冲层高度h3=0.3mH=hi+h2+h3=4.1+0.3+0.3=4.7m浓缩后污泥体积-Q(1-R)1880(1-0.992) 3^V2= -= =501.3m/d1-F2 1-0.97排泥斗体积的计算V1=1H4(S1 .S1S2-S2)-12.6-2.4……H4= 0.1=0.51m21 __2__ _2 ___3V1=-0.51(6.326.31.21.22)二=26.2m一一1 V3=-H5(S1 .S1S2S2)3~1.2-0.9H5= 3=0.5m21 3V3=-0.52(2.412.6.2.412.61.212.61.212.6)=9.2m3排泥斗体积:__ _一_3V=V1+V3=76+0.56=76.56m3污泥浓缩池计算草图:H2HHH2HH4HD2Di=2.4m;D2=1.8m污泥泵房面积：10>6力目487200.75 3/u流里：q= =760m/h224选取污泥泵流量800m3/h,污泥池体积按5min回流量设计760 3v=2( )5=127m/h60取有效水深4m超高0.5m污泥池面积28m2设池长7m,宽4m污泥池尺寸7X4X4.5砂虑池Q=48720m3,流速v=10m/h,冲洗强度q=14L(s如2),冲洗时间6min滤池工作时间24h,冲洗周期为12h

实际工作时间24-0.1元=23.8hQ48720Q48720VT-1023.8 2=205m2采用滤池数6个，对称双行排列205-6~205-6~=34m2L/B=1.5,所以长取7.2m宽取4.8m校核强制流速NvN^1610NvN^16105=12m/h滤池高度支承层高度H1=0.45m滤料层高度H2=0.7m砂面上水深H3=1.7m保护层高度H4=0.3m所以滤池高度:H=H1+H2+H3+H4=0.45+0.7+1.7+0.3=3.15m消毒池取一座，平面尺寸13mx6m单池水面面宽2.6m。有效水深0.9m超高0.3m四、污水处理厂平面布置布置原则为了使平面更经济合理，污水厂平面布置应遵循下列原则：1、污水厂的厂区面积，应按项目总规模控制，并作出分期建设的安排，合理确定近期规模，近期工程投入运行一年内水量宜达到近期设计规模的 60%。2、污水厂的总体布置应根据厂内各建筑物和构筑物的功能和流程要求，结合厂址地形、气候和地质条件，优化运行成本，便于施工、维护和管理等因素，经技术经济比较确定。3、污水厂厂区内各建筑物造型应简洁美观，节省材料，选材适当，并应使建筑物和构筑物群体的效果与周围环境协调。4、生产管理建筑物和生活设施宜集中布置，其位置和朝向应力求合理，并应与处理构筑物保持一定距离。5、污水和污泥的处理构筑物宜根据情况尽可能分别集中布置。处理构筑物的间距应紧凑、合理，符合国家现行的防火规范的要求，并应满足各构筑物的施工、设备安装和埋设各种管道以及养护、维修和管理的要求。6、污水厂的工艺流程、竖向设计官充分利用地形，符合排水通畅、降低能耗、平衡土方的要求。7、厂区消防的设计和消化池、贮气罐、污泥气压缩机房、污泥气发电机房、污泥气燃烧装置、污泥气管道、污泥干化装置、污泥焚烧装置及其他危险品仓库等的位置和设计，应符合国家现行有关防火规范的要求。8、污水厂内可根据需要，在适当地点设置堆放材料、备件、燃料和废渣等物料及停车的场地。9、污水厂应设置通向各构筑物和附属建筑物的必要通道，通道的设计应符合下列要求\要车行道的宽度：单车道为3.5〜4.0m,双车道为6.0〜7.0m,并应有回车道；车行道的转弯半径直为6.0〜10.0m；人行道的宽度宜为1.5〜2.0m；通向高架构筑物的扶梯倾角一般宜采用30°,不宜大于45°;天桥宽度不宜小于1.0m；车道、通道的布置应符合国家现行有关防火规范要求， 并应符合当地有关部门的规定。10、污水厂周围根据现场条件应设置围墙，其高度不宜小于 2.0m。11、污水厂的大门尺寸应能容运输最大设备或部件的车辆出入，并应另设运输废渣的侧门。12、污水厂并联运行的处理构筑物间应设均匀配水装置，各处理构筑物系统间宜设可切换的连通管渠。13、污水厂内各种管渠应全面安排，避免相互干扰。管道复杂时宜设置管j廊。处理构筑物间输水、输泥和输气管线的布置应使管渠长度短、损失小、流行通畅、不易堵塞和便于清通。各污水处理构筑物间的管渠连通，在条件适宜时，应采用明渠。管廊内宜敷设仪表电缆、电信电缆、电力电缆、给水管、污水管、污泥管、再生水管、压缩空气管等，并设置色标。管廊内应设通风、