模板工程专项施工方案(盘扣式钢管支架)(实用资料)

商品房（怡轩•壹品湾一期）工程模板搭设专项施工方案PAGE汕头市达濠建筑总公司第81页共177页模板工程专项施工方案(盘扣式钢管支架)(可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）

目录模板工程专项施工方案(盘扣式钢管支架)(可以直接使用，可编辑优秀版资料，欢迎下载）TOC\o"1-4”\h\z\uHYPERLINK\l”_Toc397464762”一、编写依据 1三、施工准备 3HYPERLINK\l”_Toc397464765”（一）施工条件 3HYPERLINK\l”_Toc397464766"（二)材料准备 4HYPERLINK\l”_Toc397464767”（三)技术准备 5HYPERLINK\l”_Toc397464768”（四）施工机具 6HYPERLINK\l”_Toc397464769”四、模板支架搭设安装技术要求 6五、模板分项工程施工方法 6_Toc397464772"（二）各部位模板施工工艺 6HYPERLINK\l”_Toc397464773”（三）模板拆除 8HYPERLINK\l”_Toc397464774”(四)模板维护与管理 9HYPERLINK\l”_Toc397464775”（五)模板质量要求 9HYPERLINK\l”_Toc397464776”六、成品保护管理 10_Toc397464778"八、安全施工保证措施 11_Toc397464780”（二）模板拆除 12（三）模板工程及各类临时支撑体系安全措施 13（四）施工区防火措施 13HYPERLINK\l”_Toc397464783”（五）施工用电安全措施 14十、模板计算书 15安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。已拆模板起吊前认真检查螺栓是否拆完、是否有勾挂地方，并清理模板上杂物，仔细检查吊钩是否有开焊、脱扣现象。6、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施，张挂好安全网，做好临边防护。7、拆除时严格遵守安全规定，高处、复杂结构模板拆除应有专人指挥，严禁非操作人员进入作业区；8、拆除的模板、柱杆、支撑要安全地传递至地面,严禁抛掷；拆下来的杆件应及时运走，妥善堆放；9、安装和拆除柱、墙、梁、板的操作层,从首层以上各层应张挂安全平网。进行拆除作业时，应设置警示标牌；10、验收合格方可进行作业,未经验收或验收不合格不准做下一道工序作业。11、拆除电梯井及大型孔洞模板时，下层必须支搭安全网等可靠防坠落措施.12、拆除的模板支撑等材料，必须边拆、边清、边运、边码，楼层高处拆下的材料,严禁向下抛掷。模板工程及各类临时支撑体系安全措施1、支模应按规定的作业程序进行，模板未固定不得进行下一道工序。严禁在连接件和支撑件上攀登上下,并严禁在上下同一垂直面上装、拆模板。结构复杂的模板，装、拆应严格按施工组织设计进行。2、支设高度在3m以上的柱模板，四周应设斜撑,并应设立操作平台。低于3m的可使用马凳操作.3、支设悬挑形式的模板时,应有稳固的立足点。支设临空构筑物的模板时，应搭设支架或脚手架。模板上有预留洞时，应在安装后将洞口盖住。4、操作人员登高必须走人行梯道，严禁利用模板支撑体系攀登上下，不得在墙顶、独立梁及其他高处狭窄而无防护的模板面上行走。5、混凝土浇筑过程中，应派专人在安全区域内观测模板支架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人,情况紧急时施工人员应迅速撤离,并应进行相应加固处理。6、模板支架使用期间,不得擅自拆除架体结构杆件。7、模板拆除必须满足拆模时所需混凝土强度，经项目总工同意，才能拆除。拆模的顺序和方法应按照先支后拆、后支先拆的顺序；先拆承重的模板及支撑；拆模作业时，必须设置警戒区,严禁下方有人进入。施工区防火措施1、作业棚应采用阻燃材料搭设。2、处于刨花、碎末较多部位的电动机应装设防尘罩,电气设备应密封或采用防爆型，电箱下不得堆放物料。3、防止电线短路、用电设备过载运行，设备漏油和缺油.4、严禁在作业场所吸烟、生火、烧饭或点明火取暖。5、配备足量的灭火器材。施工用电安全措施1、施工现场使用的设备及线路，按施工组织设计要求安装和架设，用电原则执行一机、一闸、一漏电保护开关的“三级"保护措施，要对所有机械作接零和重复接地的装置。所有电掣箱均有门、有锁、有防漏雨盖板,有危险标志，有统一编号，有管理负责人。严禁电线随地走，发现使用线路有破损或绝缘性能不良应立即撤换.2、系统必须实行分级配电，各类配电箱、开关箱安装和内部设置必须符合有关规定，箱内电器必须可靠完好，其选型定值要符合规定，开关箱外观应完整,牢固防雨、防尘。3、施工照明要设专用回路漏电开关，其金属外壳必须作接零保护。4、模板支架应与架空输电线路保持安全距离。5、现场的一切电气设备必须由持证电工安装、维护，非电工不得私自安装，维修，移动一切电气设备.6、临时配电线路必须按规范架设整齐.严禁在模板支架上挂设电缆，架空线必须采用绝缘导线，不得采用塑料软线，不得成束架空敷设.架空拉设的电线严禁直接挂在模板支架上,橡皮线通过走道等位置时，必须加设胶套管,以防压裂漏电。文明施工保证措施1、严格执行施工现场平面管理制度，按施工现场总平面布置图布局，材料堆放整齐，保持场区清洁.2、建立岗位责任制，安排专人负责场内外卫生清洁工作,分片管理，责任到人。3、施工操作面作业，采取有效措施，尽可能降低噪声，如拆模时，避免野蛮敲击和扔掷，降低噪声扩散.4、定期对施工现场产生的噪音,进行检测，对发现的超标，提出改进措施.5、在夜间施工时,施工照明应避免照射居民生活区，避免光污染扰民。6、在施工中,加强环境保护工作,增强环境保护意识，不断提高环保工作水平.7、施工全体人员佩带统一制作施工证，持证上岗,统一管理。对无证人员,责令其退出施工现场。8、虚心接受各方的监督,对提出的文明施工及环保存在的问题，本着高度负责的态度,予以落实。9、施工现场加强职工的文明施工教育，严禁打架斗殴，对不听劝阻造成严重后果的送交执法部门处理.10、施工现场要求材料堆放有序，道路平整干净，图、牌、表规范、整齐、美观。模板计算书(一)3．8米高剪力墙模板计算书：1。基本参数次楞间距（mm）:300；穿墙螺栓水平间距（mm):600；主楞间距（mm):500；穿墙螺栓竖向间距（mm）:500;对拉螺栓直径（mm）:M12;2。主楞信息主楞材料：圆钢管;主楞合并根数：2；直径(mm):48。00;壁厚(mm）：3。00；3。次楞信息次楞材料：圆钢管；次楞合并根数：2；直径(mm):48。00;壁厚(mm）：3.00；4.面板参数面板类型:胶合面板;面板厚度(mm）：18.00；面板弹性模量(N/mm2）：6000.00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:13。00;面板抗剪强度设计值(N/mm2）:1。50；5.木方和钢楞钢楞弹性模量E（N/mm2)：206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2）：205。00；二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值：F=0。22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ—-混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t——新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T-—混凝土的入模温度，取20.000℃；V-—混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H--模板计算高度，取3.000m；β1--外加剂影响修正系数，取1。200；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得17。031kN/m2、72。000kN/m2，取较小值17。031kN/m2作为本工程计算荷载.计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=17。031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2.三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0。1q1l2+0。117q2l2其中，M-—面板计算最大弯矩(N·mm）；l——计算跨度(次楞间距):l=300。0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×17.031×0.500×0.900=9。197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×3.00×0。50×0。90=1。890kN/m；其中0。90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M=0。1×9。197×300.02+0。117×1.890×300.02=1.03×105N·mm;按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W〈f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M—-面板计算最大弯矩(N·mm)；W--面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=500×18。0×18.0/6=2.70×104mm3；f--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2）；f=13。000N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=1。03×105/2。70×104=3。8N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=3。8N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值［f］=13N/mm2，满足要求！2。抗剪强度验算计算公式如下：V=0.6q1l+0.617q2l其中,V—-面板计算最大剪力（N）；l-—计算跨度（次楞间距）:l=300。0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1。2×17。031×0。500×0.900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×3.00×0.50×0.90=1.890kN/m；面板的最大剪力:V=0.6×9.197×300.0+0。617×1.890×300。0=2005。3N；截面抗剪强度必须满足：τ=3V/(2bhn）≤fv其中，τ—-面板截面的最大受剪应力（N/mm2）；V-—面板计算最大剪力（N）:V=2005.3N；b-—构件的截面宽度(mm）:b=500mm；hn--面板厚度（mm)：hn=18.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2）:fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×2005.3/（2×500×18.0）=0.334N/mm2；面板截面抗剪强度设计值：［fv］=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.334N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求!3。挠度验算根据《建筑施工手册》，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下：ν=0。677ql4/(100EI)≤［ν]=l/250其中，q-—作用在模板上的侧压力线荷载:q=17。03×0。5=8。516N/mm；l——计算跨度(次楞间距)：l=300mm;E—-面板的弹性模量:E=6000N/mm2;I—-面板的截面惯性矩：I=50×1。8×1。8×1.8/12=24。3cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=1.2mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.677×8.52×3004/（100×6000×2.43×105）=0。32mm；面板的最大挠度计算值:ν=0.32mm小于等于面板的最大允许挠度值［ν］=1。2mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一)。次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4。493×2=8。986cm3；I=10.783×2=21.566cm4;次楞计算简图1。次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中，M--次楞计算最大弯矩（N·mm）；l-—计算跨度（主楞间距):l=500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1：1。2×17。031×0.300×0.900=5。518kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。4×3.00×0。30×0。90=1。134kN/m,其中,0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M=0.1×5。518×500.02+0.117×1。134×500.02=1。71×105N·mm；次楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W〈f其中，σ--次楞承受的应力(N/mm2）;M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；W--次楞的截面抵抗矩,W=8。99×103mm3;f——次楞的抗弯强度设计值;f=205.000N/mm2；次楞的最大应力计算值:σ=1。71×105/8。99×103=19N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2;次楞的最大应力计算值σ=19N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值［f］=205N/mm2,满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0。617q2l其中，V－次楞承受的最大剪力；l——计算跨度(主楞间距）:l=500。0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1。2×17.031×0。300×0。900/2=2.759kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×3。00×0.30×0。90/2=0.567kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大剪力：V=0。6×2.759×500.0+0。617×0.567×500.0=1002.6N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=2V/A≤fv其中，τ——次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V-—次楞计算最大剪力(N）：V=1002.6N；A-—钢管的截面面积(mm2):A=848。23mm2；fv--次楞的抗剪强度设计值（N/mm2)：fv=120N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值:τ=2×1002.6/848.230=2.364N/mm2;次楞截面的受剪应力计算值τ=2.364N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！3。次楞的挠度验算根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν］=l/250其中，ν——次楞的最大挠度(mm）；q——作用在次楞上的线荷载(kN/m）：q=17.03×0。30=5。11kN/m；l-—计算跨度(主楞间距):l=500。0mm;E—-次楞弹性模量(N/mm2）：E=206000。00N/mm2;I--次楞截面惯性矩（mm4），I=2。16×105mm4；次楞的最大挠度计算值:ν=0.677×10。22/2×5004/(100×206000×2。16×105）=0。049mm；次楞的最大容许挠度值:［ν]=2mm；次楞的最大挠度计算值ν=0。049mm小于次楞的最大容许挠度值[ν］=2mm,满足要求！(二）.主楞承受次楞传递的荷载,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4。493×2=8。986cm3；I=10。783×2=21。566cm4；E=206000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图(kN）主楞计算弯矩图（kN·m）主楞计算变形图（mm）1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载：P＝1。2×17。03×0.3×0。5＋1。4×3×0。3×0。5＝3。696kN;主楞计算跨度（对拉螺栓水平间距):l=600mm；强度验算公式：σ=M/W<f其中，σ—-主楞的最大应力计算值(N/mm2）M--主楞的最大弯矩(N·mm）;M=4。99×105N·mmW-—主楞的净截面抵抗矩（mm3)；W=8.99×103mm3；f——主楞的强度设计值(N/mm2）,f=205.000N/mm2;主楞的最大应力计算值：σ=4.99×105/8.99×103=55。5N/mm2；主楞的最大应力计算值σ=55。5N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2，满足要求!2。主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足：τ=2V/A≤fv其中，τ——主楞的截面的最大受剪应力(N/mm2）；V--主楞计算最大剪力(N）：V=4527。6N；A—-钢管的截面面积(mm2)：A=848。23mm2；fv--主楞的抗剪强度设计值(N/mm2）:fv=120N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值:τ=2×4527。6/848.230=10.675N/mm2;主楞截面的受剪应力计算值τ=10.675N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值：ν=0。551mm;主楞的最大容许挠度值:［ν］=2.4mm；主楞的最大挠度计算值ν=0。551mm小于主楞的最大容许挠度值［ν］=2。4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下：N〈［N]=f×A其中N--穿墙螺栓所受的拉力；A—-穿墙螺栓有效面积（mm2);f——穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;查表得：穿墙螺栓的型号:M12;穿墙螺栓有效直径：9.85mm；穿墙螺栓有效面积：A=76mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值:［N］=1。70×105×7。60×10-5=12.92kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为：N=8。22kN.穿墙螺栓所受的最大拉力N=8.224kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值［N］=12。92kN，满足要求！（二）3．8米高柱模板计算书：1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：2；柱截面宽度B方向竖楞数目：4;柱截面高度H方向对拉螺栓数目:2；柱截面高度H方向竖楞数目：4；对拉螺栓直径（mm)：M12；2。柱箍信息柱箍材料：圆钢管；直径(mm)：48。00；壁厚(mm）：3.50；柱箍的间距(mm)：300；柱箍合并根数：2;3.竖楞信息竖楞材料:圆钢管；竖楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚（mm)：3。50；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm）：18。00;面板弹性模量（N/mm2）：6000。00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13.00;面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50;5。木方和钢楞钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00;钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:205。00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ——混凝土的重力密度,取24.000kN/m3；t—-新浇混凝土的初凝时间,取2.000h；T——混凝土的入模温度,取20.000℃;V-—混凝土的浇筑速度，取2。500m/h；H-—模板计算高度，取3.000m；β1—-外加剂影响修正系数，取1.200;β2-—混凝土坍落度影响修正系数,取1。000。分别计算得20。036kN/m2、72.000kN/m2，取较小值20。036kN/m2作为本工程计算荷载.计算中采用新浇混凝土侧压力标准值q1=20.036kN/m2;倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2=2kN/m2.三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=260mm，且竖楞数为4，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计面板计算简图1。面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中，M-—面板计算最大弯矩(N·mm）；l--计算跨度（竖楞间距）:l=260.0mm；q--作用在模板上的侧压力线荷载,它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×20.04×0.30×0.90=6。492kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。4×2。00×0.30×0。90=0.756kN/m；式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=6.492+0.756=7.248kN/m；面板的最大弯矩:M=0.1×7。248×260×260=4.90×104N。mm；面板最大应力按下式计算：σ=M/W〈f其中,σ——面板承受的应力(N/mm2）；M——面板计算最大弯矩(N·mm)；W-—面板的截面抵抗矩:W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=300×18.0×18。0/6=1。62×104mm3；f——面板的抗弯强度设计值（N/mm2）;f=13。000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=4.90×104/1。62×104=3.024N/mm2；面板的最大应力计算值σ=3。024N/mm2小于面板的抗弯强度设计值［σ］=13N/mm2，满足要求！2。面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V=0.6ql其中,V——面板计算最大剪力（N)；l-—计算跨度(竖楞间距)：l=260.0mm；q-—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1:1。2×20。04×0。30×0.90=6。492kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.4×2.00×0。30×0。90=0.756kN/m；式中,0。90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=6。492+0。756=7.248kN/m;面板的最大剪力：V=0.6×7.248×260。0=1130。636N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn）≤fv其中，τ-—面板承受的剪应力(N/mm2）；V--面板计算最大剪力(N）:V=1130。636N；b——构件的截面宽度（mm）：b=300mm；hn——面板厚度（mm)：hn=18.0mm；fv——-面板抗剪强度设计值（N/mm2)：fv=13。000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×1130.636/(2×300×18。0）=0。314N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv］=1。500N/mm2；面板截面的受剪应力τ=0.314N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值［fv]=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)其中,q--作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m):q=20.04×0.30＝6.01kN/m;ν--面板最大挠度（mm)；l--计算跨度(竖楞间距）：l=260。0mm；E—-面板弹性模量（N/mm2)：E=6000.00N/mm2；I——面板截面的惯性矩(mm4）；I=bh3/12I=300×18.0×18。0×18。0/12=1.46×105mm4；面板最大容许挠度：［ν]=260/250=1.04mm;面板的最大挠度计算值:ν=0。677×6.01×260。04/(100×6000.0×1。46×105)=0.213mm；面板的最大挠度计算值ν=0.213mm小于面板最大容许挠度设计值［ν]=1。04mm,满足要求!四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3。000m，柱箍间距为300mm,因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3.5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.078×2=10.16cm3;I=12。187×2=24.37cm4；竖楞计算简图竖楞计算简图1。抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中，M—-竖楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度（柱箍间距）：l=300.0mm；q-—作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.2×20。036×0.260×0。900=5.626kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。4×2.000×0.260×0.900=0.655kN/m；q=5。626+0。655=6。281kN/m;竖楞的最大弯距：M=0.1×6。281×300.0×300。0=5.65×104N·mm;σ=M/（γxW）<f其中，σ--竖楞承受的应力(N/mm2）；M—-竖楞计算最大弯矩（N·mm)；W--竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=1.02×104；f—-竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2）；f=205.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值：σ=M/1.05W=5.65×104/（1。05×1.02×104)=5.301N/mm2;竖楞的最大应力计算值σ=5.301N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值［σ]=205N/mm2，满足要求！2。挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：νmax=0。677ql4/（100EI）≤［ν］=l/250其中,q——作用在竖楞上的线荷载(kN/m)：q=20.04×0.26=6.28kN/m;νmax--竖楞最大挠度(mm);l--计算跨度（柱箍间距）:l=300。0mm；E—-竖楞弹性模量（N/mm2）,E=210000。00N/mm2；I——竖楞截面的惯性矩（mm4），I=2.44×105；竖楞最大容许挠度:［ν］=300/400=1。2mm；竖楞的最大挠度计算值:ν=0.677×6.28×300.04/（100×210000.0×2.44×105)=0.007mm;竖楞的最大挠度计算值ν=0。007mm小于竖楞最大容许挠度［ν］=1.2mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3。5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5.078×2=10。16cm3；I=12。187×2=24.37cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P-—竖楞传递到柱箍的集中荷载（kN)；P=（1.2×20.04×0。9+1.4×2×0.9)×0.28×0。3=2.03kN；B方向柱箍剪力图（kN)最大支座力：N=2。474kN；B方向柱箍弯矩图(kN·m）最大弯矩：M=0。080kN·m;B方向柱箍变形图(mm）最大变形:ν=0。017mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式σ=M/(γxW）〈f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=79828。48N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=10156mm3；B边柱箍的最大应力计算值:σ=7.49N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值：[f］=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=7.98×107/（1.05×1.02×107）=7.49N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f］=205N/mm2,满足要求！2.柱箍挠度验算经过计算得到:ν=0。017mm；柱箍最大容许挠度:[ν]=300/250=1。2mm；柱箍的最大挠度ν=0.017mm小于柱箍最大容许挠度［ν］=1.2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:N〈［N]=f×A其中N--对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积（mm2）；f—-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得:对拉螺栓的型号：M12;对拉螺栓的有效直径:9.85mm；对拉螺栓的有效面积：A=76mm2；对拉螺栓所受的最大拉力:N=2.474kN。对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1.70×105×7.60×10-5=12.92kN;对拉螺栓所受的最大拉力N=2。474kN小于对拉螺栓最大容许拉力值［N]=12。92kN,对拉螺栓强度验算满足要求！七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm,壁厚3.5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5。078×2=10.16cm3；I=12。187×2=24.37cm4；按计算（附计算简图)：H方向柱箍计算简图其中P--竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)；P=（1。2×20。04×0。9+1.4×2×0.9）×0.28×0.3=2.03kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力:N=2.474kN；H方向柱箍弯矩图（kN·m）最大弯矩：M=0。080kN·m；H方向柱箍变形图(mm）最大变形:ν=0.017mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式：σ=M/（γxW)<f其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=79828。48N·mm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩：W=10156mm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=7。486N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=7.98×107/(1。05×1.02×107)=7.486N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2。柱箍挠度验算经过计算得到:ν=0.017mm；柱箍最大容许挠度：[ν]=300/250=1。2mm;柱箍的最大挠度ν=0.017mm小于柱箍最大容许挠度［ν］=1.2mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下：N<［N］=f×A其中N——对拉螺栓所受的拉力;A--对拉螺栓有效面积(mm2）;f—-对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径：M12；对拉螺栓有效直径：9.85mm；对拉螺栓有效面积:A=76mm2；对拉螺栓最大容许拉力值:［N]=1。70×105×7。60×10-5=12.92kN;对拉螺栓所受的最大拉力:N=2.474kN。对拉螺栓所受的最大拉力:N=2。474kN小于［N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求！（三）3．8米高楼板模板计算书:1。模板支架参数横向间距或排距(m)：0。60；纵距(m):0.90;步距（m)：1。20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m)：0.10；模板支架搭设高度(m)：3.80；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式：方木支撑；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数模板与木板自重（kN/m2）：0.500;混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2）:1.000;3。材料参数面板采用胶合面板,厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2）：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2)：13;木方弹性模量E(N/mm2）：9000。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2)：13.000;木方抗剪强度设计值（N/mm2)：1.400；木方的间隔距离（mm）:300。000；木方的截面宽度(mm）：60.00；木方的截面高度（mm):80.00;托梁材料为：木方:50×100mm;二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=90×1。82/6=48。6cm3；I=90×1.83/12=43.74cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25.5×0.25×0.9+0.5×0。9=6。188kN/m；（2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m）：q2=1×0.9=0.9kN/m；2、强度计算计算公式如下：M=0.1ql2其中：q=1。2×6。188+1。4×0。9=8.685kN/m最大弯矩M=0。1×8.685×3002=78165N·mm；面板最大应力计算值σ=M/W=78165/48600=1.608N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1.608N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为：ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν］=l/250其中q=q1=6。188kN/m面板最大挠度计算值ν=0。677×6。188×3004/(100×9500×43.74×104）=0。082mm；面板最大允许挠度[ν］=300/250=1.2mm;面板的最大挠度计算值0.082mm小于面板的最大允许挠度1.2mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=6×8×8/6=64cm3；I=b×h3/12=6×8×8×8/12=256cm4;方木楞计算简图(mm)1.荷载的计算（1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：q1=25。5×0.3×0。25+0.5×0。3=2。062kN/m；（2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2=1×0。3=0.3kN/m；2。强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=1。2×q1+1.4×q2=1.2×2.062+1.4×0。3=2。895kN/m；最大弯矩M=0。1ql2=0。1×2.895×0.92=0.234kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0。234×106/64000=3.664N/mm2;方木的抗弯强度设计值[f］=13.000N/mm2；方木的最大应力计算值为3.664N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求！3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足：τ=3V/2bhn〈[τ]其中最大剪力：V=0.6×2.895×0.9=1。563kN；方木受剪应力计算值τ=3×1.563×103/(2×60×80）=0。489N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ］=1.4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.489N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1。4N/mm2，满足要求！4。挠度验算计算公式如下：ν=0.677ql4/（100EI）≤[ν]=l/250均布荷载q=q1=2。062kN/m;最大挠度计算值ν=0。677×2。062×9004/（100×9000×2560000)=0。398mm;最大允许挠度[ν]=900/250=3。6mm；方木的最大挠度计算值0.398mm小于方木的最大允许挠度3。6mm,满足要求！四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：木方:50×100mm；W=83。333cm3；I=416。667cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P＝2.606kN;托梁计算简图托梁计算弯矩图(kN·m)托梁计算变形图（mm）托梁计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0。274kN·m；最大变形Vmax=0。172mm;最大支座力Qmax=5.602kN；最大应力σ=273629.623/83333.333=3.284N/mm2；托梁的抗压强度设计值［f]=13N/mm2；托梁的最大应力计算值3。284N/mm2小于托梁的抗压强度设计值13N/mm2，满足要求!托梁的最大挠度为0.172mm小于600/250，满足要求！五、模板支架立杆荷载设计值（轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1。静荷载标准值包括以下内容（1)脚手架的自重（kN）：NG1=0。149×3。8=0。566kN；(2）模板的自重（kN)：NG2=0。5×0.9×0。6=0.27kN；(3)钢筋混凝土楼板自重（kN)：NG3=25.5×0.25×0。9×0.6=3。442kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.278kN；2。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载活荷载标准值NQ=(1+2）×0。6×0。9=1.62kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+1.4NQ=7。402kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA)≤［f］其中N—立杆的轴心压力设计值（kN)：N=7.402kN;φ—-—-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i-—--计算立杆的截面回转半径（cm）:i=1.58cm；A-—--立杆净截面面积（cm2）：A=4.89cm2；W—-——立杆净截面模量(抵抗矩）(cm3)：W=5。08cm3;σ-—-—--—-钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f］—-—-钢管立杆抗压强度设计值:［f]=205N/mm2；L0——--计算长度(m);立杆计算长度L0=h+2a,即L0=1.2+2×0。1=1.4；a—立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;得到计算结果：立杆计算长度L0=1.4；L0/i=1400/15.8=89；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.667；钢管立杆受压应力计算值;σ=7401.984/(0.667×489)=22。694N/mm2；立杆稳定性计算σ=22。694N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值［f]=205N/mm2,满足要求！（四）400×800mm梁模板计算书:1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B（m）：0。40；梁截面高度D（m):0.80；混凝土板厚度(mm）：300.00;立杆沿梁跨度方向间距La（m)：0。90;立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m)：0。10；立杆步距h(m)：1.20;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m）：0.60；梁支撑架搭设高度H（m)：3.10；梁两侧立杆间距（m）:0。60;承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：0；采用的钢管类型为Φ48×3.5;立杆承重连接方式:可调托座；2。荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3）：24.00；模板自重(kN/m2):0.30；钢筋自重（kN/m3）:1。50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2。0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2）:2。0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2）:4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E（N/mm2):9000。0；木材抗压强度设计值fc（N/mm）:16.0;木材抗弯强度设计值fm（N/mm2):17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1。7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E（N/mm2）:6000。0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）：13。0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）：50.0；梁底方木截面高度h(mm）：100.0;梁底纵向支撑根数：3;5.梁侧模板参数主楞间距（mm）：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2;固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：100mm，300mm；主楞材料：圆钢管;直径(mm)：48.00；壁厚（mm)：3.50；主楞合并根数:2；次楞材料：木方；宽度（mm)：50。00;高度(mm）：100.00;二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ-—混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t—-新浇混凝土的初凝时间，取2。000h；T-—混凝土的入模温度，取20。000℃；V--混凝土的浇筑速度,取1.500m/h；