主要研究内容修改在

一、主要研究内研究内Ni-Mn-Sn-Fe合金成分设经过前期研究发现掺入Fe名义替代NiNi-Mn-Sn合金的马氏体相变、马Ni-Mn-Sn-FeNi-Mn-Sn-FeNi-Mn-Sn-Fe合金配比。Ni-Mn-Sn-Fe合金通过电弧熔炼炉出上述设计出的Ni-Mn-Sn-Fe合金及Ni-Mn-Sn合金，采用快速退火的方法使出的合金更加均匀。采用Hitachi公司生产的S-4700组成相的化学成分，取三点求平均值。Ni-Mn-Sn-Fe合金的组织结构分，要包括5M、7M调制及L10非调制结构，且在部分成分合金中存在正交4O调制马氏体,具体如图1-2所示Ni-Mn-Sn三元合金及掺入FeNi-Mn-Sn合X射线衍射、扫描及透射电子显微术对Ni-Mn-Sn合金及掺杂Fe后Ni-Mn-Sn合金的组织结构进行研究Fe替代Ni的量对合金组织结构的影响规律，并讨论合金的调制结构与，1-1Ni-Mn-SnL21 1-2Ni-Mn-Sn4O、5M7MNi-Mn-Sn-Fe合金的马氏体相变研inSnSn的原子半径大于a原子，使得晶格畸变比较大，所以多年来在符合合金化学计量比的Ni2nSnSn16t.%SnSn含量的降低而inSn合金中掺杂第四组元可以有效改变合金的马氏体相变温度和oi会使马氏体转变温度降低、naFe的掺杂对其Fei对马氏体相变行为的影响规律及机理；部分合金的相变应变和磁场增强相变应inSn合金的实际应用奠定理论基础。Ni-Mn-Sn-Fe合金的压缩力学行为inSn合金的马氏体形貌与其它磁驱动形状合金相似，晶粒内存在多个不同取向的马氏体变体，这些变体在应力作用下转向同一方向，使得应力-inSn但孪晶应力一定程度上反映了合金屈服强度大小，是合金强化的重要指标。inSn合金的低塑性极大地限制了其工程应用，因此改善合金的力学性能成FeinSn合金力学性i-nSn合金的韧化机理。Ni-Mn-Sn-Fe磁性能及相变应变测对于磁驱相变合金，根据Clausius-Clapeyron方程可知，在外磁场作用下其相变温度的变化ΔT=(ΔM/ΔS)ΔH，其中ΔM、ΔS分别为母相与马氏体化强度差ΔM，有助于提高磁场对马氏体相变的驱动。结合上述掺杂Fe对Ni-Mn-SnFeNi，Ni-Mn-Sn的母相的饱和磁化Ni-Mn-Sn合金的驱动磁场门槛值，促进其在实际中的应用。本研究课题考查掺杂Fe对Ni-Mn-Sn合金温度与磁化强度的影响规律，并计算马氏体相变温研究目设计并Ni-Mn-Sn-Fe合金掺杂Fe对Ni-Mn-Sn合金微观组织结构的影响，综合归纳合金的马氏体调制结构随成分的变化规律；考查掺杂Fe对Ni-Mn-SnFe掺杂对相变温度的影响机理研究Fe掺杂后Ni-Mn-Sn合金的力学行为结合断口分析阐明Ni-Mn-Sn-Fe合金的断裂机制和掺杂Fe对合金的增韧机理；考查掺杂FeNi-Mn-Sn合金居已完成内现已经设计出Ni50Mn37Sn13、Ni50Mn38Sn12、Ni50Mn13Sn11、Ni47Mn38Sn12Fe3、九种合金。并用纯度为99.99wt.%-Ni、99.95wt.%-Mn、99.95%wt.%-Sn99.95wt.%-Fe5×10-3Pa在氩气保护下。为保证合金成分的均匀性，每个样品反复翻转熔炼四次并加以磁搅拌出直径60mm的Ni47Mn38Sn12Fe3、Ni47Mn39Sn11Fe3、Ni46Mn39Sn11Fe4三种合金铸锭出的合金如图1-3所示试验材料经机械抛光去除表面杂质，并用后封入真空度为10-3Pa的石英管中，在1073K保温12小时实现成分均匀化，淬入冰水中以获得高的有序度。用S-4700型场发射扫描电子显微镜φ3mm×5mm的圆柱和φ3mm×2mm的圆柱。将φ3mm×2mm的圆柱磨成φ3mm×0.2mm的圆片，经酸洗去除表面氧化层后放入铝皿，置于设备坩埚中进行了Diamond型差示扫描量热仪试验，加热和冷却速率均选用20K/min，并采用切计算得到马氏体相变开始温度(Ms)、马氏体相变终了温度(Mf)、逆相变开的圆柱在Instron-5569型电子万能力学试验机上进行了室温压缩力学测试，横梁运动速率