设计2.2框架计算简图及线刚度

前言 建筑设计 总平面设计 平面功能布局设计 立面设计 剖面设 设计资料 结构设 结构选型 框架计算简图及梁柱线刚 竖向荷载计 风荷载计 使用分层法计算框架弯 重力荷载代表值计 内力组 截面设计与配筋计 基础设 施工组织设 工程概 主要施工技术方 工期控制管理措 施工平面布 雨天施工技术措 技术进步及降低成本措 结论 致谢 参考文献 附录 本工程总建筑面积5450m2，层数为六层，层高3.0m。本工程为办公楼考虑教2.4m3整体感觉简洁大方，给人以庄严、挺拔、、轻快、朴素、大放、亲切的印象工程概况507.5m，7.8m；内、外墙体材料为陶粒混凝土空心砌块，外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料内墙装修喷涂乳胶漆室内地面房间采用水磨石地面，工程地质及水文资1.1表 各岩土层力学指标汇总性，土壤 大冻结深度0.56使用环境类别：二b设计荷载0.50kN/m20.2kN/m2

文地质概况：最高地下水位ff（kPa（MPa（kN/m3厚度（m1——27.6/318.7/439/常年地下水位-3.9无腐蚀分组为第二组设计基 加速度值0.05（3）楼面、屋面荷载及常用材料和构件重量见《建筑结构荷载规范》2012屋面结构：采用现浇钢筋混凝土肋形屋盖，刚柔性相结合的屋面，屋面120120确定框架计算为-1.0m，二层楼面标高为3.0m，故底层柱高为4.0m，其余各层柱高从楼面算至上一层楼面（即层高）3.0m，由此可绘出框架计算简图如下图：2.1主梁取注：对于中框架梁取I=2 边框为I=1.5左边左边跨梁 =EI/l=2.8×107左边右边 左边 =4.03×10右边 左边中跨梁： =EI/l=2.8×107kN/㎡

1×0.3×0.603/7.5m=4.03×1041×0.25×0.53/2.4m=6.07×104中跨 上部层各柱：i=2.8×107kN/㎡

1=3.2×104底层柱 i=2.8×107kN/㎡×0.5×0.453/4.0×1=2.4×104kN.m令i左上层柱底层柱i左右边跨=4.03×104kN.m/3.2×104kN.m=1.2i中跨梁=6.07×104kN.m/3.2×104kN.m=3.7 底层柱恒载标准值计防水层（刚性）30厚细石混凝土防 1.0kN/ 找平层：15厚水泥砂 0.015m×20kN/m3=0.30kN/找平层：15厚水泥砂浆 0.015m×20kN/m3=0.30kN/㎡找坡层：40厚水泥石灰焦渣砂浆3‰找平0.04m×14kN/m3=0.56KM/㎡保温层：80厚矿渣水泥 0.08m×14.5kN/m3=1.16KM/㎡结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m×25kN/m3=3kN/㎡抹灰层：10厚混合砂 0.01m×17kN/㎡=0.17kN/合计：6.89kN/水磨石地面（1020结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m×25kN/m3=3kN/㎡抹灰层：10㎜厚混合砂浆 0.01m×17kN/m3=0.17kN/㎡合计：3.82kN/大理石面层，水泥砂浆擦缝、30厚1：3干硬性水泥砂浆，面上撒2㎜ 1.16kN/㎡结构层：120厚现浇钢筋混凝土板 0.12m×25kN/m3=3kN/㎡抹灰层：10厚混合砂 0.01×17kN/m3=0.17kN/合计：4.33kN/梁自重b×h=300×600梁自重： 25kN/m3×0.3m×（0.60m-0.12m）=3.6kN/m抹灰层：10厚混合砂 0.27合计：3.87梁自重b×h=250×500梁自重： 25kN/m3×0.25m×（0.50m-0.12m）=2.38kN/m抹灰层：10厚混合砂浆 合计梁自重b×h=250×450梁自重： 25kN/m3×0.25m×（0.45m-0.12m）=2.06kN/m抹灰层：10厚混合砂浆 合计基础梁重b×h=250×400梁自重 25kN/m3合计（5）柱尺寸b×h=450×450柱自重： 25kN/m3×0.6m×0.6m=5.06kN/m抹灰层：10厚混合砂 0.306 0.9m×0.24m×18N/m3： 水泥粉刷外涂涂料 合计纵墙 6.8铝合金 水泥粉刷外涂涂料外 0.75水泥粉刷 0.54：纵墙 2.7m×0.24m×9.8kN/m3=11.67：合计：13.83内隔墙 2.4m×0.2m×7.5kN/m3=3.6水泥粉刷 1.73合计:5.33活荷载标准值Sk=1.0×0.2kN/㎡=0.2kN竖向荷载作用下框架内力7.8m2.2（1）A-B 6.89kN/㎡×1.95×（1-2×0.25²+0.25³）×2=23.92kN/㎡活载 0.6×1.95×（1-恒载 4.33kN/㎡×1.95×（1-活载 2.0×1.95×（1-2×0.25²+0.25³）×2=9.35梁自重 A-B屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m+23.92kN/m活荷载=板传荷 楼面梁：恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m+15.48kN/m=19.35活荷载=板传荷 （2）B-C 6.89kN/㎡×1.95×5/8×2=9.04kN/㎡ 0.6×1.95×5/8×2=1.46kN/m恒载 4.33kN/㎡活载 2.0×1.95kN/㎡梁自重 B-C屋面梁：恒载=梁自重+板传荷载=2.59kN/m+16.79kN/m=19.38活荷载=板传荷 （3）A（1100，1005.5kN/m3+25kN/㎡×㎡顶层柱恒荷载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=2.244kN/m×7.8+3.87kN/m×顶层柱活荷载=板传荷载=3.47kN/m7.5m/2+6.89kN/1.955/87.8m=32.03柱恒荷载=墙自重+梁自重+板传荷载=3.87kN/m×(7.8m-0.45m)+4.33kN7.5+5.71×（7.8-标准层柱活载：板传活载基础顶面恒载=底层外纵墙自重+基础梁自重=8.30kN/m×（7.8m-（4）B顶层柱恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m×（7.8m-×（1-2×0.25²+0.25³）+6.89kN/m×1.95m+2.22kN/m×7.5m/2=113.65顶层柱活载=板传荷载标准层柱恒载=梁自重+板传荷载=3.87kN/m×（7.8m-0.45m）+3.82kN/m×标准层柱活载=板传活载=27.07kN+13.02kN/m+2.0kN/m7.85/8基础顶面恒载基础梁自重墙自重=2.5kN/m(7.8m-2.3为了简化计算作用在外上的风荷载可近似用于屋面梁和楼面梁处的等效ωk=βzμsμzωo(hi+h式 ωo=基本风压，ωo=0.6kN/μz=风压高度变化系数，建设地点地面粗糙度为Bμs=风荷载体形系数根据建筑物体型查得μs=1.3βz=风振系数，基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用T1=0.08n(n0.64s>0.25s，顺风向风振的影响，βz=1+ζvψz/μ hIhj2B=迎风面的宽度2.4离地高度z/mμβμωo㎡hIhjWk注：对于框架结构也可以近似按下式计算基本自振周期T1计算ψzH=20.1m，查表得ζ=1.23，v=0.5风荷载作用下的位移验1侧移刚度D6~2D2.5构建k kDA轴4.03×104kNm/10.08×104kNB柱2×(4.03×104kNm+6.07×104kNm)/210.08×104kN 与AB底层D2.6k kDA4.03×104kNm/7.56B（4.03×104kNm m)/7.56×CD与AB风荷载作用下框架侧移计△Uj=Vj式中：Vj=第j∑Dij=第jUj=第j1n1n顶层侧 Uj=j

△U U=j

△U2.7WjVj∑D△Uj△Uj654321U=∑△Uj层间侧移最大值：1/2727<1/550(满足要求2.8A（D）iy600050004000 3000 20001000B（C）iy6000500040003000200010002.9风荷载作用下AD (kN (kNMbKN6543212

D/(KN/

D(KN/

D/

V/ 2.10BC层Vi

D/(KN/

(KN/m)

/

/

Mc(kN

Mc(kN

Mb(kN

Mb(kN 10.0118.02 19.8735.77 28.4551.21 35.9964.78 42.8577.13 148.70 48.7797.54 MMMM Ml (MbMt) Mr (MbMt) il il VlVr1(MlMr 2.11梁端剪力 柱轴力 VbAB-6- VbAB-6---5---4---3---2-- -51- -5（1）A-B轴：顶层：22.30kN/m B–C轴：顶层：13.25kN/m C-D轴：顶层 标准层9恒载最终轴力图（对称部分未标出活载载作用下梁端弯矩计A-B轴：顶层：1.31kN/m B–C轴：顶层 标准层C-D轴：顶层 标准层42.25（对称不封未标出2.26（对称部分未标出集中于各楼层标高处的重力荷载代表值Gi1屋面恒载250%屋面雪荷载3梁自重4墙自重5柱自重共计1楼面恒载250%楼面活载：=3梁自重4柱自重5墙体自重共计1楼面恒载250%楼面活载：=3梁自重4柱自重5墙体自重共计G1=楼面横荷载+楼面活载50%+梁自重+上下各半层柱自重+上下各半层墙体自重=1278.902.27横梁线刚度ib线刚度ic计算分别见下表D

c （根据梁柱的线刚度比k的不同梁的惯性矩再乘以不同的增大系数。梁截面惯性矩取值见下表，表中I0为梁矩形部2.28横梁线刚度ibNmm2blEcl62503.423.292.29icNmm2bmm2mm4EcIcN2-12.302.31kib（一般层 （一般层 kDciEIC kib（底层k0.5（底层 k2.32ckkckki1kki1i2i3ki12.33A/Dk kbkkc 2D=kCc60.4550.4540.4530.4520.4510.452.34B/Ck kbkkc 2D=kCc60.4550.4540.4530.4520.4510.452.35ZAZBZD65432=横向框架自振周期计算式。按式T11.7U=0.60s1 1 。2.36654321横向作用计算及楼层剪力计amax=0.04（最大影响系数40m故采用底部剪力法计算水 作用，结构总水 作用标准值按公式

=a1GeqGeq 因为：Tg<T1=0.492s<5T

h2=1.0(阻尼调整系数)g1a=1

Tg) =

0

21

FEK=0.028

Gi因为1.4Tg=1.40.4s=0.563s<T1=0.6s,所以不考虑顶部附加作用表2.37各层横向作用及楼层剪GiHinGkHK654321nj—1—各质点水平作用及了楼层剪力沿屋高分布图 剪力沿房屋高度分布 图2.39各质 作用分布水平作用下框架位移计算nn水 作用下框架结构的层间位移ui和顶点位移ui分别按公式(ui)Vi/表2.40横向水平作用下的位移计 和u(ui)k计算计算过程如（11）表中e为各层的层间弹性位移角e

表2.40横向水 作用下的位移计ujFi/iutujj61.6710-53.0010-44.0010-34.6710-25.0010-14.0010-4.34104<1/550=1.82103满足式中uh=1/550D梁柱线刚度见表各柱剪力计算柱的反弯点高m，n，K查表得到柱反弯点系数yo根据上下横梁线刚度比值来查得修正值y1，根据上下层高度变化查得修正值y2yh=(yoy1y2y32.41边柱（A中柱（B中柱（C边柱（Dky0ky0a1y1a1y1a1y3a1y3a2y2a2y2a2y3a2y3a3y3a3y3a3y3a3y3ky0ky0a1y1a1y1a1y3a1y3a2y2a2y2a2y3a2y3a3y3a3y3a3y3a3y3ky0ky0a1y1a1y1a1y3a1y3a2y2a2y2a2y3a2y3a3y3a3y3a3y3a3y3柱端及梁端弯矩的计上柱

=V(1

MD=

Vi2.42各柱剪力及弯矩值VijDyMbVijMuV(1 67.680.720.310.6165140.7626.170.600419.250.73135.970.649323.350.7743.640.66226.160.7448.870.66128.550.73451.640.62.43各梁柱弯矩剪力及轴力值MlbMrbVb/NAND6---2---5---4---4---6---3---3--2---1--1-----2.44（对称部分未标出2.45（对称部分未标出2.46（对称部分未标出内力基本组合表（层不考虑荷载作考虑荷载作6层左M----------V--中M--V右M----------V----------3层左M---------V--中M-V右M----------V----------内力基本组合表（层不考虑荷载作考虑荷载作6层左M----------V-6-中MV右M----------V---6-------3层左M-------V-----中M-V右M-------V-------内力基本组合表（框架柱层不考虑荷载作考虑荷载作6层上M--N----------V----------下M--N----------V----------1层上M-----N----------V---------下M-----N----------V---------内力基本组合表（框架柱层不考虑荷载作考虑荷载作6层上M----------N----------V----------下M----------N----------V----------1层上M-------N----------V-------下M-------N----------V-------内力基本组合表（框架柱层不考虑荷载作考虑荷载作6层上M---------N---------V---------下M---------N---------V---------1层上M------N---------V------下M------N---------V------内力基本组合表（框架柱层不考虑荷载作考虑荷载作6层上M--N----------V----------下M--N----------V----------1层上M-----N----------V---------下M-----N----------V---------混凝土强度：C25，fc=11.9N/mm2，fc=1.27N/钢筋强度：HRB335，fy=300N/mm2HPB400，fy=360N/mmb0.518（查表框架柱截面

mm2

mm底层柱：Nmax轴压比：μN=N/fcAc满足要求，则D取h0=450mm-45mm=405mm,Vmax=53.77kNhw0.25βcfcbh0=0.25×1.0×11.9×450×405=542.2kN>53.77kN(3)D：NA=α1fc顶层：从柱的内力组合表可见Nb>N，为大偏压，选用M大N小的组合最不 IAcN/fbh=257.78103IAclc=3.3mi

3000/129.9=23.15<34-e=ei+h/2- 1fC

Nefbh2(10.5AA' 1

=268.43mmf fy

a')HRB400，最小总配筋率As,min=A`s,min=0.55%×450²/2=557mm24Ф16(AA

mm S底层：从柱的内力组合表可见Nb<N，为小偏压，选用MNcN/fclc=4.0mi=129.9mm4000/129.9=31.01>34-0.5fcA=0.832<1，

0.70.3M10.7+0.3×-26.20 h

M

C取m=0.7，eaC

ns

1300M2/Nea

/h0

cMCmnsM2,Cmns0.7×1.32=0.92，Cmns1.0eo=M/N=39.18mm，ea=max{20mm，450mm/30=15mm}=20mmei=eo+ea=59.18mm，e=ei+h/2-as=241.24mm Nb1fcNe-0.431fcbh0f

1-bh0-as1 Nefbh2(10.5AA' 1 <0f fy

a')As,min=A`s,min=0.55%×450²/2=557mmAA mm2则每侧实配4Ф16（ SLo/b=4.0/0.45=8.89ψ=0.99 SD顶层最不利组合0.3fcA=0.3×11.9×450²=722.9kN<N，N=722.9kN1.75f

0.07N1 4φ10@250（6）Aeo/ho=59.18/405=0.15<0.55eo/ho=309.36/405=0.76>0.55 F=1.78N/mm2，E=200×103N/mm,h Cs=37+6=43mm，te

0.0088，

M0.87h0

1.1-0.65ftk

sq

deqte

0.65，max1.9EsE

1.9cs0.08

te框架梁截面AB（300mm×600mm）1αs=M/αfbh²=0.084，1

=0.087<ζb，As=αfbh1 1 ρmin=max[0.2%,(45ft/fy)%]=0.2%，As,min=ρmin3Ф18（As=763mm²）ABBC2.54层支座左跨中截支座右支座左跨中截支座右6----11As=α1fcbh01---11As=α1fcbh0梁AB（顶层）Vb=93.37kN0.25βcfcbh0=0.25×1.0×11.9×300×560=499.80kN>Vb满足要求。Asv/s=（Vb-按构造配箍，取双肢箍ABBC2.55层6363- /SVb-0.7ftbh0 AB（顶层Mk=120.52kN计算=1.1-0.65ftk/σskρte=1.1-n i

iii nv iiis

deq Cs

.09.1EsAB（标准层Mk=137.74kN

teσsk=Mk/0.87hoAs=222.71N/mm=1.1-0.65ftk/σskρte=0。n i

iii nv iiis

deq

Cs

.09.1Es

tecB基础的设计，选粘土层为持力层，f=240kN/m2，根据地质条件基础埋置深度取为1.3m，0.8mC30，f=14.3kN/m2cym钢筋，f 。.粘土ym =20kN/m3.( （1）A

kN/

,回填

按构造要求初步确定基础尺寸如图所示,基础埋深为0.5+0.8=1.3m,采用厚1002.56按受压基础初步估算基底面fafakdm(d0.5)=240+1.5×19.3×(1.3-0.5)=263.16A

fa-GdW

a=2b,b=2.4m,L=4.8m,b<3mMk=619.69kN

Nk=2150.43

Vk=53.772.57pmaxN

=2186.43

2.4

12.46

h=800mm，h。b=2.4m，柱截面的宽度和高度acbc0.45m，hpata0.45，aba2h01.95m，amatab 由于b>a2h0，于是A122h0b hc

F1PjmaxA1572.35kN，0.7npftamh0800.1kN，F10.7hpftamh0h=800mmh1=400mm，上阶h01=350mm，b02h01冲切力：Pjmax×[（l2l12h01）bb/2b12h01)²]=382.37kN，抗冲切力：0.7hpftb1h01h01=482.28>382.37kN，满足要求。Pj=Pjmin+（l+ac）/2l（Pjmax+Pjmin）=179.96+（4.8+0.45）/（2×4.8(193.36-M=1/48[(Pjmax+P)(2b+bc)+(Pjmax-P)b](-A=M/0.9fyho=3918.00mm MⅢ=1/48[(Pjmax+PⅢ)(2b+bc)+(Pjmax-PⅢ)b](l- = /0.9fyho=2931.11mm 比较A和 应按A配筋，现于2.4m宽度内配筋14@95，A=3888mm PF = =1495mm =1/24Pb-bc22ll /0.9fyho=249.52mm2 =1481mm2，所以按构造配筋 S10@200.A=1886mmSMk

NK

VKek

MKNK

=0.0376Pk，maxNKGK16ek158.89kpa k，min

l

Pkmax=158.89kPa＜1.2faE=1.2afa=1.2×1.3×（2）B按受压基础初步估算基底面fafakdm(d0.5)=240+1.5×19.3×(1.3-0.5)=263.16A

fa-GdW

a=2b,b=2.4m,L=4.8m,b<3mMk=66.79kN

Nk=2355.18

Vk==51.33pmaxN

=2391.18

2.4

12.4 6

取h=800mm，h。基础短边长度b=2.4m，柱截面的宽度和高度acbc0.45mhpata0.45，aba2h01.95m，amatab 由于b>a2h0，于是A122h0b hc

F1PjmaxA1621.63kN0.7npftamh0800.1kN，满足F10.7hpftamh0所以基础高度h=800mm合适。基础分两级，下阶h1=400mm，上阶h01=350mm， 变截面，b02h01=1.2+2×冲切力：Pjmax×[（l2l12h01）bb/2b12h01)²]=415.30kN，抗冲切力：0.7hpftb1h01h01=482.28>415.30kN，满足要求。Pj=Pjmin+（l+ac）/2l（Pjmax+Pjmin）=198.87+（4.8+0.45）/（2×4.8）×A=M/0.9fyho=4264.00mm MⅢ=1/48[(Pjmax+PⅢ)(2b+bc)+(Pjmax-PⅢ)b](l- = /0.9fyho=3187mm 比较A和 应按A配筋，现于2.4m宽度内配筋14/16@95，A=4483mm PF ⅡASⅡ

=1642.59mm =1/24Pb-bc22ll /0.9fyho=1632.30mm2< =1481mm2，所以按构造配筋 S10@200.A=1886mmSMk

NK

VKek

MKNK

=0.0566PkmaxNKGK16ek l

结论Pkmax=267.77kPa＜1.2faE=1.2afa=1.2×1.3×建筑物619.65m，5450㎡。层屋面采用炉渣保温层、SBS防水层，散水为素混凝土一次抹平。地质及环境条0.5气象条2.2℃27.5℃日期：125日～35施工工61011105150施工技术经济距10公里。木门窗由市木材制作（运距7公里。楼，工人宿舍无需设置，但工地及锅炉房仍应设置。QT1-6型塔吊，QT1-2型塔吊。汽车除解放牌（5吨）外，尚有牌（8吨）基坑土方开挖施工本工程孔桩开挖采用钢筋混凝土护壁加固方法，防止造成事故，同时用50M扬程的孔桩开挖时要随时检查孔桩四周土质及水的状态，防止孔桩四周塌陷边坡0.5m，20mm。80-100mm，倾角45所以钻进深度应大于设计深度0.5米钻孔完毕后应立即将钢筋体和灌浆管同时孔150mm32.5250mm—500mm1Φ30mm护坡砼中的钢筋与坡面间隙宜大于20mm，钢筋网应与土钉和加强筋连接牢固，喷射砼时5m防管道渗水施工中严格观察土质变化当土质与提供的地质报告有较大不符时就及基础垫层施工12cm高低20mm，缝隙填塞完后，用1：3的水泥砂浆找平至垫层顶标高。此侧砖模项面，可作100mm动器振捣密实（也可用铁铲拍压，表面用硬刮尺厚浆刮平、铁袜子收光。基础梁施工方（长梁台振动捧捣固。②土方回填施填土的施工方法，分层铺填厚度，每层压实遍数等应通过试验确定，压实系数λc、回填土方前进技验收规范要求进行基础结构进行隐蔽验收基（槽回填应在相对两侧或四周同时进行基础侧标高不可相差太多③模板工程施工方基本项目：模板接缝不应漏浆。模板与砼接触表面干净并涂刷剂，严禁②施工工艺与质量内墙包括筒体墙和剪力墙，其支承架均与墙两侧的梁板支承架相连接，达到支柱模板（3-1，3-1.2m。主筋绑扎临时固定，用U安装柱箍：柱箍采用Φ48×3.5,第一道箍距地面(楼面)15～20cm,以上的为75cm3.1梁模板的支设方式如图3-23.2搭设梁板承重架（如在地面必须夯实，立杆下垫通长脚手板。梁与柱采用1.2m500mm～1000mm0.8～1.0m,梁高在1000～1500mm0.8m4m1/1000～3/1000。800mm50×3安装楼板模板（3-（1）和龙骨，依次逐排安装，支柱间距为80cm。大龙骨间距80cm，小龙骨间距60cm，模板使铺模板，可从一侧开始铺，逐块拼接，搭接e.20～30cm方向每隔1.6米左右一道,并应经常检查,保证完整牢固,并按技术交底要求,搭设方f.3.3a.1.2Mpa；d.下来，不得抛掷，拆下后即清理干净，板面涂刷剂，按规格分类堆放整齐。梁、板、柱采用竹胶板模板，背楞使用60×80、80×100木方，支撑为3.5壁厚，φ48加可钢筋工程施工Ф12、ø10、ø81同冶炼方法的钢筋≤60T为一批；同牌号、同规格、同冶炼方法而不同炉号组成混合批的钢筋≤60T可作为一批，但每炉号含碳量之差≤0.02%、含锰量之差≤0.15%。经复试合格2、钢筋的3150～350℃烘箱内烘干）焊接前应查看焊条牌号是否符合要求；焊条药皮应无裂缝、气孔凹凸不缺陷。2）作冷变试验，合格后才能成批焊接。直径Φ16～18mmHRB335直径Φ20mm以上HRB335级钢筋采用预热闪光焊在连续闪光前增加一次预热过程，工作场所焊接，质量可靠，施工费用较优点。本工程梁筋φ≥22时采用等强焊接或焊头的焊缝长度h应不小于0.3d，焊缝宽度b不小于0.7d搭接焊时，用两点固定，定位焊缝离搭接端部20以上。表3.41≥82≥10作业场地要有安全防护设施，防火和必要的通风措施，防止发生烧伤、触电、砼工程施工方12各种施工机具到位，对各种机具进行检查，避免施工中出现机器故障，造成作好工人尤其是机器操作手的班前集底工作，使工人做到心中有数。岗位人员到位，责任到人。及时下发通知书给上道工序专业工程师。待后报监理工程师签字认可后再进行本确定此次浇筑混凝土的值班及具体分工3e.d.混凝土浇筑与振捣的一般要求：混凝土自由倾落高度不得超过2m，如超过2m一般分层高度为振捣器作用部分长度的1.25倍，最大不超过50cm。使用式振捣器应不大于振捣棒作用半径的1.5倍（一般为30～40cm）。振捣上一层时应下层5cm，以浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短，并应层混凝土确定，一般超过2h时，应按施工缝处理。柱浇筑前底部应先填以2～3cm厚与混凝土配合比相同的减半石混凝土，柱混凝土应分层振捣，使用式振捣器时每层厚度不大于50cm，振捣棒不得触动钢筋和预埋件。除三分之一处，如沿着与次梁垂直的方向浇灌混凝土时，施工缝应留置在主梁二分之一混凝土浇筑完毕后，夏季应在12h或冬季可在24h以内加以覆盖和浇水应在12h以内7验员做好进行标准养护混凝土试块标准试块写内容为工程名称混凝土标（C30、c.每500m3留置两组，每增加250—500m3留置两组。其中一组标养，另一组同条件下养护。每工作班不足500m3也留置两组。砌体工程施工本工程墙体工程：本工程墙体采用厚砼空心砌块、厚陶粒实心砖、厚加气砼1存样本标准。浸水24h吸水率小于20%。2在混凝土工程施工时，砌体与混凝土梁柱相交处沿砌体高度方向每隔500预埋一块×70×1503物品要限定荷载（如机砖不超过6皮砖高）。砌体墙的用料及构造措施必须符合GB50203-984抹灰工程施工1基层处理→规方→浇水润湿(→甩毛或刷界面剂<混凝土>)→标准灰饼→充筋→23止裂缝和空鼓，采用YH-2混凝土及砂浆面防裂剂。具体操作方法为:抹灰前将基层每遍抹灰厚度为5～7mm，面层经赶平、压实后其厚度一般不超过3mm，室内抹灰以度为50mm，抹灰要求平整，不应有裂纹，气泡，接搓不平现象。要做到阴阳角方正，灰施工进度计划在本工程中的专业作业队的工作内容应进行统一的质量进度管理各专业队施部的统一下在确保工程质量和安全生产的前提下保证日周月施工计划的完成，3）计划的检查与向现场施工管理班组长检查本周计划完成情况及下达下周的施工计划月底根据考业主直接指定分包单位时土建承包人与建设单位订立协议对指定分包单位工期严格执行奖惩制度，工资与工期挂钩，提前，延期受罚备足，按时工资，稳定人心不动摇加强设备，确保正常运行，提高机械使用率和完好率，以免影响工期施工机械设备的布1QTZ-63，50m2SCD200/2003、砼输送泵：本工程设置一台砼输送泵，型号为HBT-80BX3-63056施地及施工临设的安1、施150C254m，表面拉毛，供施工车辆通行。施地：利用空地作为施地2施工用水、用电管1拟从市 接驳，采用Ф50主干管接入现场。再变管径接入用水地点。施工楼层供采用加压供水，拟在一层砌筑20m3的蓄水池，用2"管径150m扬程的高压水泵，供水到施两个3/4"阀门，用胶皮管送水到施工操作面。23施工用电总量：P=1.10.64800.6280 600KVA4该施工现场用电电源由甲方提供，施工区内现场设置配电室。施工现场用电线路采用电缆埋地或电缆及穿管敷设至各施工用电部位配电箱引出三路电源一路是436雨季施工要1、基坑挖土机开挖时，测量应密切配合，及时抄测底标高，防止超挖247911、雨季装饰工程施工，对外粉刷有一定的影响。雨季来临之前，务必做好外墙技术进步措1力不得在跨端1/3范围搭接下部受力筋不得在跨中1/3范围搭接搭接位置中心距离不1.2la（la）50%。2根据施工要求，全部采用木摸后备5*10木方按照弹出的边线，用支柱、穿触表面须清理干净并涂剂。345-50cm降低成本的措要给予经济。Φ16实行限额领料，做好砂浆、砼灰及各种材料的二次回收和利用工作I8%项目，做到有计划、有、有总结，确保各项经济技术指标的全面完成；制定“干前、边干边算、干后核算”的成本控制方案70%以上，使之达到促进效益的目的；认真按图纸放线，杜绝错挖、超挖，边放坡边支护，避免50×100mm50×100mm1.2m间距支撑形式，大大减少立柱的数量、用量，另一方面也减少了支撑安装加固现场用料以限额领料和材料包干为主要，以消耗为依据控制材料的消耗量，钢钎、U形卡、安全防护栏、木抹子等，可节约一定费用。9）合理安排施工工序，进行流水段交叉作业，缩短工期，节约大、小型施工机械租安全标知》、《安全生产十个》、《安全生产六大纪律》、《安全保证体系网络》、《施工现场安全管理制度》、《安全生产处罚条例》等图牌。、“当心坠落”、“当心触电”、“通行”、“戴好安全帽”等等。、用电设备统一并绘有通电标志基坑作业安全基坑四周设置防护栏杆，并搭设上下基坑通道，其构造应符合临边和洞口作脚手架安全措(3)脚手架搭设后由公司组织分段验收，验收履行验收签字手续。行检查签字手续。对检查出的问题应及时，项目部每半月至少检查一次。脚手片须用不细于18#铅丝双股并联绑扎不少于4脚手架外侧自第二步起必须设1.2m30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。脚手架内侧形成临边的，在脚手架内侧设1.2m高的防护栏杆和30cm“三宝”、“四口”安全措密目式安全网必须满足2000目/10cm×10cm，做耐贯穿试验不，6m×1.8m的单张网重量应在3.0kg以上，并应尽量满足环境效果要求。安全网必须有产品生产证和质量合格证以及建筑安全监督管理部 的施工现场搭架、支模等高处作业的均应系安全带。安全带应符合GB6095-88有合格，生产厂家经劳动部门批准，并做好定期检验。积极推广使用可卷式安全带。安全带高挂低用，挂在牢固可靠处，将绳打结使用。安全带使用后有专人负责，存，为了能够更好的完成毕业设计天为自己安排一定得时间来做毕业设计我并且从馆和别的同学那里借来许多参考文献馆的每一个部分设计都要与国家规，对于用CAD画图感觉没什么问题对于我来说最大的问题出现在框架结构的设计上在计算受力时候一点都不能马虎一不就会漏算几个数据，这对于建筑的安全性是个极大的隐患。 本次设计从始至终得到了我们土木工程系教师的关心和支持尤其是指导老师她在繁忙的工作中抽出大量宝贵的时间对设计进行指导为我提供大量资料参考，在我遇到疑难问题时及时给予解答,使设计能够顺利进行。龙驭球.结构力学[M].：高等教育张文忠.公共建筑设计原理[M].：中国建筑工业彭一刚.建筑空间组合论[M].：中国建筑工业混凝土结构设计规范(GB50010–2002)[S].：中国建筑工业建筑采光设计标准（GB/T5003-2001）[S].：中国建筑工业李四光.地壳构造与地壳运动.中国科学民用建筑设计通则(GB50352–2005)[S].：中国建筑工业砌体结构设计规范（GB50003-2001）[S].：中国建筑工业建筑设计防火规范（GBJ16-1987）[S].：中国计划10建筑制图标准（GB/T50104- ：中国建筑工 SimpleBeamThelayoutofasimpleprestressed-concretebeamiscontrolledbytwocriticalsections:theummomentandsections.Afterthesesectionsaredesigned,intermediateonescanoftenbedeterminedbyinspectionbutshouldbeseparayinvestigatedwhennecessary.Theummomentsectioniscontrolledbytwoloadingstages,theinitialstageattransferwithminimummomentMGactingonthebeamandtheworking-loadstagewith umdesignmomentMT.sectionsarecontrolledbyarearequiredforshare,bearingplates,anchoragespacings,andjackingclearances.Allintermediatesectionsaredesignedbyoneormoreoftheaboverequirements,dependingontheirrespectivedistancesfromtheabovecontrollingsections.Acommonarrangementforposttensionedmembersistoemploysomeshape,suchasIorT,fortheummomentsectionandtorounditoutintoasimplerectangularshapenears.Thisiscommonlyreferredtoasblockforposttensionedmembers.Forpretensionedmembers,producedonalonglineprocess,auniformI,double-T,orcoredsectionisemployedthroughout,inordertofacilitateproduction.ThedesignforindividualsectionshavingbeenexplainedinChapters5,6,and7,thegeneralcablelayoutofsimplebeamswillnowbediscussed.ThelayoutofabeamcanbeadjustedbyvaryingboththeconcreteandtheThesectionofconcretecanbevariedastoitsheight,width,shape,andthecurvatureofitssoffitorextrados.Thesteelcanbevariedoccasionallyinitsareabutmostlyinitspositionrelativetothecentroidalaxisofconcrete.Byadjustingthesevariables,manycombinationsoflayoutarepossibletosuitdifferentloadingconditions.ThisisquitedifferentfromthedesignofsectionorauniformT-sectionandthepositionofsteelisalwaysasnearthebottomfibersasispossible.Considerfirstthepretensionedbeams,Fig.8-7.Herestraightcablesarepreferred,sincetheycanbemoreeasilytensionedbetweentwoabutments.Letusstartwithastraightcableinastraightbeamofuniformsection,(a).Thisissimpleasfarasformandworkmanshipareconcened,Butsuchasectioncannotoftenbeeconomicallydesigned,becauseoftheingrequirementsofthemidspanandendsections.Attheummomentsectiongenerallyoccurringatmidspan,itisbesttoplacethecableasnearthebottomaspossibleinordertoprovidetheumleverarmfortheinternalresistingmoment.WhentheMGatmidspanisappreciable,itispossibletoplacethec.g.s.muchbelowthekernproducingtensioninthetopfibersattransfer.section,however,presentsanentirelydifferentsetofrequirements.Sincethereisnoexternalmomentat,itisbesttoarrangethetendonssothatthec.g.s.willcoincidewiththec.g.c.atsection,soastoobtainauniformstressdistribution.Inanycase,itisnecessarytoplacethec.g.s.withinthekerniftensilestressesarenotpermittedats,andnottoofaroutsidethekerntoavoidtensionstressinexcessofallowablevalues.Itisnotpossibletomeettheingrequirementsofboththemidspanandsectionsbyalayoutsuchas(a).Forexample,ifthec.g.s.islocatedallalongthelowerkernpoint,whichisthelowestpointpermittedbysection,asatisfactoryleverarmisnotyetattainedfortheinternalresistingmomentatmidspan.Ifthec.g.s.islocatedbelowthekern,abiggerleverarmisobtainedforresistingthemomentatmidspan,butstressdistributionwillbemoreunfavorableats.Besides,toomuchcambermayresultfromsuchalayout,sincetheentirelengthofthebeamissubjectedtonegativebendingduetoprestress.Inspiteoftheseobjections,thissimplearrangementisoftenused,especiallyforshortspans.Forauniformconcretesectionandastraightcable,itispossibletogetamoredesirablelayoutthan(a)bysimplevaryingthesoffitofthebeam,asinFig.8-7(b)and(c);(b)hasabentsoffit,while(c)hasacurvedone.Forbothlayouts,thec.g.s.atmidspancanbedepressedaslowasdesired,whilethatatscanbekeptnearthec.g.c.Ifthesoffitcanbevariedatwill,forexample,aparabolicsoffitwillsuitauniformloading.Whilethesetwolayoutsareefficientinresistingmomentandfavorableinstressdistribution,theypossessthreedisadvantages.First,theformworkismorecomplicatedthanin(a).Second,thecurvedorbentsoffitisoftenimpracticalinastructure,forarchitecturalorfunctionalreasons.Third,theycannotbeeasilyproducedonalong-linepretensioningbed.Whenitispossibletovarytheextradosofconcrete,alayoutlikeFig.8-7(d)or(e)canbeadvantageouslyemployed.Thesewillgiveafavorableheightatmidspan,whereitismostneeded,andyetyieldaconcentricornearlyconcentricprestressatendsection.Sincethedepthisreducedforsections,theymustbecheckedforshare.For(d),itshouldalsobenotedthatthecriticalsectionmaynotbeatmidspanbutratheratsomepointawayfromitwherethedepthhasdecreasdappreciablywhiletheexternalmomentisstillneartheum.Beam(d),however,issimpleinformworkthan(e),whichhasacurvedMostpretensioningplantsintheUnitedStateshaveburiedanchorsalongstressingbedssothatthetendonsforapretensionedbeamcanbebent,Fig.8-7(f)and(g).Itmaybeeconomicaltodoso,ifthebeamhastobeofstraightanduniformsection,andiftheMGisheavyenoughtowarrantsuchadditionalexpenseofbending.Meansmustbeprovidedtoreducethefrictionallossofprestressproducedbythebendingofthetendons.Forexample,thetendonsmaybetensionedfirstfromsandthenbentattheharpoints.Itisevidentfromtheabovediscussionthatmanydifferentlayoutsarepossible.Onlysomebasicformsaredescribedhere,thevariationsandcombinationsbeinglefttothediscretionofthedesigner.Thecorrectlayoutforeachstructurewilldependuponthelocalconditionsandthepracticalrequirementsaswellasupontheoreticalconsiderations.Mostofthelayoutsforpretensionedbeamscanbeusedforposttensionedonesaswell.But,forposttensionedbeams,Fig.8-8,itisnotnecessarytokeepthetendonsstraight,sinceslightlybentorcurvedtendonscanbeaseasilytensionedasstraightones.Thus,forabeamofstraightanduniformsection,thetendonsareveryoftencurvedasinFig.8-8(a).Curvingthetendonswillpermitfavorablepositionsofc.g.s.tobeobtainedatbothandmidspansections,andotherpointsaswell.Fig8-8.LayoutsforposttensionedAcombinationofcurvedorbenttendonswithcurvedorbentsoffitsisfrequentlyused,Fig.8-8(b),whenstraightsoffitsarenotrequired.Thiswillpermitasmallercurvatureinthetendons,thusreducingthefriction.Curvedorbentcablesarealsocombinedwithbeamsofvariabledepth,asin(c).Combinationsofstraightandcurvedtendonsaresometimesfoundconvenient,asin(d).Variablesteelareaalongthelengthofabeamisoccasionallypreferred.Thiscallsforspecialdesignofthebeamandinvolvesdetailswhiayoffsetitseconomyinweightofsteel.InFig.8-8(e),somecablesarebentupwardandflange.Thesearrangementswillsavesomesteelbutmaynotbejustifiedunlessthesavingisconsiderableasforverylongspanscarryingheavyloads.8-3CableWestatedintheprevioussectionthatthelayoutofsimplebeamsiscontrolledbytheummomentandendsectionssothat,afterthesetwosectionsaredesigned,othersectionscanoftenbedeterminedbyinspection.Itsometimeshappens,however,thatintermediatepointsalongthebeammayalsobecritical,andinmanyinstancesitwouldbedesirabletodeterminethepermissibleanddesirableprofileforthetendons.Todothis,alimitingzoneforthelocationofc.g.s.isfirstobtained,thenthetendonsarearrangedsothattheirwillliewithintheThemethoddescribedhereisintendedforsimplebeams,butitalsoservesandcontinuousspans,wherecablelocationcannotbeeasilydeterminedbyinspection.Themethodisagraphicalone;givingthelimitingzonewithinwhichthec.g.s.mustpassinorderthatnotensilestresseswillbeproduced.Compressivestressesinconcretearenotcheckedbythismethod.Itisassumedthatthelayoutoftheconcretesectionsandtheareaofprestressingsteelhavealreadybeendetermined.Onlytheprofileofthec.g.s.istobelocated.ReferringtoFig.8-9,havingdeterminedthelayoutofconcretesections,weproceedtocomputetheirkernpoints,thusyieldinokernlines,onetopandonebottom,(c).Notethatforvariablesections,thesekernlineswouldbecurved,althoughforconveniencetheyareshownstraightinthefigurerepresentingabeamwithuniformcrosssection.Forabeamloadedasshownin(a),theminimumandummomentdiagramsforthegirderloadandforthetotalworkingloadrespectivelyaremarkedasMGandMTin(b).Inorderthat,undertheworking