天津国际机场航站楼工程屋面网架安装施工技术附图

PAGEPAGE44PAGE37天津滨海国际机场T2航站楼工程屋面网架综合安装新技术应用中国建筑第八工程局有限公司2012年12月目录HYPERLINK\l"_Toc422752304"第一章新技术应用综合报告3HYPERLINK\l"_Toc422752305"1.1新技术应用背景3HYPERLINK\l"_Toc422752306"1.2工程概况4HYPERLINK\l"_Toc422752307"1.2.1主楼钢结构网架概况5HYPERLINK\l"_Toc422752308"1.2.2指廊钢结构网架概况6HYPERLINK\l"_Toc422752309"1.3钢结构工程难点与特点7HYPERLINK\l"_Toc422752310"1.3.1整体屋面网架面积超大、安装效率要求高7HYPERLINK\l"_Toc422752311"1.3.2屋面钢网架造型复杂，安装高度高，安装方案策划是工程的关键7HYPERLINK\l"_Toc422752312"1.3.3屋盖网架拼装、安装变形控制8HYPERLINK\l"_Toc422752313"1.3.4钢结构屋盖卸载难度大8HYPERLINK\l"_Toc422752314"1.4新技术应用情况8HYPERLINK\l"_Toc422752315"1.5关键技术与创新9HYPERLINK\l"_Toc422752316"1.6应用情况10HYPERLINK\l"_Toc422752317"1.7经济效益、社会效益11HYPERLINK\l"_Toc422752318"1.7.1经济效益11HYPERLINK\l"_Toc422752319"1.7.2社会效益11HYPERLINK\l"_Toc422752320"第二章单项新技术总结11HYPERLINK\l"_Toc422752321"2.1大面积双曲倾斜屋面网架液压非同步提升翻转施工技术12HYPERLINK\l"_Toc422752322"2.1.1屋面网架安装流程14HYPERLINK\l"_Toc422752323"2.1.2屋面网架楼面焊接拼装17HYPERLINK\l"_Toc422752324"2.1.3屋面网架提升支架及吊点设置18HYPERLINK\l"_Toc422752325"2.1.4液压提升系统配置26HYPERLINK\l"_Toc422752326"2.1.5同步提升控制原理及动作过程29HYPERLINK\l"_Toc422752327"2.1.6提升控制策略30HYPERLINK\l"_Toc422752328"2.1.7屋面网架整体提升1m阶段30HYPERLINK\l"_Toc422752329"2.1.8屋面网架液压非同步翻转提升32HYPERLINK\l"_Toc422752330"2.2大面积、大弧度双曲面网架分块累积提升技术34HYPERLINK\l"_Toc422752331"2.2.1屋面网架“分块累积提升”流程35HYPERLINK\l"_Toc422752332"2.2.2提升吊点布置及设置38HYPERLINK\l"_Toc422752333"2.2.3提升设备选择及布置42HYPERLINK\l"_Toc422752334"2.2.4屋面网架“分块累积提升”施工45HYPERLINK\l"_Toc422752335"2.3屋面网架合拢施工技术52HYPERLINK\l"_Toc422752336"2.3.1屋面网架合拢带设置52HYPERLINK\l"_Toc422752337"2.3.2屋面网架合拢顺序52HYPERLINK\l"_Toc422752338"2.3.3屋面网架合拢温度54HYPERLINK\l"_Toc422752339"2.3.4屋面网架合拢施工技术措施54HYPERLINK\l"_Toc422752340"2.4屋面网架卸载施工技术55HYPERLINK\l"_Toc422752341"2.4.1屋面网架卸载的重点与难点分析55HYPERLINK\l"_Toc422752342"2.4.2结构卸载时机的比较和选择56HYPERLINK\l"_Toc422752343"2.4.3卸载顺序56HYPERLINK\l"_Toc422752344"2.4.4卸载计算57HYPERLINK\l"_Toc422752345"2.4.5卸载步骤62第一章新技术应用综合报告1.1新技术应用背景随着我国经济持续增长，民航运输在国民经济发展中的作用和地位随之加强，民航建设的步伐也大幅加快，航站楼建设规模日益增大和现代化。目前航站楼屋盖采取的形式大部分为钢网架结构形式。如何施工大面积、造型新颖的钢屋盖网架摆在建设者们面前。目前国内航站楼钢屋盖网架安装通常的方法有高空散装法、分条或分块安装法、滑移法、整体吊装法等，但对于像天津机场T2航站楼这种屋面网架设计新颖，网架面积大、弧度大、跨度大、安装高度高，外形呈双曲倾斜状等特点的网架，上述单一安装方法将无法实施或实施困难，面对此种结构，结合现场实际条件，我单位采用分块吊装和分区域液压整体提升相结合的安装方法进行施工。天津滨海国际机场T2航站楼工程屋面钢网架结构，设计分为A段、B段、C段、D段四段，对于A段主楼大厅大面积双曲倾斜屋面网架采取在地面“卧趴”姿态分区域整体拼装，采用液压非同步提升技术将网架由拼装时的“卧趴”姿态旋转到设计姿态，然后采用液压整体同步提升至设计高度进行安装就位；对于C段钢屋盖网架采用大弧度钢屋盖网架分块累积提升技术施工，分块网架液压同步提升到相邻网架安装位置时暂停，嵌补杆件，形成新的整体，新整体继续重复上述过程，直至将所有要组合的分块网架组合成最终整体，最后液压同步提升就位。采用上述安装技术将有力的解决了大面积、大弧度、双曲倾斜网架的安装难题，提高了网架安装精度，很好的控制了网架变形，有力的保证了网架在焊接、安装、卸载等各个阶段的施工质量。1.2工程概况天津滨海国际机场T2航站楼工程是天津滨海国际机场二期扩建工程项目的重要组成部分，位于机场现T1航站楼东侧，呈工字型，建筑总长度约652m，面积约24.7万m²,建设单位为天津滨海国际机场二期扩建工程指挥部，中国民航机场建设集团公司设计，中国建筑第八工程局总承包施工，由北京华城建设监理有限责任公司监理，2011年10月10日开工，竣工日期为2013年12月31日。天津滨海国际机场T2航站楼工程，与现有T1航站楼进行连接，远期与T3航站楼进行连接，三座航站楼在空侧连接成一体。图1.2-1天津滨海国际机场T2航站楼整体效果图T2航站楼呈工字型,长度为652m，宽度最宽为395m,整个建筑分主楼（A）和指廊（B、C、D）两部分，如图1.2-2所示。地上为2层，局部4层，主楼屋面最高点檐口高度为43.7m。主楼地下为1层，局部设夹层。基础采用桩筏基础，主体标高9m以下为钢筋混凝土框架结构、标高9m以上为钢结构，建筑立面为幕墙，屋顶为钢结构网架，金属板屋面。本工程屋面结构采用钢柱支撑双层双曲面焊接球钢网架形式，网格均为正放四角锥体，平面投影面积102050㎡，共设网架焊接球12413个，规格Φ220～Φ900不等，整个网架重约4500多吨。指廊指廊D指廊C主楼A指廊B伸缩缝图1.2-2天津滨海国际机场T2航站楼9m层以上钢结构示意图1.2.1主楼钢结构网架概况航站楼A段主楼大厅屋面外形呈双曲面，共设5排6列钢柱，最大跨度为60m×45m。陆侧8根树状钢柱采用锥形圆钢管，最大直径部位锚固于-0.300m标高；其余钢柱采用锥形圆钢管,最大直径部位锚固于8.880m标高；钢柱最小直径处与屋盖网架下弦球连接。屋盖采用双层焊接球网架，网格形式：正放四角锥；网格尺寸:大部分约为5.0m×5.0m；网架采用变厚度，中间厚度5.0m，悬挑端厚度减小至1.5m。结构最高点标高43.7m，北端檐口最高点标高约43.7m，南端檐口最高点标高约32.3m。，北端屋盖结构最大悬挑达30m。主楼屋面水平投影面积约45801m2。图1.2.1-1主楼钢结构网架示意图一图1.2.1-2主楼钢结构网架示意图二1.2.2指廊钢结构网架概况指廊屋面外形呈双曲面。B段指廊跨度为45m×30m，C段指廊最大跨度为45m×45m，D段指廊端头跨度为8.5m与16.5m。B、C段指廊钢柱采用锥形圆钢管,最大直径部位锚固于8.880m标高。D段指廊端头钢柱采用等截面圆钢管，锚固于8.880m标高。屋盖采用双层焊接球网架，网格形式：正放四角锥；网格尺寸:大部分约为3.75m×3.75m；C段指廊网架采用变厚度，中间厚度为3.0m，空侧悬挑端根部厚度6.0m，悬挑端厚度减小至1.5m。B段指廊与D段指廊厚度为3.0m，周边厚度减小至约1.5m。C段指廊南端檐口最高点标高约33.5m。指廊屋面水平投影面积约56249㎡。指廊指廊D指廊C指廊B图1.2.2-1指廊钢结构网架示意图1.3钢结构工程难点与特点天津滨海国际机场二期扩建工程T2航站楼钢屋盖为空间网架结构，整体平面形状呈工字型，钢屋盖最高点标高约为43.7m。该钢屋盖工程具有设计新颖、双曲面结构复杂、面积大、跨度大、钢构件种类及数量多、技术难度大等特点，具体如下：1.3.1整体屋面网架面积超大、安装效率要求高本工程屋面结构双层焊接球网架平面投影面积102050m2，共设网架焊接球12413个，杆件49107根，整个网架重约4500多吨，拼装和组装焊接工程量非常大，同时按照计划要求，只有60天工期完成拼装和安装到位，如此大的工作量和极短的工期要求是工程实施的瓶颈问题。1.3.2屋面钢网架造型复杂，安装高度高，安装方案策划是工程的关键工程屋面网架采用钢柱支撑双层双曲面焊接球钢网架形式，网格均为正放四角锥体，局部网架有倾斜的双曲面造型及大弧度双曲面网架，形式多样，造型复杂，同时施工面积大、最大跨度达到了60m，安装高度高，最高达到了43.5m，施工难度极大。如采用高空散拼法施工，工作量大，安全隐患高，质量难以保证；对于双曲面造型，滑移方案也不适合；若采用分块吊装，则中部的网架使用超大吨位吊车不经济，如何快速、高质量、安全的进行安装施工是施工方案策划的重点和关键。1.3.3屋盖网架拼装、安装变形控制保证成型后网架结构的几何形态是施工控制的首要目标，这将事关本工程建筑功能能否正常发挥。结构在施工过程中总要产生变形，对于体型规则的建筑，变形主要表现为竖向变形和局部挠度，而本工程这样复杂的建筑，其变形时竖向变形、水平变形和整体转动多种变形耦合在一起，使得结构在施工过程中的实际位置（立面标高，水平投影坐标）偏离预期。因此，对屋盖网架结构在拼装、安装过程中的变形控制是本工程施工控制技术的重要内容之一。1.3.4钢结构屋盖卸载难度大本工程卸载重量、面积较大。在钢结构安装阶段，临时支撑、支架支点数量较多，控制多个卸载支点的位置与负荷同步，需要卸载系统具有极高的同步控制性能。卸载用的千斤顶数量较多，协调所有千斤顶的动作，需要较强的控制能力。在卸载过程中，各支点之间的同步控制要求在±2mm以内，同步控制要求高。大面积钢结构卸载到位，需要较长时间，不允许出现任何差错，必须成功，安全要求高。1.4新技术应用情况天津滨海国际机场T2航站楼工程屋面结构为空间网架结构，采用双层焊接球网架形式，网格为正放四角锥体。屋面网架整体平面形状呈工字型，长度为652m，宽度最宽为395m，水平投影面积约102050㎡，最高点标高为43.7m，共设网架焊接球12413个，安装杆件49107根，整个网架重约4500多吨。本工程屋面网架具有设计新颖、双曲面结构复杂、面积大、跨度大、钢构件种类及数量多，安装技术难度大，安全施工要求高等特点。根据屋面网架结构特点结合现场实际情况，采用了分块吊装和分区液压整体提升相结合的施工方法进行屋面网架安装，工程施工中推广应用了屋面网架综合安装施工技术，包含了以下四项关键技术及创新：大面积双曲倾斜屋面网架液压非同步提升翻转施工技术；大面积、大弧度双曲面网架分块累积提升技术；屋面网架合拢施工技术；屋面网架卸载施工技术。天津滨海国际机场T2航站楼工程屋面网架于2012年7月初开始进行网架拼装，并于2012年8月25日完成第一块网架（指廊B段）整体提升，全部网架安装完成于2012年10月底，通过应用以上4项新技术，屋面网架顺利安装完成，所有焊缝质量经检测符合设计要求，网架变形实测值与理论计算值基本一致，网架整体变形控制在设计和规范允许范围内；同时网架在拼装、提升过程中均一次成功。如此大面积、大吨位的屋面网架在短时间内顺利安装完成，受到了业主天津机场指挥部、天津市建设质安总队和市建委的一致好评，新技术在工程中总体应用效果良好。1.5关键技术与创新大面积双曲倾斜屋面网架液压非同步提升翻转施工技术T2航站楼屋面网架按照设计变形缝分成A、B、C、D四大段，其中A段是一种倾斜屋面网架，北端檐口位置为最高，标高为43.733m。A段屋面网架根据施工方法又划分成主楼大厅提升一区、主楼大厅提升二区、主楼大厅吊装一区、主楼大厅吊装二区、主楼大厅屋盖网架悬挑吊装区。主楼大厅提升一区网架水平投影面积约19600㎡，提升重量约1026t。因主楼大厅提升一区外形倾斜，下部结构又为二层框架混凝土结构，为尽量减轻二层楼面的负担，降低网架拼装胎架的高度，提高网架拼装精度，主楼大厅提升一区采取在二层楼面上按照把屋盖网架旋转之后上弦杆保持水平的姿态进行进行整体拼装。此拼装方法称之为“卧趴”姿态拼装。主楼大厅提升一区屋面网架在楼面上“卧趴”姿态拼装完成后，须对网架进行整体提升安装，但“卧趴”姿态的网架非设计姿态，为在网架液压同步整体提升前，须将网架“卧趴”姿态旋转翻身到设计姿态，此方法称之为液压非同步翻转提升。网架整体翻转提升过程控制是本工程技术难度最大的工作，各吊点提升比例不准确、提升速度位移控制不当就会引起网架杆件变形、网架整体弯折的严重后果。大面积、大弧度双曲面网架分块累积提升技术；T2航站楼指廊C段屋面网架表面形状为曲面，南端檐口最高，标高为33.506m；东西方向对称，在檐口处标高最低，为18.748m；整个C段屋面网架结构竖向高低差达14.758m。C段屋面网架水平投影面积约为28533㎡，重量达1100t。因此C段屋面网架属于大面积、大弧度双曲面屋面网架。由于该部位网架下方为二层呈阶梯状的混凝土楼板结构，因此无法在楼面上进行整体拼装。为降低网架拼装高度及难度，提高拼装精度和保障施工安全，将C段屋面网架进行分块拼装，然后累积提升逐步组成整体，最后同步提升至设计标高。屋面网架合拢施工技术T2航站楼屋面网架水平投影面积约102050㎡，重量达4500多吨，施工时按设计变形缝将屋面网架分成A、B、C、D四个大段，其中又将A段划分成主楼大厅提升一区、主楼大厅提升二区、主楼大厅吊装一区、主楼大厅吊装二区、主楼大厅屋盖悬挑吊装区等五个小分区，将指廊C段划分成两个提升区。因此在每个大段的小分区之间存在合拢带。在屋面网架施工合拢前，在钢结构施工方案中制定了特殊的施工措施，在施工过程中严格按照方案进行合拢施工，保证了屋面网架合拢质量，最后形成了钢屋盖合拢施工技术。屋面网架卸载施工技术由于主楼大厅屋面网架安装采用整体提升和吊装相结合的安装方法，在施工过程中设置了较多的提升支架和临时支撑，须在屋面网架安装施工完成后进行卸载。根据屋面网架施工方法，将屋面网架分区域分阶段进行分级循环整体卸载。卸载时通过设置在临时支架顶部的螺旋千斤顶，按照统一指挥，同步调节螺旋千斤顶的丝扣进行逐级卸载。卸载时按照先支后拆、后支先拆、从上往下的原则拆除临时支撑和支架。1.6应用情况T2航站楼工程主楼大厅提升一区屋盖网架由于采用了在二层楼面上“卧趴”姿态网架拼装方法：通过将拼装区域的屋盖网架整体旋转3°使上弦杆保持水平，从而降低了网架整体拼装高度。通过施工过程中测量数据显示，由于网架拼装高度降低，不仅降低了网架高空拼装难度，而且还提高了网架拼装精度，很好的控制了拼装区域网架的整体变形。另外，通过此拼装方法还节约了大量钢管支撑胎架，同时提高了施工安全保障。此项技术可为类似工程施工提供借鉴。T2航站楼主楼大厅提升一区屋盖网架在楼面上采用“卧趴”姿态拼装完成后，须将网架拼装姿态调整到设计姿态。通过采用液压非同步翻转提升技术：使用计算机控制泵源比例阀，进而能够控制每台液压提升器的油缸行程，然后精确控制每处提升吊点的竖向行走位移，达到网架精确旋转到位的目标。通过旋转前后测量和检测数据，网架翻转后能够精确到设计姿态，网架杆件变形、内力分布、整体稳定性均控制在允许范围，为下一步网架整体液压同步提升创造条件。提升一区屋盖钢网架成功运用此方法，可为类似工程提供借鉴。T2航站楼C段钢屋盖网架采用大弧度钢屋盖网架分块累积提升技术施工，分块网架液压同步提升到相邻网架安装位置时暂停，嵌补杆件，形成新的整体，新整体继续重复上述过程，直至将所有要组合的分块网架组合成最终整体，最后液压同步提升就位。C段钢屋盖网架采用大弧度钢屋盖网架分块累积提升技术，解决了大弧度屋盖网架整体提升安装难题，节约了大量支撑胎架，提高了网架构件定位精度和焊接质量，很好的控制了网架拼装过程中的杆件变形和整体变形，加快了施工进度，节约了施工工期，同时保障了高空作业安全。此方法的顺利应用，可为今后类似工程应用提供了很好的借鉴。1.7经济效益、社会效益1.7.1经济效益天津滨海国际机场T2航站楼工程屋面网架采用了屋面网架综合安装技术，节约了大量的拼装胎架，取得了良好的经济效益，共节约了拼装胎架用的钢管延米。详细计算见技术进步经济效益与节约三材计算认证书。1.7.2社会效益天津滨海国际机场T2航站楼工程屋面网架采用了屋面网架综合安装技术，解决了大面积、形状复杂的屋面网架安装难题，提高了网架构件定位精度和焊接质量，很好的控制了网架拼装、提升、卸载各个阶段的杆件变形和整体变形，加快了施工进度，节约了施工工期，同时保障了高空作业的安全。项目在九月底被评为天津市建设工程质量安全文明观摩工地，接待了百余家兄弟单位的现场观摩交流。屋面网架安全顺利安装受到了天津市建委、质量安全监督总队、机场指挥部等单位的一致好评。第二章单项新技术总结天津滨海国际机场T2航站楼工程屋面网架为空间网架结构，设计新颖，形体复杂，面积大，跨度大，构件种类及数量多，焊接量大，变形控制要求严，施工时要确保安全。根据工程实际情况，施工前编制了钢结构工程专项施工方案，该方案通过了专家组论证，并成功实施。工程施工中形成了屋面网架综合安装施工技术，包含以下四项关键技术及创新。大面积双曲倾斜屋面网架液压非同步提升翻转施工技术；大面积、大弧度双曲面网架分块累积提升技术；屋面网架合拢施工技术；屋面网架卸载施工技术。下面将按以上四项关键技术及创新所采用的新技术、新工艺进行总结。2.1大面积双曲倾斜屋面网架液压非同步提升翻转施工技术天津滨海国际机场T2航站楼工程主楼大厅屋面网架北端檐口最高点标高43.733m，南端檐口最高点标高约32.292m，高差达11.441m，为一种双曲倾斜屋面。根据结构特点和现场条件，将主楼大厅屋面网架划分为5个安装施工区：主楼大厅提升一区、主楼大厅提升二区、主楼大厅吊装一区、主楼大厅吊装二区、主楼大厅悬挑吊装区，见图2.1-1。图2.1-1主楼大厅屋面网架安装分区图2.1-2主楼大厅屋面网架安装分区其中主楼大厅提升一区面积约19600㎡，提升重量约1026t。提升一区屋面网架在8.880m标高混凝土结构楼面上进行整体散拼拼装后，采用计算机液压整体同步提升——液压非同步提升——液压整体同步提升的方案进行安装就位。主楼大厅提升一区整体提升示意见图2.1-2。图2.1-2主楼大厅屋面网架整体提升示意图由于主楼大厅提升一区屋面网架南北向高差约5m，为降低网架拼装胎架高度，减轻二层楼面负担，同时提高网架拼装精度，在进行网架拼装时先将设计姿态的网架以A-J轴为转轴旋转3°，即使上弦杆保持水平“卧趴”状态进行拼装。拼装完成后再对“卧趴”姿态的网架进行整体“翻转”动作（液压非同步翻转提升），当调整到设计姿态后再进行整体同步液压提升到位。主楼大厅提升一区屋面网架翻转提升示意见图2.1-3。图2.1-3主楼大厅提升一区屋面网架翻转提升示意图2.1.1屋面网架安装流程主楼大厅提升一区屋面网架安装流程如下：安装流程一：安装网架提升支架及柱顶提升支架结构。图2.1.1-1安装临时支撑及支架安装流程二：采用8～25吨汽车吊进行网架的楼面拼装。图2.1.1-2网架楼面整体散拼安装流程三：安装液压提升系统并进行调试，符合要求后进行网架提升施工。图2.1.1-3网架整体提升安装流程四：网架提升安装就位后，嵌补网架提升支架处及周边的杆件。图2.1.1-4提升支架及周边杆件嵌补2.1.2屋面网架楼面焊接拼装2.1.2.1网架平面安装制作“卧趴”姿态网架模型主楼大厅提升一区屋面网架在楼面上按“卧趴”姿态进行拼装，其拼装定位点就不能依据设计施工图中的坐标了，而必须在电脑里制作网架空间模型，模拟网架旋转后“卧趴”的姿态，并记录每个下弦支撑点的坐标以及标高。安装胎架根据“卧趴”姿态的下弦球坐标点位，在8.880m标高楼面上进行施放独立钢管支撑胎架位置，根据下弦球底标高和焊接球直径大小，确定钢管支撑胎架高度。钢管支撑胎架与楼面采用膨胀螺栓固定。放球将已验收的焊接球，按规格、编号放入安装节点内，同时应将焊接球球调整受力方向与位置。一般将焊接球水平中心线的环形焊缝置于赤道方向。放置杆件将备好的杆件，按设计规格进行布置。放置杆件前，应检查杆件的规格、尺寸、坡口以及焊缝间隙，将杆件放置在两个球之间，调整间隙，点固。平面网架的拼装应从中心线开始，逐步向四周展开，先组成封闭四方网格，控制好尺寸后，再拼四周网格，不断扩大。注意应控制累积误差，一般网格以负公差为宜。2.1.2.2网架整体组装检查验收平面网架尺寸、轴线偏移情况，检查无误后，开始组装主体网架。将一球四杆的小拼单元（一球为上弦球，四杆为网架斜腹杆）吊入平面网架上方。小拼单元就位后，检查网格尺寸、矢高以及小拼单元的斜杆角度，对位置和角度不正的杆件应先调正合格后才准以安装。安装时发现小拼单元杆件长度、角度不一致时，应将过长杆件用切割机割去，然后重开坡口，重新就位检查。如果需加衬管的网架，应在球上点焊好焊接衬管。但小拼单元暂勿与平面网架点焊，还需与上弦杆配合后才能定位焊接。放入上弦平面网架的纵向杆件，检查上弦球纵向位置、尺寸是否正确。放入上弦平面网架的横向杆件，检查上弦球横向位置、尺寸是否正确。通过对立体小拼单元斜腹杆的适量调整，使上弦的纵向与横向杆件与焊接球正确就位。对斜腹杆的调整方法是，既可以切割过长杆件，也可以用倒链拉开斜杆的角度，使杆件正确就位，保证上弦网格的正确尺寸。调整各部间隙，各部间隙基本合格后，再点焊上弦杆件。上弦杆件点固后，再点焊下弦球与斜杆的焊缝，使之连系牢固。逐步检查网格尺寸，逐步向前推进。网架腹杆与网架上弦杆的安装应相互配合着进行。2.1.2.3焊焊接成型网架焊接前，应编编制好焊接工工艺和网架焊焊接顺序，防防止网架变形形。所有网架架杆件安装定定位并经过检检验合格后进进行杆件与平平面桁架间的的焊接，焊接接采用CO2气体保护焊焊，焊接采用用双数焊工从从中心向两侧侧对称施焊，焊焊接顺序从下下向上进行。先先焊下弦杆件件，后焊上弦弦杆件，焊后后进行UT探伤。平面网架焊接应按按焊接工艺规规定，从钢管管下侧中心线线左边20～30mm处引引弧，向右焊焊接，逐步完完成仰焊、主主焊、爬坡焊焊、平焊等焊焊接位置。球管焊接应采用斜斜锯齿形运条条手法进行焊焊接，防止咬咬肉。焊接到圆管上侧中中心线后，继继续向前焊220～30mm处收收弧。焊接完成半圆后，重重新从钢管下下侧中心线右右边20～30mm处反反向起弧，向向左焊接，与与上述工艺相相同，到顶部部中心线后继继续向前焊接接，填满弧坑坑，焊缝搭接接平稳，以保保证焊缝质量量。网架地面安装结束束后，应对网网架的整体尺尺寸进行验收收。在焊接工序完毕，焊焊缝外观质量量，焊缝超声声波探伤报告告合格后，方方可进行下一一步提升工作作。2.1.3屋面网网架提升支架架及吊点设置置2.1.3.1屋屋面网架提升支支架设计提升支架的设计及及布置以保证证网架提升过过程中的整体体受力及网架架变形控制为为原则，根据据网架的整体体结构情况，提提升支架设计计主要分为三三种类型，一一种为直接利利用屋面网架架钢柱作为提提升支撑柱，在在柱顶设置提提升设施承重重结构；一种种为三角组合合式提升支架架，组合式提提升支架为自自稳定结构体体系，可保证证提升过程中中支架的稳定定性；第三种种为独立式格格构式提升支支架。根据上述情况，主主楼大厅提升升一区共设置置14处提升支架架，提升支架架总体布置及及设计见图22.1.3--1～6。图2.1.3-1提升一区区提升支架平平面布置图2.1.3-2提升一区区提升支架布布置示意图图2.1.3-3提升一区区提升支架布布置立面示意意图图2.1.3-4提升一区区临时支架——柱顶支撑图2.1.3-5提升一区区临时支架——三角塔式式支撑图2.1.3-6提升一区区临时支架——独立格构构式支撑2.1.3.2屋屋面网架提升升吊点设置网架提升吊点布置置根据屋面网架结构构自身特点，要要求提升点的的布置要和结结构的刚度分分布一致，同同时也要保证证提升状态的的结构受力情情况和实际使使用状态的结结构受力情况况基本吻合，经经计算在支撑撑架上布置48处提升吊点点，提升吊点点布置见图22.1.3--7。图2.1.3-7提升一区屋屋面网架提升升吊点布置网架提升上吊点设设置（1）柱顶提升上吊点点设置柱顶提升上吊点采采用柱顶支架架作为承重平平台，在柱顶顶提升支架顶顶部设置提升升梁，作为柱柱顶提升液压压提升器的承承重结构，柱柱顶支架通过过与钢柱顶部部进行焊接连连接。每个柱柱顶提升上吊吊点设置4台提升设备备。图2.1.3-8钢柱顶提升升吊点设置（2）提升支架上吊点点设置提升支架顶部设置置承重梁和提提升梁，提升升梁截面采用用H350××350工字钢，每每个单体提升升支架顶部设设置2台液压提升升设备。图2.1.3-9临时提升支支架上吊点设设置网架提升下吊点设设置网架提升下吊点对对于提升支架架及柱顶提升升上吊点设置置。（1）对应于钢柱柱顶顶提升支架下下吊点设置2.1.3-100对应于钢柱柱顶提升下吊吊点设置（2）对应提升支架下下吊点结构设设置2.1.3-100对应临时提提升支架下吊吊点设置2.1.4液压提提升系统配置置液压提升系统主要要由液压提升升器、泵源系系统、传感检检测及计算机机同步控制系系统组成。2.1.4.1液液压提升器主楼大厅提升一区区选用的液压压提升油器型型号为TX-400-J型，其额定定提升重量为为40t；在每处提提升吊点位置置安装一台液液压提升器，主主楼大厅提升升一区共配置置48台液压提升升器。图2.1.4-1TX-440-J型液压提升器器TX-40-J型型液压提升器器标准配置6根钢绞线，额额定提升能力力为40吨。钢绞线线作为柔性承承重锁具，采采用高强度低低松弛预应力力钢绞线，抗抗拉强度为1860MMpa；单根直径径为15.244mm，破断拉力力不小于36t。2.1.4.2泵泵源系统液压泵源系统为液液压提升器提提供液压动力力，在各种液液压阀的控制制下完成相应应动作。在不不同的工程使使用中，由于于吊点的布置置和液压提升升器的配置都都不尽相同，为为了提高液压压提升设备的的通用性和可可靠性，泵源源液压系统的的设计采用了了模块化结构构。根据提升升重物吊点的的布置以及液液压提升器数数量和液压泵泵源流量，可可进行多个模模块的组合，每每一套模块以以一套液压泵泵源系统为核核心，可独立立控制一组液液压提升器，同同时可用比例例阀块箱进行行多吊点扩展展，以满足各各种类型提升升工程的实际际需要。主楼大厅提升一区区共布置9台TX-400-P型液压压泵站，每台台泵站流量为为40L，泵站功率率为25KW，见图2.11.4-2。泵站1为提升油缸TSD1～TSD4提供液压驱驱动；泵站2为提升油缸TSD5～TSD8提供液压驱驱动；泵站3为提升油缸TSD9～TSD12提供液压驱驱动；泵站4为提升油缸TSD13～TSD20提供液压驱驱动；泵站5为提升油缸TSD21～TSD28提供液压驱驱动；泵张6为提升油缸TSD29～TSD32提供液压驱驱动；泵站7为提升油缸TSD33～TSD36提供液压驱驱动；泵站8为提升油缸TSD37～TSD42提供液压驱驱动；泵站9为提升油缸TSD43～TSD48提供液压驱驱动。泵站1、泵站3、泵站6、泵站7放在提升塔塔架顶部，其其它泵站放在在网架拼装地地面上如图2.1.44-4。各吊点均均布置40t提升油缸。图2.1.4-2TX-440-P型液压泵站站图2.1.4-3提升整体布布置图图2.1.4-4提升整体立立面布置图2.1.4.3计计算机控制系系统传感器布置（1）压力传感器：在在每个提升吊吊点的一组油油缸中，选择择一个油缸安安装压力传感感器；压力传传感器安装在在油缸的大腔腔侧，由于同同一提升吊点点的所有油缸缸的进油口并并联压力相同同，所有一个个油缸的压力力就代表同一一提升吊点的的压力。（2）锚具及油缸智能能传感器：在在每个油缸的的上下锚具油油缸上各安装装1只锚具传感感器，主缸上上安装1只油缸位置置传感器。将各种传感器同各各自的通讯模模块连接。现场实时网络控制制系统的连接接（1）地面布置1台计计算机控制柜柜，从计算机机控制柜引出出比例阀通讯讯线、电磁阀阀通讯线、油油缸信号通讯讯线、工作电电源线。（2）通过比例阀通讯讯线、电磁阀阀通讯线将所所有泵站联网网；（3）通过油缸信号通通讯线将所有有油缸信号通通讯模块联网网；（4）通过电源线将所所有的模块电电源线连接。当完成传感器的安安装和现场实实时网络控制制系统的连接接后，计算机机控制系统的的布置完成。2.1.5同步提提升控制原理理及动作过程程同步提升控制原理理主控计算机除了控控制所有提升升油缸的统一一动作之外，还还必须保证各各个提升吊点点的位置同步步。在提升系系统中，设定定主令提升吊吊点，其它提提升吊点均以以主令吊点的的位置作为参参考来进行调调节，因而都都是跟随提升升吊点。主令提升吊点决定定整个提升系系统的提升速速度，操作人人员可以根据据泵站的流量量分配和其它它因素来设定定提升速度。根根据现有的提提升系统设计计，最大提升升速度不大于于10米/小时。主令令提升速度的的设定是通过过比例液压系系统中的比例例阀来实现的的。在提升系统中，每每个提升吊点点下面均布置置一台距离传传感器，这样样，在提升过过程中这些距距离传感器可可以随时测量量当前构件的的高度，并通通过现场实时时网络传给主主控计算机。每每个跟随提升升吊点与主令令提升吊点的的跟随情况可可以用距离传传感器测量的的高度差反应应出来。主控控计算机可以以根据跟随提提升吊点当前前的高度差，依依照一定的控控制算法，来来决定相应比比例阀的控制制量大小，从从而实现每一一跟随提升吊吊点与主令提提升吊点的位位置同步。为了提高构件的安安全性，在每每个提升吊点点都布置了液液压传感器，主主控计算机可可以通过现场场实时网络监监测每个提升升吊点的载荷荷变化情况情情况。如果提提升吊点的载载荷有异常的的突变，则计计算机会自动动停机，并报报警示意。提升动作过程提升油缸数量确定定之后，每台台提升油缸上上安装一套位位置传感器，传传感器可以反反映主油缸的的位置情况、上上下锚具的松松紧情况。通通过现场实时时网络，主控控计算机可以以获取所有提提升油缸的当当前状态。根根据提升油缸缸的当前状态态，主控计算算机综合用户户的控制要求求（例如手动动、顺控、自自动）可以决决定提升油缸缸的下一步动动作。2.1.6提升控控制策略控制系统根据根据据控制策略和和算法实现对对屋面网架整整体提升的姿姿态控制和荷荷载控制。在在提升过程中中，应保证各各个吊点载荷荷控制、吊点点同步和提升升结构的空中中稳定，以便便结构能够正正确就位。各各提升吊点根根据以上要求求和工程特点点，制定如下下控制策略。泵站1控制提升吊点TSSD1～TSD4，泵站2控制提升吊吊点TSD5～TSD8，泵站3控制提升吊吊点TSD9～TSD12，泵站4控制提升吊吊点TSD13～TSD20，泵站5控制提升吊吊点TSD22～TSD28，泵站6控制提升吊吊点TSD29～TSD32，泵站7控制提升吊吊点TSD33～TSD36，泵站8控制提升吊吊点TSD37～TSD42，泵站9控制提升吊吊点TSD43～TSD48，见图2.11.6-1。本工程中提升速度度约10米/小时。图2.1.6-1吊点、液压压提升系统设设置2.1.7屋面网网架整体提升1m阶段2.1.7.1设设备检查及调调试调试前的检查工作作提升临时措施结构构状态检查（如如详细检查所所有结构的连连接情况，各各节点探伤检检查及报验合合格后才能提提升，每节点点每焊缝检查查，确保无漏漏焊，无不合合格焊缝）；；设备电气、油管、节节点的检查；；提升结构临时固定定措施是否拆拆除（断开所所有与地面连连接的胎架及及支撑）；提升过程中可能产产生影响的障障碍物清除。系统调试液压系统安装完成成后，按下列列步骤进行调调试：检查液压泵站上所所有阀或油管管的接头是否否有松动，检检查溢流阀的的调压弹簧处处于是否完全全放松状态。检查液压泵站控制制柜与液压提提升器之间电电源线、通讯讯电缆的连接接是否正确。检查液压泵站与液液压提升器主主油缸之间的的油管连线是是否正确。系统送电，检查液液压泵站主轴轴转动方向是是否正确。在液压泵站不启动动的情况下，手手动操作控制制柜中相应按按钮，检查电电磁阀和截止止阀的动作是是否正常，截截止阀编号和和液压提升器器编号是否对对应。检查行程传感器，使使就地控制盒盒中相应的信信号灯发讯。操作前检查：启动动液压泵站，调调节一定的压压力，伸缩液液压提升器主主油缸；检查查A腔、B腔的油管连连接是否正确确；检查截止止阀能否截止止对应的油缸缸。2.1.7.2提提升分级加载载以计算机仿真计算算的各提升吊吊点反力值为为依据，对网网架进行分级级加载（试提提升），各吊吊点处的液压压提升系统伸伸缸压力应缓缓慢分级加载载，依次为20%、40%、60%、80%；在确认各各部分无异常常的情况下，可可继续加载至至90%、95%、100%，直至网架架全部脱离拼拼装胎架。在分级加载过程中中，每一步分分级加载完毕毕，均应暂停停对液压提升升系统、临时时支撑承重系系统、网架结结构和主楼结结构等进行监监测、检查等等，在一切正正常的情况下下，进行下一一步分级加载载。当分级加载至网架架即将离开拼拼装胎架时，可可能存在各点点不同时离地地，此时应降降低提升速度度，并密切观观查各点离地地情况，必要要时做“单点动”提升。确保保网架离地平平稳，各点同同步。利用液压同步提升升系统设备整整体提升屋面面网架，使之之整体离开拼拼装胎架不大大于200mm，全面观测测网架的结构构变形和局部部节点等重点点受力部位；；观测提升临临时结构系统统及钢柱的工工作情况；通通过计算机监监测各提升吊吊点的提升反反力值分布，并并与预先通过过模拟计算得得到的数值进进行对比分析析，在确认整整个提升工况况绝对安全的的前提下，利利用液压同步步提升系统设设备整体连续续提升屋面网网架，至离开开拼装胎架1m左右，锁定定液压提升系系统，空中悬悬停12小时。2.1.8屋面网网架液压非同同步翻转提升升2.1.8.1屋屋面网架液压压非同步翻转转提升在网架整体提升脱脱离胎架1m左右，静止12小时后，经经全面检查正正常的情况下下，开始正式式进入液压非非同步翻转提提升。保持A-J轴上的提升升吊点TSD37～TSD48高度不动，A-G轴上的提升升吊点TSD29～TSD36与A-E轴上的提升升吊点TSD13～TSD28以及A-A轴与A-C轴间的提升升吊点TSD1～TSD12按1:2:33.36速度进行提提升控制，使使各吊点按各各自速度提升升，在逐步翻翻转过程中达达到各吊点的的安装高度。翻翻转提升过程程控制见图22.1.8--2。图2.1.8-1提升吊点布布置图图2.1.8-2翻转非同步步提升控制①网架离开支撑胎架架1m左右后液压压同步提升停停止。②A-J轴上的122个提升吊点点停止提升，对A-G轴、A-E轴和A-C轴与A-A轴之间的3排提升油缸进行提升控制，进行翻转提升，直达翻转高度。以A-J轴为标尺，提升速度控制比例3排：2排：1排为1:2:3.36。翻转高度控制见图2.1.8-3。图2.1.8-3翻转高度度控制图③在A-J轴（4排）各各吊点高度保保持不变的情情况下，A-G轴（3排）各吊点点提升1572mmm，A-E轴（2排）各吊点点提升高度3144mmm，1排吊点提升升高度5284mmm，各点同时时到达对应高高度。④在计算机系统控制制下，不同轴轴线提升高度度不同，同一一轴线同步提提升。图2.8.1-4液压非同步步翻转提升前前图2.8.1-5液压非同步步翻转提升后2.1.8.2主主要技术措施施为保证结构整体提提升过程中的的稳定性，各各台液压提升升器的荷载通通过计算机进进行控制，对对提升过程进进行调整。每个吊点处各设置置一套位移同同步传感器。计计算机系统根根据传感器的的位移检测信信号及其差值值，构成“传感器——计算机——泵源比例阀——液压提升器——钢网架结构”闭环系统，控控制整个提升升过程的行程程同步性。对每个提升吊点的的提升力进行行压力设定控控制，使吊点点以恒定的载载荷力向上提提升，从而避避免超载而引引起临时构件件和网架的破破坏。用测量仪器测出各各吊点的离地地高度，计算算出各吊点相相对高差，并并与理论值进进行比较，通通过控制提升升设备调整各各吊点高度使使之接近理论论值。屋面网架在提升过过程中，因为为空中姿态调调整等需要进进行微调。在在微调开始前前，将计算机机同步控制系系统由自动模模式切换成手手动模式。根根据需要对整整个网架提升升系统的48台液压提升升器进行微动动，或者对单单台液压提升升器进行微动动调整。根据设计计算提供供的提升工况况结构吊点允允许承载力，在在计算机同步步控制系统中中，对每台液液压提升器的的最大提升力力进行设定。通通过减压阀控控制，吊点力力始终控制在在允许范围内内，以防止出出现提升点荷荷载分布严重重不均，造成成对结构件和和提升设施的的破坏。通过液压回路中设设置的自锁装装置以及机械械自锁系统，在在提升器停止止工作或遇到到停电等情况况时，提升器器能够长时间间自动锁紧钢钢绞线，确保保提升构件的的安全。液压同步提升系统统的提升速度度主要取决于于液压泵源系系统的流量、锚锚具切换和其其它辅助工作作所占用的时时间。2.2大面积、大大弧度双曲面面网架分块累累积提升技术术T2航站楼C段指廊屋屋盖面网架投影面积积约28533㎡，总重量量约5800tt,表面外形形呈双曲面。C段部分屋面面下方的主体体结构为呈阶阶梯状的混凝凝土楼板结构构，故屋面网网架无法在地地面整体拼装装，为降低网网架的拼装高高度及拼装难难度，增加拼拼装安全保障障，满足屋面面钢网架对质质量、工期的的要求，C区屋面钢网网架采用“分块累积提提升”的施工工艺艺安装。根据屋面网架的结结构特点及其其下部主结构构的布置，将将C段屋面网架架划分为2个提升区即即提升Ⅰ区和提升Ⅱ区；同时把把每个提升区区划分若干提提升单元，其其中提升Ⅰ区包含1～4提升单元，提提升Ⅱ区包含5～6提升单元，提提升单元划分分如下图2.2-1所示：图2.2-1钢钢网架提升单单元划分图C段屋面网架现场拼拼装顺序为，提提升Ⅰ区：提升单单元1先进行拼装装，提升一定定高度与提升升单元2进行合拢，以以此方法至提提升单元4施工完毕，然然后整体提升升。同方法，提升Ⅱ区：提升单元5先进行拼装，提升一定高度与提升单元6进行合拢，然后整体同步提升就位。2.2.1屋面网网架“分块累积提提升”流程下面以C段屋面网网架提升Ⅰ区为例叙述述网架“分块累积提提升”安装流程。图2.2.1-1流程一：红色色区域网架拼拼装图2.2.1-2流程二：红色色区域提升一一定高度与周周围网架合拢拢图2.2.1-3流程三：合合拢后的红色色区域网架再再次提升一定高度度与周围网架架合拢图2.2.1-4流程四：同同法，红色提提升区域逐步步扩大图2.2.1-5流程五：整个个红色区域（提升Ⅰ区）提升完毕2.2.2提升吊吊点布置及设设置2.2.2.1提提升吊点布置置根据屋面网架柱网网平面布置特特点及提升工工艺的要求，提提升吊点具体体设置如下表2..2.2-1：提升Ⅰ区吊点设置表2.2.22-1提升次序提升单元吊点数量(个)设备型号单元重量总提升力(t)备注Ⅰ区18YS-SJ临时吊点4个210YS-SJ临时吊点2个314YS-SJ临时吊点2个418YS-SJ-188011003240含临时吊点6个网架提升点平面布布置见下图22.2.2--1。图2.2.2-1网架提升升吊点布置注：N为圆管柱提升吊点点，L为临时吊点点。2.2.2.2提提升平台（上上吊点）形式式提升平台设置的基基本原则是：：对结构安装装影响最小。结结合本工程现现场条件，C段1～4单元吊点提提升平台利用用钢管柱设置置，临时吊点点提升平台利利用临时支架架设置，提升平台形形式见下图。图2.2.2-2圆管柱上提提升吊点设置置图2.2.2-3圆管柱提提升平台示意意图图2.2.22-4圆管管柱提升上吊吊点模型图2.2.22-5提提升支架简图图规格模型临时提升支架采用用组合式支撑撑架，支撑架架结构平面尺尺寸有1m×1m、1.5m××1.5m、2m×2m等多种。其其标准节高度度均为1.5m。支架四肢肢钢柱采用Φ89×4钢管，横杆杆及斜杆采用用Φ60×3..5钢管。标准准节钢管重量量约200kg，每个标准准节可由四片片组装而成，安安装和运输非非常方便，即即可单片人工工高空安装，又又可组成标准准节采用现场场塔吊吊装。图2.2.2-6临时支架架提升平台示示意图2.2.2.3提提升下吊点形形式提升下吊点采用焊焊接球节点，焊焊接球中部设设置钢管，底底部设置加劲劲板及底板，用用来与专用底底锚连接。下下吊点临时措措施具体形式式如下图所示示。图2.2.2-7网架提升升下吊点图2.2.22-8网架提升下吊吊点模型2.2.2.4网网架提升加固固提升吊点主要设置置在圆管柱柱柱顶。在柱顶顶设置提升平平台，用于支支撑提升用液液压设备。由由于网架设计计标高（网架架下弦中心标标高）高出柱柱顶900mm，故提升平平台均设置在在柱顶面以上上2900mmm以上的标高高面上。由于于网架提升过过程中支座及及部分杆件后后装，故需增增设临时支座座及临时杆件件以保证结构构的完整性，同同时利用该临临时支座作为为提升吊点，网网架提升及加加固见如下示示意图。图2.2.2-9网架提升升加固示意图图网架提升临时球与与圆管柱的关关系如下图所所示。图2.2.2-100临时球球位置示意图图2.2.3提升设设备选择及布布置2.2.3.1提提升设备选择择液压提升设备C段屋面网架液压提提升设备，主主要采用穿芯芯式液压提升升器YS-SJJ-180型，额定提提升重量为180t，共配置14台。该型号号液压提升器器外形尺寸为为Ø450×22100mmm，重1.2t。YS-SJ-1880型液压提升升器标准配备备12根钢绞线，额额定提升能力力为180t。钢绞线作作为柔性承重重锁具，采用用高强度低松松弛预应力钢钢绞线，抗拉拉强度为1860MMPa，单根直径径为17.800mm，破断拉力力不小于36t。图2.2.3-1YS-SSJ型液压提升升器液压泵源系统液压泵源系统为液液压提升器提提供动力，并并通过就地控控制器对多台台或单台液压压提升器进行行控制和调整整，执行液压压同步计算机机控制系统的的指令并反馈馈数据。C段屋面网架架液压提升过过程中配置了了3台YS-PPP-60型液压泵源源系统。液压压泵源系统外外形尺寸为1.58××1.36××1.75mm，重2.5t。各提升单元设备配配置提升单元1设备配配置表2.2.33-1吊点编号提升反力值（KNN）液压提升器型号提升器布置数量（台台）每台提升器钢绞线线配置（根）安全系数备注N1667YS-SJ-1880184.23N2535YS-SJ-18801106.59N3535YS-SJ-18801106.59N4667YS-SJ-1880184.23L1369YS-SJ-1880143.82L2253YS-SJ-1880134.18L3257YS-SJ-1880134.12L4369YS-SJ-1880143.82总计3652.0850重量（t）372.71.6提提升单元2设备配置表2.2.33-2吊点编号提升反力值（KNN）液压提升器型号提升器布置数量（台台）每台提升器钢绞线线配置（根）安全系数备注N1874YS-SJ-1880183.23N21104YS-SJ-18801103.20N31105YS-SJ-18801103.19N4875YS-SJ-1880183.23N5526YS-SJ-1880164.02N6655YS-SJ-1880194.85N7658YS-SJ-1880194.83N8527YS-SJ-1880164.02L5385YS-SJ-1880143.67L6383YS-SJ-1880143.68总计7092.01074重量（t）723.72.3提升单元3设备配配置表2.2.33-3吊点编号提升反力值（KNN）液压提升器型号提升器布置数量（台台）每台提升器钢绞线线配置（根）安全系数备注N1873YS-SJ-1880183.23N21075YS-SJ-18801103.28N31078YS-SJ-18801103.27N4873YS-SJ-1880183.23N5741YS-SJ-1880162.86N61017YS-SJ-1880193.12N71013YS-SJ-1880193.13N8754YS-SJ-1880162.81N9206YS-SJ-1880158.56N10364YS-SJ-1880176.78N11350YS-SJ-1880177.06N12210YS-SJ-1880158.40L5378YS-SJ-1880143.73L6377YS-SJ-1880143.74总计9309.01498重量（t）949.93.1提升单元4设备配配置表2.2.33-4吊点编号提升反力值（KNN）液压提升器型号提升器布置数量（台台）每台提升器钢绞线线配置（根）安全系数备注N1861YS-SJ-1880183.28N21072YS-SJ-18801103.29N31073YS-SJ-18801103.29N4861YS-SJ-1880183.28N5695YS-SJ-1880163.05N6961YS-SJ-1880193.30N7971YS-SJ-1880193.27N8699YS-SJ-1880163.03N9323YS-SJ-1880155.46N10470YS-SJ-1880175.25N11466YS-SJ-1880175.30N12321YS-SJ-1880155.50L5389YS-SJ-1880143.63L6387YS-SJ-1880143.65L7214YS-SJ-1880123.30L8229YS-SJ-1880123.08L9230YS-SJ-1880123.07L10212YS-SJ-1880123.33总计10434.014106重量（t）1064.73.32.2.3.2提提升设备平面面布置图2.2.3-1提升设备备平面布置图2.2.4屋面网网架“分块累积提提升”施工2.2.4.1屋屋面网架“分块累积提提升”安装流程安装流程一：在楼楼面拼装网架架提升单元1，在11、14轴线圆管柱柱顶及临时支支架设置提升升平台，对应应拼装网架设设置临时球结结构，安装液液压提升系统统；提升单元1提升单元1图2.2.4-1屋盖网架提提升单元1拼装（红色区域）图2.2.4-2C段屋盖网架架拼装立面图图安装流程二：调试试液压提升系系统，提升单单元屋盖网架架1提升到一定高高度，满足提提升单元1与提升单元2对接，在7、18轴线圆管柱柱顶及临时支支架设置提升升平台，对应应的拼装网架设设置临时球结结构，安装液液压提升系统统；图2.2.4-3屋盖网架提提升单元1提升一定高高度（红色区域）与提升单元2屋拼装合拢图2.2.4-4屋盖网架提提升单元1提升一定高高度与提升单单元2拼装合拢立面面安装流程三:屋屋盖网架提升升单元1、2提升一定高度度，满足提升升单元1、2与提升单元3对接，在5、20轴线圆管柱柱顶设置提升升平台措施，对对应拼装网架架设置临时球球结构，安装装液压提升系系统；图2.2.4-5合拢后的屋屋盖网架提升升单元1、2（红色区域）二次提升一一定高度与提提升单元3拼装合拢图2.2.4-6合拢后的的屋盖网架提提升单元1、2二次提升一一定高度与提提升单元3进行拼装合合拢立面图安装流程四：提升升单元1、2、3提升到一定高高度，满足提提升单元1、2、3与提升单元4对接；图2.2.4-7合拢后的的提升单元1、2、3（红色区域域）第三次提提升一定高度度与提升单元元4进行拼装合合拢图2.2.4-8合拢后的的提升单元1、2、3第三次提升升一定高度与与提升单元4进行拼装合合拢立面图安装流程五：合拢拢后的屋盖网网架提升单元元1、2、3、4整体提升至设设计标高，然然后安装后装装杆件；图2.2.4-9合拢后的的屋盖网架提提升单元1～4整体提升到到位图2.2.4-100合拢后后的屋盖网架架提升单元1～4整体提升到到设计标高立立面图PAGE38装流程六：液压提提升器同步卸卸载，拆除提提升设备及临临时措施；图2.2.4-111网架安装完完毕2.2.4.2屋屋面网架“分块累积提提升”施工工艺具具体说明将屋面钢网架按照照主结构的布布置特点及提提升施工工艺艺的要求按照照从网架中心心向四周的方方向划分为6个提升单元元；将提升单元1在其其正投影的下下方楼面上拼拼装为整体；；在结构11轴与CC-P、C-L轴交点处和11轴与C-P、C-L轴交点处的的圆钢管柱上上安装4组提升平台台，在平台上上设置4组提升吊点点（上吊点），同同时在单元1两侧设置4组临时支撑撑提升吊点；；在提升平台上安装装液压提升系系统，包括液液压泵源系统统、液压提升升器、传感器器以及钢绞线线等；在已拼装完成的网网架提升单元元上与上吊点点对应位置安安装临时球（下下吊点）结构构；调试液压同步提升升系统，并对对钢绞线进行行张拉，使得得钢绞线均匀匀受力；液压提升同步系统统采取分级加加载的方法进进行预加载，即即以设计提升升力的20%、40%、60%、80%、90%、95%、100%的顺序依次次加载，直至至网架结构脱脱离拼装胎架架并提升一定定高度150mm，空中停留留；静置12小时后，检查网架架自身结构及及提升临时措措施是否有异异常情况，一一切正常的情情况下继续提提升；利用液压提升系统统将提升单元元1提升约1.5m，暂停提升升，安装提升升单元2；拆除1单元中的4组临时时支撑提升系系统。在结构构7轴与C-P、C-L轴交点处和18轴与C-P、C-L轴交点处的的圆钢管柱上上安装4组提升平台台，在平台上上设置4组提升吊点点（上吊点），同同时在2单元下部设设置2组临时支撑撑提升吊点，利利用液压提升升系统将两个个提升单元一一起提升约3.5m,再次暂停提提升，安装提提升单元3。在结构5轴与C--P、C-L轴交点处和20轴与C-P、C-L轴交点处的的圆钢管柱上上安装4组提升平台台，在平台上上设置4组提升吊点点（上吊点），并并对应增加液液压提升系统统，利用液压压提升系统将将三个提升单单元整体提升升约1.2m后暂停提升升，安装提升升单元4；将四个提升单元整整体提升到位位；安装后装杆件，液液压提升系统统与提升力相相反次序进行行逐级卸载，将将荷载转移至至结构钢管柱柱上；拆除液压提升系统统及提升临时时措施，完成成1～4单元网架的的安装；同样的“分块累积积提升”方法完成5～6单元网架的的安装。2.3屋面网架合合拢施工技术术2.3.1屋面网网架合拢带设设置根据屋面网架结构构设计分成A、B、C、D四段，每段段之间设置有有变形缝，其其中B段采取楼面面散拼整体提提升工艺，D段采取分块块吊装施工工工艺，A段采取分块块和整体提升升相结合工艺艺进行安装施施工，C段采取分区区、分单元累累积提升施工工工艺，因此此在A段和C段内部分区区之间存有合合拢带，见下下图2.3..1-1。2.3.2屋面网网架合拢顺序序本工程屋面网架合合拢顺序，A段为②→①，③→①，④→①，⑤→①；C段为⑦→⑥。同一一条合拢线上上进行合拢施施工时，在设设计温度下，安安排多名焊工工同时进行施施工，减小温温度影响。图2.3.1-1屋面网架合合拢带分布图图2.3.3屋面网网架合拢温度度屋面网架设计合拢拢温度要求为为建筑物使用用的平均温度度，根据天津津市气象资料料，天津市自自有统计气象象资料以来，年年平均温度在在10℃～20℃之间，同时时屋面网架合合拢施工时尽尽量避免阳光光、温差等带带来的温度变变形，所以合合拢施工宜安安排在早上太太阳没有出来来的时候，或或者中午屋面面网壳温度均均匀后，避免免由于阳光带带来温差影响响。从设计要要求的合拢温温度要求为建建筑物使用的的平均温度，因因此屋面网架架合拢温度宜宜控制在10℃～20℃之间，根据据天津市9月、10月的气候温温度，选择在在日出前进行行合拢施工，并并在日出前全全部合拢施工工完毕，在环环境温度条件件未达到合拢拢要求的情况况下，必要时时选择夜间施施工缝合拢，并并做好夜间照照明和施工安安全的要求。2.3.4屋面网网架合拢施工工技术措施合拢前测量：屋面面网架整体安安装完毕后，根根据设计计算算温度，在此此温度下，利利用全站仪对对合拢线上的的每个焊接球球进行重新测测量，确定出出每个焊接球球安装的Z、Y、Z三维坐标；；矫正施工（标高调调整、水平误误差调整）：：将实际测量量的合拢线上上每个球节点点的三维坐标标与设计的三三维坐标进行行核对，利用用千斤顶等进进行标高矫正正施工，保证证两边网架挠挠度一致；同同时也可采用用倒链对个别别节点的水平平X、Y位置进行调调整；矫正后测量：各焊焊接球节点根根据测量数据据矫正后，再再利用全站仪仪在计算合拢拢施工温度下下对合拢线上上每个焊接球球进行测量，测测出每个球节节点的三维坐坐标值；合拢带杆件下料：：根据矫正后后测量出的各各球节点的三三维坐标值和和设计值进行行对比，计算算出每个杆件件的合拢施工工时的长度，并并根据设计杆杆件编号与设设计值对比。对对于个别杆件件误差超过规规范，在不影影响杆件质量量前提下，在在现场进行加加工；合拢施工：在设计计温度下，安安排多名焊工工在规定的时时间和温度下下同时施工，将将整条合拢线线上的杆件同同时焊接。合合拢时，从中中间向两边进进行焊接，安安装焊接杆件件时先焊一端端再焊另一端端，不能两端端同时焊接，以以消除焊接产产生的装配应应力。在合拢前应对参加加合拢焊接的的焊工进行上上岗培训，明明确操作规程程、操作要点点，同时进行行