岛式矩形结构地铁站模板工程专项施工方案

哈尔滨市轨道交通1号线三期工程四标段同江路站模板工程专项施工方案编制：审核：批准：中铁电气化集团有限公司2016年3月20日目录TOC\o"1-2"\h\uHYPERLINK\l"_Toc439658958"一、工程概况②F2=γcH=25×5.41=135.25KN/m2H：混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）F1<F2，取F1=85.87KN/m2最大压头h=F/γc=85.87/25=3.43m（从墙、柱顶向下压力逐渐增加到3.43m达到最大，3.43m以下为最大值均布不变），计算时取Q=85.87KN/m2。4.3支架立杆验算按“JGJ166-2008”规范4.4.1要求，模板支架立杆承载力计算荷载组合为永久荷载+可变荷载(不包括风荷载)或永久荷载+0.9(可变荷载+风荷载)，由于本工程是地下基坑内框架结构内支撑工程，不考虑风荷载，荷载组合按照永久荷载+可变荷载(不包括风荷载)进行计算，主要验算立杆的承载力。（1）顶板厚度900mm，支架高度5.25m，立杆间距600mm×600mm，步距1200mm，立杆组合：LG300+LG240+KTZ60+KTC601）荷载组合（单肢立杆）N=[1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)]LxLy(JGJ166-2008，5.6.2-1)=[1.2×(0.5+20)+1.4×(2.5+2.0)]×0.9×0.6=16.68kN式中Lx—单肢立杆的纵向间距(m)，Ly—单肢立杆的横向间距(m)2）立杆承载力计算本方案中钢管的步距为h=1200mm，根据JGJ166-2008规范5.6.3“2……应按l0=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度。”则立杆计算长度l0=h+2a=1200mm+2×150mm=1500mm回转半径查JGJ166-2008规范“表5.1.7钢管截面特性”i=15.9mm长细比：λ=l0/i=1500mm/15.9mm=94.34取λ=94.34mm，查JGJ166-2008规范附录E“Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数”得φ=0.631根据JGJ166-2008，5.3.3-2得N=16.68kN≤φAf=0.631×424mm2×205N/mm2=54.85kN(可行)式中φ——轴心受压杆件稳定系数，按长细比查JGJ166-2008规范附录E采用；A——立杆横截面面积(mm2)；f——钢材的抗拉、抗弯、抗压强度设计值，按JGJ166-2008规范表5.1.6采用。（2）中板厚度400mm，支架高度6.31m，立杆间距900mm（纵向）×900mm（横向），步距1200mm，立杆组合：LG300+LG240+LG30+KTZ60+KTC60。28轴至31轴负二层中板厚度为500mm，模板支架按顶板相关参数布置，不再单独验算支架受力。1）荷载组合（单肢立杆）N=[1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)]LxLy(JGJ166-2008，5.6.2-1)=[1.2×(0.5+10)+1.4×(2.5+2.0)]×0.9×0.9=15.31kN式中Lx—单肢立杆的纵向间距(m)，Ly—单肢立杆的横向间距(m)2）立杆承载力计算本方案中钢管的步距为h=1200mm，根据JGJ166-2008规范5.6.3“2……应按l0=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度。”则立杆计算长度l0=h+2a=1200mm+2×100mm=1400mm回转半径查JGJ166-2008规范“表5.1.7钢管截面特性”i=15.9mm长细比：λ=l0/i=1400mm/15.9mm=88.05取λ=88.05mm，查JGJ166-2008规范附录E“Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数”得φ=0.6727根据JGJ166-2008，5.3.3-2得N=15.31kN≤φAf=0.6727×424mm2×205N/mm2=58.47kN(可行)式中φ——轴心受压杆件稳定系数，按长细比查JGJ166-2008规范附录E采用；A——立杆横截面面积(mm2)；f——钢材的抗拉、抗弯、抗压强度设计值，按JGJ166-2008规范表5.1.6采用。（3）顶板梁最大厚度1800mm，支架高度4.95m，立杆间距900mm（纵向）×300mm（横向），步距1200mm，立杆组合LG300+LG150+KTZ60+KTC601）荷载组合（单肢立杆）N=[1.2(Q1+Q2)+1.4(Q3+Q4)]LxLy(JGJ166-2008，5.6.2-1)=[1.2×(0.5+45)+1.4×(2.5+2.0)]×0.9×0.3=16.44kN式中Lx—单肢立杆的纵向间距(m)，Ly—单肢立杆的横向间距(m)2）立杆承载力计算本方案中钢管的步距为h=600mm，根据JGJ166-2008规范5.6.3“2……应按l0=h+2a计算，a为立杆伸出顶层水平杆长度。”则立杆计算长度l0=h+2a=600mm+2×300mm=1200mm回转半径查JGJ166-2008规范“表5.1.7钢管截面特性”i=15.9mm长细比：λ=l0/i=1200mm/15.9mm=75.47取λ=75.47mm，查JGJ166-2008规范附录E“Q235A级钢管轴心受压构件的稳定系数”得φ=0.279根据JGJ166-2008，5.3.3-2得N=16.44kN≤φAf=0.279×424mm2×205N/mm2=24.25kN(可行)式中φ——轴心受压杆件稳定系数，按长细比查JGJ166-2008规范附录E采用；A——立杆横截面面积(mm2)；f——钢材的抗拉、抗弯、抗压强度设计值，按JGJ166-2008规范表5.1.6采用。4.4支架顶主楞、次楞计算主楞采用100mm×100mm方木，设于立杆顶端顶托内，次楞采用50mm×100mm方木。（1）按顶板厚度800mm计算主楞、次楞主楞纵向跨度900mm，横向间距600mm，主楞上按间距250mm布置次楞，简化为均布荷载。次楞横向跨度L=600mm，按多跨等跨连续梁的均布荷载。如下图：负一层支架模板横剖图负一层模板支架纵纵剖图1）主楞计算A:作用在主楞上的均均布线荷载q1受力图如下：纵向主楞横向间距距Ly=600mmm，纵向跨度Lx=900mm。q1=[1.2(Q11+Q2)+1.44(Q3+Q4)]Ly=[1.2×(00.5+200)+1.44×(2.55+2.0))]×0.66=18.554kN/mmB:按三跨等跨连续梁梁的均布荷载载进行计算：：最大弯矩：Mmax=Kmq11l2=0.1××18.544×0.622=0.677kN.m，Km为弯矩系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Qmax=Kvqll1=0.66×18.554×0.66=6.677kN,Kvv为剪力系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：σmax=Mmaxx/W=0..67/1..667×110-4=40119kpa==4MPa<<f=13MMPa（可行）最大剪应力：τmax=3Qmaax/（2A）=3×6..67/(22×0.1××0.1)==9095kkpa=0..91MPaa<fv=1.4MMPa（可行）最大挠度：ωmax=Kwq11l4/(1000EI)=0.677×118.54××103×0.64/100//9000××106/8.3333×10--6=0.000018mm=0.18mm<<l/4000=600//400=11.5mm((挠度合格）。查查《建筑施工工模板安全技技术规范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得KW=0..677。2）次楞计算次楞为50mm××100mmm方木，纵向向间距250mm，横向跨度600mm，受力图如如下：A:作用在次楞上的均均布线荷载q1主楞纵向间距Lyy=250mmm，横向跨度Lx=600mmm。q1=[1.2(Q11+Q2)+1.44(Q3+Q4)]Ly=[1.2×(00.5+200)+1.44×(2.55+2.0))]×0.225=7.773kN/mmB:按三跨等跨连续梁梁的均布荷载载进行计算：：最大弯矩：Mmax=Kmq11l2=0.1××7.73××0.62=0.2778kN.mm，Km为弯矩系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Qmax=Kvqll1=0.66×7.733×0.6==2.78kkN，Kv为剪力系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：σmax=M=/WW=0.2778/8.3333×100-5=33336kpa==3.37MMPa<f==13MPaa（可行）最大剪应力：τmax=3Qmaax/（2A）=3×2..78/(22×0.055×0.1))=834kkpa=0..83MPaa<fv=1.4MMPa（可行）最大挠度：ωmax=Kwq11l4/(1000EI)=0.677×77.73×1103×0.64/100//9000××106/4.1667×10--6=0.000018mm=0.18mm<<l/4000=600//400=11.5mm((挠度合格）。查查《建筑施工工模板安全技技术规范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得KW=0..677。（2）按中板厚度4000mm计算主楞、次次楞主楞纵向跨度9000mm，横向间距距900mm，主楞上按间间距250mm布置次楞，简简化为均布荷荷载。次楞横横向跨度L=900mm，按多跨等等跨连续梁的的均布荷载。如如图：支架模板板横剖图支架模板纵纵剖图1）主楞计算受力图如下：A:作用在主楞上的均均布线荷载q1纵向主楞横向间距距Ly=900mmm，纵向跨度Lx=900mmm。q1=[1.2(Q11+Q2)+1.44(Q3+Q4)]Ly=[1.2×(00.5+100)+1.44×(2.55+2.0))]×0.99=17.001kN/mmB:按三跨等跨连续梁梁的均布荷载载进行计算：：最大弯矩：Mmax=Kmq11l2=0.1××17.011×0.922=1.388kN.m,,Km为弯矩系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Qmax=Kvqql1=0.66×17.001×0.99=9.199kN,Kvv为剪力系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：σmax=Mmaxx/W=1..38/1..667×110-4=82778kpa==8.28MMPa<f==13MPaa（可行）最大剪应力：τmax=3Qmmax/（2A）=3×9..19/(22×0.1××0.1)==1379kkpa=1..38MPaa<fv=1.4MMPa（可行）最大挠度：ωmax=Kwq11l4/(1000EI)=0.677×117.01××103×0.94/100//9000××106/8.3333×10--6=0.001m==1mm<ll/400==900/4400=2..25mm((挠度合格）。查《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。2）次楞计算次楞为50mm××100mmm方木，纵向向间距250mm，横向跨度900mm，受力图如如下：A:作用在次楞上的均均布线荷载q1次楞纵向间距Lyy=250mmm，横向跨度Lx=900mmm。q1=[1.2(Q11+Q2)+1.44(Q3+Q4)]Ly=[1.2×(00.5+100)+1.44×(2.55+2.0))]×0.225=4.773kN/mmB:按三跨等跨连续梁梁的均布荷载载进行计算：：最大弯矩：Mmax=Kmq11l2=0.1××4.73××0.92=0.388kN.m,,Km为弯矩系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Qmax=Kvqql1=0.66×4.733×0.9==2.55kkN,Kv为剪力系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：σmax=Mmaxx/W=0..38/8..333×110-5=45660kpa==4.6MPPa<f=113MPa（可行）最大剪应力：τmax=3Qmmax/（2A）=3×2..55/(22×0.055×0.1))=765kkpa=0.765MPPa<fv=1.4MMPa（可行）最大挠度：ωmax=Kwq11l4/(1000EI)=0.677×44.73×1103×0.94/100//9000××106/4.1667×10--6=0.000566m=0.556mm<ll/400==900/4400=2..25mm((挠度合格）。查《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。（3）按最大顶纵梁高高1800mmm计算主楞、次次楞主楞纵向跨度6000mm，横向间距距300mm，主楞上按间间距200mm布置次楞，简简化为均布荷荷载。次楞横横向跨度L=300mm，按多跨等等跨连续梁的的均布荷载。如如图：1）主楞计算受力图如下：A:作用在主楞上的均均布线荷载q1纵向主楞横向间距距Ly=300mmm，纵向跨度Lx=600mmm。q1=[1.2(Q11+Q2)+1.44(Q3+Q4)]Ly=[1.2×(00.5+455)+1.44×(2.55+2.0))]×0.33=18.227kN/mmB:按三跨等跨连续梁梁的均布荷载载进行计算：：最大弯矩：Mmax=Kmq11l2=0.1××18.277×0.622=0.666kN.m，Km为弯矩系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Qmax=Kvqql1=0.66×18.227×0.66=6.588kN，Kv为剪力系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：σmax=Mmaxx/W=0..66/1..667×110-4=39559kpa==3.96MMPa<f==13MPaa（可行）最大剪应力：τmax=3Qmmax/（2A）=3×6.58//(2×0.1×0.1)==987kppa=0.987MPPa<fv=1.4MMPa（可行）最大挠度：ωmax=Kwq11l4/(1000EI)=0.677×118.27××103×0.64/100//9000××106/8.3333×10-6=0.000188m=0.118mm<ll/400==600/4400=1..5mm(挠度合格）。查《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。2）次楞计算次楞为50mm××100mmm方木，纵向向间距200mm，横向跨度300mm，受力图如如下：A:作用在次楞上的均均布线荷载q1次楞纵向间距Lyy=200mmm，横向跨度Lx=300mmm。q1=[1.2(Q11+Q2)+1.44(Q3+Q4)]Ly=[1.2×(00.5+455)+1.44×(2.55+2.0))]×0.22=12.118kN/mmB:按三跨等跨连续梁梁的均布荷载载进行计算：：最大弯矩：Mmax=Kmq11l2=0.1××12.188×0.322=0.111kN.m,,Km为弯矩系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Qmax=Kvqql1=0.66×12.118×0.33=2.199kN,Kvv为剪力系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：σmax=Mmaxx/W=0..11/8..333×110-5=13220kpa==1.23MMPa<f==13MPaa（可行）最大剪应力：τmax=3Qmmax/（2A）=3×2.19//(2×0.05×0.1)==657kppa=0.657MPPa<fv=1.4MMPa（可行）最大挠度：ωmax=Kwq11l4/(1000EI)=0.677×112.18××103×0.34/100//9000××106/4.1667×10-6=0.0000118m=0..018mmm<l/4000=3000/400==0.75mmm(挠度合格）。查《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。4.5底模验算算（1）按顶板厚8000mm验算模板支承在横向550×1000mm小方木上，方方木纵向间距距为25cm，如下图：：取模板宽1m，其其计算参数：：1）作用在面板上的的均布线荷载载q1取1m宽胶合板进行计算算，纵向跨度度Lx=250mmm。q1=1.2(Q1++Q2)+1.44(Q4+Q5)=1.2×(0..12+200)+1.44×(2.55+2.0))=30.444kN/mm2）按三跨等跨连续续梁的均布荷荷载进行计算算：Mmax=Kmq11l2=0.1××30.444×0.2552=0.199kN.m,,Km为弯矩系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Qmax=Kvqql1=0.66×30.444×0.225=4.557kN,KKv为剪力系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。正应力：σmax=Mmaxx/W=0..19/(55.40×110-5)=3..52N/mmm2底模面板的受弯强强度计算值σ=3.52N//mm2小于抗弯强强度设计值fm=11.5N/mmm2，满足要求求。剪应力：τmax=3Qmmax/（2A）=3×4..57/(22×1×0..018)==381KPPa=0.3381MPaa；所以，底模的抗剪剪强度τ=0.3811MPa小于于抗剪强度设设计值fv=1.2MPPa满足要求求。挠度：ωmax=Kwq11l4/(1000EI)=(0.677××(30.444×1033N/m)××0.2544m4)/(1000×(4..0×1099N/m2)×4.886×10--7m4)=0.000411m=0.441mm≤l/4000=250mmm/4000=0.633mm（挠度合格格）。查《建建筑施工模板板安全技术规规范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得KW=0.6777。（2）按中板厚4000mm验算模板支承在横向550×1000mm小方木上，方方木纵向间距距为25cm，如下图：：取模板宽1m，其其计算参数：：1）作用在面板上的的均布线荷载载q1取1m宽胶合板进行计算算，纵向跨度度Lx=250mmm。q1=1.2(Q1++Q2)+1.44(Q4+Q5)=1.2×(0..12+100)+1.44×(2.55+2.0))=18.99kN/m2）按三跨等跨连续续梁的均布荷荷载进行计算算：Mmax=Kmq11l2=0.1××18.9××0.2522=0.122kN.m,,Km为弯矩系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Qmax=Kvqql1=0.66×18.99×0.255=2.844kN,Kvv为剪力系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。正应力：σmax=Mmaxx/W=0..12/(55.40×110-5)=2..2N/mmm2底模面板的受弯强强度计算值σ=2.2N/mmm2小于抗弯强强度设计值fm=11.5N/mmm2，满足要求求。剪应力：τmax=3Qmmax/（2A）=3×2..84/(22×1×0..018)==237KPPa=0.2237MPaa；所以，底模的抗剪剪强度τ=0.2377MPa小于于抗剪强度设设计值fv=1.2MPPa满足要求求。挠度：ωmax=Kwq11l4/(1000EI)=(0.677××(18.99×103N/m)××0.2544m4)/(1000×(4..0×1099N/m2)×4.886×10--7m4)=0.000266m=0.226mm≤l/4000=250mmm/4000=0.633mm（挠度合格格）。查《建建筑施工模板板安全技术规规范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得KW=0.6777。（3）按最大顶纵梁高高度2000mmm验算模板支承在横向550×1000mm小方木上，方方木纵向间距距20cm，如下图：：取模板宽1m，其其计算参数：：1）作用在面板上的的均布线荷载载q1取1m宽胶合板进行计算算，纵向跨度度Lx=200mmm。q1=1.2(Q1++Q2)+1.44(Q3+Q4)=1.2×(0..12+455)+1.44×(2.55+2.0))=60.444kN/mm2）按三跨等跨连续续梁的均布荷荷载进行计算算：Mmax=Kmq11l2=0.1××60.444×0.222=0.2442kN.mm,Km为弯矩系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Qmax=Kvqql1=0.66×60.444×0.22=7.255kN,Kvv为剪力系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。正应力：σmax=Mmaxx/W=0..242/((5.40××10-5)=4..5N/mmm2底模面板的受弯强强度计算值σ=4.5N/mmm2小于抗弯强强度设计值fm=11.5N/mmm2，满足要求求。剪应力：τmax=3Qmmax/（2A）=3×7..25/(22×1×0..018)==604KPPa=0.6604MPaa；所以，底模的抗剪剪强度τ=0.6044MPa小于于抗剪强度设设计值fv=1.2MPPa满足要求求。挠度：ωmax=Kwq11l4/(1000EI)=(0.677××(60.444×1033N/m)××0.24)/(1000×(4..0×1099)×4.886×10--7)=0.000344m=0.334mm≤l/4000=200mmm/4000=0.5mmm（挠度合格格）。查《建建筑施工模板板安全技术规规范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得KW=0.6777。4.6纵梁侧模模拉杆计算按最大底纵梁高度度1100mmm计算，纵梁梁截面参数：：梁宽1000mmm，截面高度2000mmm（含底板厚厚度900mm），根据图图纸纵梁底板板以上1100mmm后浇，因此此计算混凝土土侧压力按1100mmm进行计算。侧侧模采用18mm厚胶合板（抗抗弯强度设计计值f=11..5N/mmm2，抗剪强度度设计值fv=1.2NN/mm2，弹性模量E=40000N/mmm2，密度ρ=665kkg/m3），侧模横向向背楞采用50×1000mm方木，竖向向间距150mm，竖向采用Φ48×3..5mm双钢钢管做背楞，纵纵向间距600mm，采用M14对拉螺杆固固定模板，纵纵向间距600mm，竖向间距300mm，见下图：：模板强度验算要考考虑新浇混凝凝土侧压力和和倾倒混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑新新浇混凝土侧侧压力产生荷荷载。新浇混凝凝土侧压力计计算公式为下下式中的较小小值:其中γcc——混凝土的重重力密度，取取25.0kkN/m3；t——新浇混凝土土的初凝时间间，t=8h；V——混凝土的浇浇筑速度，取取1.5m/h；H——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取11.31m；β1——外加剂影影响修正系数数β1=1.2；β2——混凝土坍落落度影响修正正系数，坍落落度120～180mm时坍落度影影响系数β2=1.155。根据公式计算的新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=74.377kN/m2，F2=32.755kN/m2取侧压力标准值332.75kkN/m2。分项系数1.2倾倒混凝土产生的的水平活载荷荷标准值为4kN/mm2，分项系数1.4作用在梁侧模板的的均布荷载q=1.22×32.775+1.440×4=444.9KNN/m2因较大均布荷载、跨跨度主楞、侧侧楞、模板在在底模验算时时已计算过，不不再计算，现现仅对拉杆进进行计算。（1）拉杆受力计算拉杆直径φ14净净面积153.99mm2，抗拉设计计强度标准值值f=270N/mmm2[N]=270NN/mm2×153..9mm2=41.555kN(2)拉杆拉力计计算公式:N=FA=Fabb=44.99×0.3××0.6=88.08kNN(其中:F——模板单位面积上最最大荷载设计计值kN/m2，a、b分别为拉杆杆纵向和竖向向间距)N=8.08kNN<[N]==41.555kN(可行)，即使用HPPB300φφ14作为拉杆满满足要求。4.7立柱模板板受力计算按最大立柱截面尺尺寸700×11400mmm进行计算，柱柱高按负二层层最大柱高5.71m考虑。方柱采用1.8ccm厚胶合木模模板。内楞100mmm×100mmm木方竖向布布置，净间距距200mm，外楞Φ48×3..5mm双钢管水平平向布置，间间距600mm，采用M16（横向500mm，竖向600mm）对拉螺杆杆进行对拉，且且与满堂支架架横杆结合支支撑。宽度大大于1m的立柱中间间设置拉杆。模板强度验算要考考虑新浇混凝凝土侧压力和和倾倒混凝土土时产生的荷荷载；挠度验验算只考虑新新浇混凝土侧侧压力产生荷荷载。新浇混凝土侧压力力计算公式为为下式中的较较小值:其中γcc——混凝土的重重力密度，取取25.0kkN/m3；t——新浇混凝土土的初凝时间间，t=8h；V——混凝土的浇浇筑速度，取取1.5m/h；H——混凝土侧压压力计算位置置处至新浇混混凝土顶面总总高度，取55.71m；β1——外加剂影影响修正系数数β1=1.2；β2——混凝土坍落落度影响修正正系数，坍落落度120～180mm时坍落度影影响系数β2=1.155。根据公式计算的新新浇混凝土侧侧压力标准值值F1=0.22×255×8×1.2×1.15×1.50.55=74.337kN/mm2，F2=25×5.711=143kkN/m2F1<F2，取侧压力力标准值F1=74.337kN/mm2，分项系数1.2；有效压头头高度h=FF/γc=74.337/25==2.9755m。倾倒混凝土土产生的水平平活载荷标准准值为4kN/mm2,分项系数1.4。验算模板强度时，作作用在立柱模模板的均布荷荷载q=1.22×74.337+1.440×4=994.84KN/mm2；验算模板板刚度时作用用在侧模板的的均布荷载q=1.2×74.377=89.224KN/mm2。（1）模板受力计算取模板宽1m，其其计算参数：：1）作用在面板上的的均布线荷载载q=94..84KN//m2；2）按三跨等跨连续续梁的均布荷荷载进行计算算，跨度为200mm；Mmax=Kmq11l2=0.1×94.844×0.22=0.3779kN.mm,Km为弯矩系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Qmax=Kvqql1=0.66×94.884×0.22=11.338kN,KKv为剪力系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。正应力：σmax=Mmaxx/W=0..379/((5.4×110-5)=7..02N/mmm2底模面板的受弯强强度计算值σ=7.02N//mm2小于抗弯强强度设计值fm=11.5N//mm2，满足要求求。剪应力：τmax=3Qmmax/（2A）=3×111.38/((2×1×00.018))=948KKPa=0..95MPaa；所以，底模的抗剪剪强度τ=0.95MMPa小于抗抗剪强度设计计值fv=1.2MPPa满足要求求。挠度：ωmax=Kwq11l4/(1000EI)=(0.677××89.244×103×0.24)/(1000×4.00×109×4.866×10-77)=0.0005==0.5mmm≤l/4000=200mmm/4000=0.5mmm（挠度合格格）。查《建建筑施工模板板安全技术规规范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得KW=0.6777。（2）竖向背楞受力计计算竖向背楞为1000×100mm方木，净距200mm，支承在钢钢管上，跨度度600mm。A:作用在竖向背楞上上的均布线荷荷载q1竖楞净距Ly=2200mm，跨度Lx=600mmm。q1=q×Ly=94.84×00.2=188.97kNN/mB:按三跨等跨连续梁梁的均布荷载载进行计算：：最大弯矩：Mmax=Kmq11l2=0.1××18.977×0.622=0.688kN.m,,Km为弯矩系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Qmax=Kvqql1=0.66×18.997×0.66=6.844kN,Kvv为剪力系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：σmax=Mmaxx/W=0..68/1..667×110-4=40779kpa==4.1MPPa<f=112MPa（可行）最大剪应力：τmax=3Qmmax/（2A）=3×6.84//(2×0.1×0.1)==1026kkpa=1.03MPaa<fv=1.2MMPa（可行）最大挠度：ωmax=Kwq11l4/(1000EI)=0.677×118.97××103×0.64/100//9000××106/8.3333×10-6=0.000222m=0.222mm<ll/400==200/4400=0..5mm(挠度合格）。查《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。（3）横楞受力计算横楞采用Φ48××3.5mmm双钢管，竖竖向间距600mm，利用M16（横向500mm，竖向600mm）对拉螺杆杆进行对拉固固定模板，钢钢管相关参数数：I=12..187×10-8m4，W=5.008×10-6m3。A:作用在背楞上的均均布线荷载q1横向背楞竖向间距距Ly=600mmm，跨度Lx=500mmm。q1=qLy=94.84×00.6=566.9kN//mB:按三跨等跨连续梁梁的均布荷载载进行计算：：最大弯矩：Mmax=Kmq11l2=0.1××56.9××0.52=1.422kN.m,,Km为弯矩系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Km=0.1。最大剪力：Qmax=Kvqql1=0.66×56.99×0.5==17.077kN,Kvv为剪力系数数，查《建筑筑施工模板安安全技术规范范》（JGJ1662-20008）附录C表C.1-2得Kv=0.6。则最大正应力：σmax=Mmaxx/W=1..42/（5.08××2×10--6）=1397763kpaa=139..8MPa<<fm=2115MPa（可行）。最大剪应力：τmax=3Qmmax/A==3×17.077×103/2×489.006=52..4MPa<<fv=125MMPa（可行）最大挠度：ωmax=Kwq11l4/(1000EI)=0.677×556.9×103×0.64/100//2.1×1011/12..187×2×10-8=0.000988m=0.998mm<ll/400==600/4400=1..5mm(挠度合格）。查《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）附录C表C.1-2得KW=0.677。（4）模板拉杆受力计计算对拉螺栓以及横楞楞竖向间距为为0.6m，对拉螺栓栓横向间距0.5m，螺栓采用M16型，根据《钢钢结构设计规规范》表3..4.1-1，螺栓抗拉拉强度按170MPPa考虑。则螺螺栓受到的最最大拉力：F=qab=944.84×0.6×0.5=228.45KKN<容许拉力=170×3.14×8×8/10000=34..2KN。螺栓拉力满足要求求。五、侧墙模板计算算5.1计算参数数信息1、基本尺寸全钢模板，竖肋为为8号槽钢，模模板主肋为8号槽钢，横横肋为10号双槽钢，横横边框为8号槽钢，面板为h=6mm厚钢板。支架为14号双槽钢,间距900mm。勾头螺栓栓直径为25mm。模板平面面图如图5-1所示：图5-1模板平平面图2、材料的性能根据《建筑结构荷荷载规范GB500009-20001》和《建筑筑工程大模板板技术规程JGJ744-20033》和《建筑筑施工模板安安全技术规范范JGJ1662-20008》的规定：：砼的重力密度：225kN/mm3；砼浇筑时时温度：20℃；砼浇筑速速度：2m/h；掺外加剂剂。钢材取Q235钢钢，重力密度度：78.5kkN/m3；容许应力力为215MPPa，不考虑提提高系数；弹弹性模量为206GPPa。根据《混凝土施工工技术指南0507229》D.0.1之规定，人人员机具荷载载取2.5kPPa。风荷载取1kN/mm2。3、计算荷载对模板产生侧压力力的荷载主要要有三种：a振动器产生的荷载载：4.0kNN/m2；或倾倒混混凝土产生的的冲击荷载：：4.0kmm/m2；二者不同同时计算。b新浇混凝土对模板板的侧压力；；荷载组合为：强度度检算：1+2；刚度检算算：2(不乘荷载分分项系数)当采用内部振捣器器，混凝土的的浇筑速度在在6m/h以下时，新新浇的普通混混凝土作用于于模板的最大大侧压力可按按下式计算（《桥桥梁施工工程程师手册》P171杨文渊）：：（1）当v/T<0.0335时，h=0.222+24..9v/T；当v/T>0.0335时，h=1.553+3.88v/T；式中：P——新浇浇混凝土对模模板产生的最最大侧压力（kPa）；H——有效压头高度（mm）；V——混凝土浇筑速度（m/h）；T——混凝土入模时的温温度（℃）；——混凝土的容重（kkN/m3）；K——外加剂影响修正系系数，不掺外外加剂时取k=1.0，掺缓凝作作用的外加剂剂时k=1.2；根据前述已知条件件：浇筑速度为2.00m时：v/T=2.0//20=0..1>0.0035，所以h＝1.53+3.88v/T=11.53+33.8×0..1＝1.91mm最大侧压力为：＝1.2×26×11.91＝59.599kN/m22检算强度时最大荷荷载设计值为为：1.2×59.559+1.44×4.0＝77.911kN/mm2；检算刚度时最大荷荷载标准值为为：59.59kNN/m24、检算标准强度要求满足钢结结构设计规范范；结构表面外露的模模板，挠度为为模板结构跨跨度的1/500；钢模板面板的变形形为1.5mm；钢面板的钢楞、柱柱箍的变形为为跨度的1/500；5.2模板整体体检算1、计算模型建立整体模型，进进行检算，模模型示意图如如下：图SEQ图\**MERGGEFORMMAT1模型立体体图2、计算结果a应力图5-2整体应应力最大应力为1999MPa，小于215Mppa，满足要求求。各部分构构件应力：图5-3模板整整体应力支架整体最大应力力为131.88MPa，小于215Mppa，满足要求求。图5-4支架应力主筋最大应力为1199MPaa，小于215Mppa，满足要求求。图5-5钢板应应力钢板最大应力为1155.9MMPa，小于215Mppa，满足要求求。3、整体变形图5-6整体变变形示意图整体最大变形为33.2mm，满足要求求。4、地脚螺栓计算经模型计算，单根根地脚螺栓最最大拉力F＝25KN,地脚螺栓为为级螺纹钢d＝25mm，间距300mm，有效截面面积A＝314mmm2。轴心受拉强度：σσ＝F/A＝25×10000/3114=80NN/mm2<f=2005N/mmm2六、模板的施工6.1侧墙及立立柱模板的施施工侧墙及立柱钢筋绑绑扎完成后，彻彻底清理施工工缝，随后进进行立模施工工，按预定的的施工单元进进行。侧墙钢钢模外侧通过过槽钢焊接支支撑架体系支支撑（图6.1-1），模板与与车站主体围围护结构之间间按一定的间间距梅花型设设置混凝土短短撑，按外顶顶内撑法支立立，内外排墙墙筋设拉接筋筋联系为整体体，并注意对对防水板的保保护。立柱模模板使用配套套插销拼装，立立模成型后，使使用脚手管及及地锚、钢丝丝绳加固（如如图图6.1-2）。图6.1-1侧墙墙模板支护示示意图图6.1-22柱模板支护护示意图模板支立完成以后后进行校模，调调整垂直度偏偏差至规范允允许范围之内内，按一定的的间距对脚手手架支撑系统统进行水平面面内和铅垂面面内剪刀撑加加固，确保模模板及支架系系统的稳定性性。模板工程程检验合格，即即可进行混凝凝土的浇筑。在在侧墙混凝土土结构浇注时时防止模板移移位变形，侧侧墙混凝土采采用对称泵送送同步均匀浇浇筑。①柱模板根部利用地地锚将根部固固定牢固,垂直度利用9＃钢丝绳调调整，用脚手手架管和调节节丝杠做支撑撑架②为保证柱根部不出出现漏浆、烂烂根，在柱模模板下皮放置置海绵条，模模板就位前弹弹出柱外皮线线，海绵条内内层平柱模板板内侧（内侧侧压在弹出的的线上，用胶胶粘在楼板上上），不得进进入柱外皮线线内。③为保证柱截面尺寸寸正确，在柱柱底部角筋位位置预埋Ф25钢筋，其上上焊接Ф12钢筋作为定定位筋，柱模模板上口放置置定位箍筋，两两端点涮防锈锈漆。④侧墙采用组合定型型钢模板施工工，砼泵送入入模。⑤对支护结构的接缝缝及墙面渗漏漏严格按设计计要求进行处处理。⑥侧墙内模及支架应应有足够的强强度、刚度和和侧向稳定性性，以防止局局部发生“跑模”或变形。⑦挡头模板应根据施施工缝、变形形缝所采用的的止水材料进进行设置，并并注意稳固、可可靠、不变形形、不漏浆。⑧立内模之前，应对对防水层、钢钢筋及预埋件件工程进行检检查，合格后后进行隐蔽工工程验收，进进行下一道工工序施工。6.2楼板及梁梁模板的施工工顶板钢筋绑扎、立立模和砼浇注注方式与中层层板相同，并并严格按照设设计规定设置置板变形缝。中中层板混凝土土为普通混凝凝土,而顶板混凝凝土则为抗渗渗混凝土。中中层板或顶板板的模板支架架采用满堂红红支架（详见见图4.3-11模板脚手架架支立方案示示意图）。中层板或顶板预埋埋件的设置、预预留孔洞的位位置，经复核核无误后，方方可浇注中层层板或顶板混混凝土,中层板混凝凝土一次性浇浇注至楼板以以上50cm，并预留连连接钢筋。为为保证下部建建筑限界、沉沉降后净空仍仍能满足设计计要求，中层层板或顶板底底标高应考虑虑支架、搭板板沉降及施工工误差。浇注注混凝土前必必须作好标高高控制。中层层板表面可以以用钢抹子收收光，使表面面光滑平整，但但顶板顶部必必须使用木抹抹子反复收水水压实，以增增强防水涂层层与基层之间间的粘结强度度。混凝土强强度达到100%时方可拆模模，不得过早早拆模，以防防发生结构下下垂、开裂等等现象，同时时，顶板及中中层板结构混混凝土的蓄水水养生时间不不得少于14天。顶板及及中楼板混凝凝土未达到设设计强度前不不得堆放设备备、材料等，顶顶板养护期结结束后立即施施作防水层和和保护层。6.3模板的加加工、制作与与验收模板加工前，认真真熟悉设计图图纸、有关技技术资料和构构造大样图，对对施工班组进进行设计及技技术交底，并并作模板加工工质量要求及及相关注意事事项。本工程程组合钢模板板及普通覆膜膜胶合板采用用新购材料，材材料进场须有有材质证明文文件，检验报报告等。侧墙墙定型钢模板板采取租赁，支支撑体系采取取三角支撑架架，模板加工工、制作须满满足设计及规规范要求。组组合钢模板在在工厂加工完完成后汽车运运输至施工现现场，施工现现场进行拼装装，吊车吊放放至作业面。竹竹浇板在现场场加工，加工工场地须平整整，无污染物物。钢模板加工工艺流流程：划线下料调直直对胎拼板面面组焊成型校校正钻孔质量检检验刷防锈漆漆堆放待运。质量要求：（1）加工制作模板所所用各种钢材材、竹浇板和和焊条等必须须符合设计及及国家现行技技术标准的规规定。（2）保证工程结构形形体、几何尺尺寸和相互位位置的准确性性。（3）各部位焊接牢固固、焊缝尺寸寸符合要求，不不得有漏焊、夹夹渣、咬肉、开开焊等缺陷。（4）毛刺、焊渣要清清理干净，除除锈应彻底，防防锈漆应涂刷刷均匀。（5）模板表面平整、光光洁，无污染染物。钢模板和配件成批批投产前和投投产后都应进进行荷载试验验，检验其强强度、刚度和和焊接质量等等综合性能。钢钢模板成品的的质量检验，包包括单件检验验和组装检验验，其质量应应符合设计及及规范要求。模模板加工制作作后，经现场场质检员及监监理工程师验验收合格后，方方可进行下一一步施工。6.4模板的安安装模板安装后仔细检检查各构件是是否牢固，固固定在模板上上的预埋件和和预留孔洞是是否有所遗漏漏，安装是否否牢固，位置置是否准确，模模板安装的允允许偏差是否否在规范允许许值以内，模模板及支撑系系统的整体稳稳定性是否良良好，不留施施工隐患。在在浇筑混凝土土的过程中，经经常检查模板板的工作状态态，发现变形形、松动现象象及时予以加加固调整。模板用于结构施工工前，先进行行除锈及清污污处理。普通通覆膜胶合板板模在模板拼拼装校正完成成后、板梁钢钢筋绑扎前进进行脱模剂涂涂刷，侧墙大大型钢模板在在模板支立前前涂刷脱模剂剂，脱模剂采采用专用水性性脱模剂均匀匀涂刷，保证证后期脱模效效果。结构混混凝土浇筑前前，对侧墙、立立柱、板梁模模板所有拼缝缝进行一次细细致检查，对对可能造成漏漏浆的拼缝采采用玻璃胶在在模板外侧进进行密封，以以保证模内混混凝土面的光光滑平顺。混混凝土开盘浇浇注前，对模模板表面进行行彻底清洗润润湿，清除焊焊碴、杂物，保保证模板表面面清洁干净，以以提高混凝土土表面颜色一一致性，控制制好混凝土结结构外观质量量。模板接缝不漏浆，接接缝宽度≤1.5mm。模板与砼砼接触表面清清理干净并采采取防粘结措措施，模板上上不得漏涂隔隔离剂。严禁禁隔离剂沾污污钢筋与砼面面。6.5模板的拆拆除一个单元封顶后，在在板梁结构强强度达到设计计强度时，放放松板梁结构构支架，完成成板梁模板拆拆除。侧墙和和立柱模板的的拆除时间要要求为：在混混凝土强度不不小于2.5MPPa，同时确保保其表面及棱棱角不因拆模模而受损坏后后，即可拆除除，以控制混混凝土外观质质量，拆模时时间根据当时时气温而定。梁梁板结构的拆拆模时间遵循循规范要求，拆拆模后持续养养护至14天龄期。模模板的拆除顺顺序先拆除非非承重模板，后后承重模板；；先侧板，后后底板。6.5.1侧模模在混凝土强度能保保证其表面及及棱角不因拆拆除模板而受受损坏后，方方可拆除。侧壁模板的拆除：：模板的拆除除原则是由外外到内，先拆拆除钢管斜撑撑后，再拆外外钢管压檩，拆拆除纵横内外外楞。所有斜斜撑、内外楞楞拆除后。用用撬棍轻轻撬撬动模板，使使模板离开墙墙体，将模板板逐块传下堆堆放。6.5.2底模模在混凝土强度符合合下表规定且且符合有关规规范要求，方方可拆除。承重模板拆除砼应应达到的设计计强度百分率率表结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标标准值的百分分率计（%）板≤250>2，≤875>8100梁、拱、壳≤875>8100悬臂构件≤275>2100模板的拆除：拆除除跨度较大的的梁下支顶时时，应先从跨跨中开始，分分别向两端拆拆除。先将支支柱上的可调调上托松下，先先拆上层排架架，拆下连接接模板的附件件，再用钢钎钎撬动模板，使使龙骨和模板板落在底层排排架上，拿下下模板和代龙龙，待上层模模板全部运出出后再拆下层层排架，最后后拆除水平拉拉杆和支柱。拆除模板时，操作作人员应站在在安全的地方方。拆下的模模板及时清理理粘结物，涂涂刷脱模剂，并并分类堆放整整齐，拆下的的扣件及时集集中统一管理理。6.6模板施工工技术措施6.6.1模板板施工的一般般要求模板工程的施工质质量符合《混混凝土结构工工程施工质量量验收规范》的的要求，保证证工程结构和和构件各部位位尺寸及相互互位置的正确确性。对模板板及其支撑结结构进行检算算，以保证其其具有足够的的强度、刚度度和稳定性，不不致发生不允允许的变形与与下沉。本车车站采用碗扣扣式脚手架支支撑系统，用用外径为Φ48mm壁厚3.5mm的钢管焊接接而成，长度度2～3m。顶板、中中板采用普通通覆膜胶合板板，模板下方方满铺方木进进行衬垫，提提高板模刚度度，保证板面面平整度要求求，并且相邻邻两块普通覆覆膜胶合板无无论横向拼缝缝还是纵向拼拼缝，保证在在同一根方木木上进行搭接接，设木钉固固定，避免出出现错台。侧侧墙采用大型型钢模板，钢钢模板与钢模模板之间设置置弹性垫片密密封并压紧，保保证模板接缝缝拼贴平密，避避免漏浆。侧侧墙模板采用用槽钢焊接支支撑架形式支支护。模板用于结构施工工前，先进行行除锈及清污污处理。普通通覆膜胶合板板模在模板拼拼装校正完成成后、板梁钢钢筋绑扎前进进行脱模剂涂涂刷，侧墙大大型钢模板在在模板支立前前涂刷脱模剂剂，脱模剂采采用专用水性性脱模剂均匀匀涂刷，保证证后期脱模效效果。结构混混凝土浇筑前前，对侧墙、立立柱、板梁模模板所有拼缝缝进行一次细细致检查，对对可能造成漏漏浆的拼缝采采用玻璃胶在在模板外侧进进行密封，以以保证模内混混凝土面的光光滑平顺。混混凝土开盘浇浇注前，对模模板表面进行行彻底清洗润润湿，清除焊焊碴、杂物，保保证模板表面面清洁干净，以以提高混凝土土表面颜色一一致性，控制制好混凝土结结构外观质量量。模板安装后仔细检检查各构件是是否牢固，固固定在模板上上的预埋件和和预留孔洞是是否有所遗漏漏，安装是否否牢固，位置置是否准确，模模板安装的允允许偏差是否否在规范允许许值以内，模模板及支撑系系统的整体稳稳定性是否良良好，不留施施工隐患。在在浇筑混凝土土的过程中，经经常检查模板板的工作状态态，发现变形形、松动现象象及时予以加加固调整。大型钢模板及普通通覆膜胶合板板用汽车运输输进场，钢模模板是用吊车车进行装卸，木木模板使用人人工装卸，按按要求整齐摆摆放，堆码于于场地规划位位置，以便于于吊装、使用用。施工过程程中的模板运运输采用汽车车吊配合龙门门吊车进行吊吊运，首先用用汽车吊将钢钢模板吊运（木木模板采用人人工运输）至至龙门吊作业业区域内，然然后使用龙门门吊车下放模模板至合适位位置架设。6.6.2模板板施工的技术术措施（1）模板必须支撑牢牢固、稳定，无无松动、跑模模、超标准的的变形下沉等等现象。对超超重、大体积积混凝土施工工时模板支撑撑刚度须进行行施工设计计计算，并经监监理验算。（2）模板拼缝平整严严密，并采取取措施填缝，保保证不漏浆，模模内必须干净净。模板安装装后及时报验验及浇砼。（3）模板安装前，必必须经过正确确放样，检查查无误后才立立模安装。（4）顶板（中板）结结构支立支架架后铺设模板板，并考虑预预留沉降量。当当跨度大于4m时，模板起起拱，起拱高高度为跨度的的3‰。以确保净净空和限界要要求。侧墙模模板采用木模模板，模板拼拼缝处内贴止止水胶带，防防止漏浆。（5）结构变形缝处的的端头模板钉钉填缝板，填填缝板与嵌入入式止水带中中心线和变形形缝中心线重重合并用模板板固定牢固。止止水带不打孔孔及用铁钉固固定。填缝板板的支撑必须须牢固，确保保不跑模。（6）模板安装前使用用脱模剂。（7）模板（包括预埋埋件、预留孔孔）安装的允允许偏差按下下表要求进行行控制。模板安装、预埋件件、预留孔允允许偏差表序号项目允许偏差（mm）检查频率检验方法范围点数1相邻两板表面高低低差刨光模板2每个构件4用尺量不刨光模板32表面平整度刨光模板34用2m直尺检验不刨光模板53模内尺寸宽柱±51用尺量梁0、-10板0、-10高柱0、-51用尺量梁0、-10板0、-10长柱0、-51用尺量梁0、-5板0、-54侧向弯曲柱、桩L/1500每个构件1沿构件全长拉线,,量取最大矢矢高处梁H/1000板L/2000且≯≯105预留孔洞位置10每个孔洞1用尺量6预埋件钢板联板等位置3每个预埋件1用尺量平面高度21用尺量螺栓锚筋等位置101用水准仪测量外露长度±101用尺量七、脚手架的施工工7.1脚手架施施工技术措施施1、脚手架组装顺序序：立杆底座座立杆横杆斜杆接接头锁紧上层立杆立杆连接接销横杆杆。2、立杆垂直度偏差差不得大于架架高的1／200。3、立杆接头除在顶顶层可采用搭搭接外，其余余各接头必须须采取对接扣扣件，对接应应符合下要求求：立杆上的的对接扣件应应交错布置，两两相邻立杆接接头不应设在在同步同跨内内，两相邻立立杆接头在高高度方向错开开的距离不应