马场河大桥支架计算书

马场河大桥满堂支架计算书一、编制依据（1）贵安新区茶园路西延伸段工程施工第一合同段（土建）施工组织设计；（2）《城市桥梁工程施工与质量验收标准》(CJJ2-2008)；（3）《钢筋混凝土用热轧光圆钢筋》(GB1499.1-2007)；（4）《钢筋混凝土用热轧带肋钢筋》(GB1499.2-2007)；（5）《预应力混凝土用钢绞线》(GB/T5224-2003)；（6）《预应力筋用锚具、夹具和连接器》(GB/T14370-2007)；（7）《后张预应力体系验收建议》(FIP-2003)；（8）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JTG130-2003）；（9）《钢管满堂支架预压技术规程》（JGJ/T194-2009）；（10）《贵安新区茶园路西延伸段工程施工图第二册第一分册马场河大桥》；（11）《中华人民共和国安全生产法》、《建设工程安全生产管理条例》、中华人民共和国《道路交通安全发》、《建筑施工高处作业安全规范》、《路桥施工计算手册》（人民交通出版社）；二、腹板及中隔板处底模支架计算2.1参数信息2.1.1模板支架参数梁腹板下的1.2m范围内及中隔墙1.2m范围内横向间距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.70；模板支架搭设高度(m):9.0；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；混凝土的计算厚度(m):2.5。2.1.2荷载参数钢筋混凝土自重G2:25kN/m3；施工人员及设备产生的荷载Q1:2.5kN/m2；水平面模板倾倒砼和振捣砼产生的荷载标准值Q2：2.0kN/m2；垂直面模板倾倒砼和振捣砼产生的荷载标准值Q2：4.0kN/m2；可变荷载的组合值系数φc:0.9;结构重要性系数γ0:12.1.3材料参数面板采用覆面木胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):26；木方弹性模量E(N/mm2):10000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):15；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.6；木方的间隔距离(mm):200；木方的截面宽度(mm):100；木方的截面高度(mm):100；2.2模板面板计算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=1000×1.52/6=37500mm3；I=1000×1.53/12=281250mm4；2.2.1强度计算计算公式如下:q1＝γ0×[1.35(G1+(G3+G2)×h)+1.4×φc×Q1]×b=1×[1.35×(0.3+(25)×2.5)+1.4×0.9×2.5]×1=91.305kN/mM=q1l2/8=91.305×0.22/8=0.456kN·mσ＝M/W＝0.456×106/37500＝12.16N/mm2面板的最大应力计算值为12.16N/mm2小于面板的抗弯强度设计值26N/mm2,满足要求!2.2.2挠度计算q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(2+24)×2.5)×1=65.1kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×65.1×2004/(384×10000×281250)＝0.48mm面板最大允许挠度[ν]=200/250=0.8面板的最大挠度计算值0.48mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,2.3模板横向分配方木的计算方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=10×10×10/6=166.67cm3I=b×h3/12=10×10×10×10/12=833.33cm4；2.3.1强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=γ0×[1.35(G1+(G3+G2)×h)+1.4×φc×Q1]×b=1×[1.35×(0.3+(2+24)×2.5)+1.4×0.9×2.5]×0.2＝18.264kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×18.264×0.62=0.657kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.657×106/166666.67=4.18N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2；方木的最大应力计算值为4.18N/mm2小于方木的抗弯强度设计值15N/mm2,满足要求!2.3.2抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×q×l=0.6×18.364×0.6=6.61kN；方木受剪应力计算值τ=3×6.61×103/(2×100×100)=1.02N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.02N/mm2；方木的受剪应力计算值1.02N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.6N/mm2，满足要求!2.3.3挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)q＝(G1+(G3+G2)×h)×b=(0.3+(24+2)×2.5)×0.2＝13.06kN/m最大挠度计算值ν=0.677×13.06×6004/(100×9000×8333333.333)=0.15mm；最大允许挠度[ν]=600/400=1.5mm方木的最大挠度计算值0.15mm小于方木的最大允许挠度1.5mm,满足要求2.4模板纵向支撑方木的计算方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=15×15×15/6=562.5cm3；I=b×h3/12=15×15×15×15/12=4218cm4；2.4.1强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=γ0×[1.35(G1+(G3+G2)×h)+1.4×φc×Q1]×b=1×[1.35×(0.3+(2+24)×2.5)+1.4×0.9×2.5]×0.6＝54.783kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×54.783×0.62=1.97kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=1.97×106/562500=3.5N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2；方木的最大应力计算值为3.5N/mm2小于方木的抗弯强度设计值15N/mm2,满足要求!2.4.2抗剪验算截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×q×l=0.6×54.783×0.6=19.7kN；方木受剪应力计算值τ=3×19.7×103/(2×150×150)=1.33N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.6N/mm2；方木的受剪应力计算值1.33N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.6N/mm2，满足要求!2.4.3挠度验算计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)q＝(G1+(G3+G2)×h)×b=(0.3+(24+2)×2.5)×0.6＝39.18kN/m最大挠度计算值ν=0.677×39.18×6004/(100×9000×42180000)=0.09mm；最大允许挠度[ν]=600/400=1.5mm；方木的最大挠度计算值0.09mm小于方木的最大允许挠度1.5mm,满足要求2.5模板支架立杆荷载设计值作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。2.5.1静荷载标准值(1)脚手架的自重(kN)：立杆：NG1=0.149×6.0=1.341kN；横杆(2)模板的自重(kN)：NG2=0.7×0.6×0.6=0.252kN；(3)钢筋混凝土梁自重(kN)：NG3=26×2.5×0.6×0.6=23.4kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=24.993kN；2.5.2可变荷载（1）施工人员及施工设备时产生的荷载：NQ1=2.5×0.6×0.6=0.9kN；可变荷载标准值:NQ=NQ1=0.9kN2.5.3立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.35NG+1.4NQ=1.35×24.99+1.4×0.9=35KN；根据路桥施工计算手册，横杆步距不大于1m的对接立杆容许承载力为35.7KN,本支架按极限状态设计，r0S=0.9×35=31.5<R=35.7KN,满足要求。2.6立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=35kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；a立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.7得到计算结果：L0=h+2a=918mm；得到计算结果：L0/i=918/15.8=58.1；根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008，P44页得轴心受压立杆的稳定系数φ=0.825；钢管立杆受压应力计算值；σ=35000/(0.825×489)=86.7N/mm2；立杆稳定性计算σ=86.7N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！2.7地基承载力验算混凝土基础厚20cm，底托面积为10*10=100cm2，下垫10cmx10cm方木，力按45o扩散传递计算，基底承压面积为：（0.2+0.2+0.1）x（0.2+0.2+0.1+0.1+0.1）=0.35㎡，则有：取安全系数为1.5，则要求地基承载力在150Kpa即可。三、顶板内模及支架计算3.1参数信息3.1.1横向间距或排距(m):0.60；纵距(m):0.60；步距(m):0.9；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.70；模板支架搭设高度(m):1.2；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；混凝土计算厚度(m):0.76；3.1.2荷载参数混凝土自重G2:24kN/m2；钢筋自重G3:2kN/m2；施工人员及设备产生的荷载Q1:2.5kN/m2；水平面模板倾倒砼和振捣砼产生的荷载标准值Q2：2.0kN/m2；垂直面模板倾倒砼和振捣砼产生的荷载标准值Q2：4.0kN/m2；可变荷载的组合值系数φc:0.9;结构重要性系数γ0:13.1.3面板采用覆面木胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9000；面板抗弯强度设计值(N/mm2):12；木方弹性模量E(N/mm2):10000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):15；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.6；木方的间隔距离(mm):250；木方的截面宽度(mm):100；木方的截面高度(mm):100；3.2模板面板计算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=1000×1.52/6=37500mmI=1000×1.53/12=281250mm3.2.1计算公式如下:q1＝γ0×[1.35(G1+(G3+G2)×h)+1.4×φc×Q1]×b=1×[1.35×(0.3+(2+24)×0.72)+1.4×0.9×0.72]×1=26.584kN/mM=q1l2/8=28.2×0.22/8=0.133kN·mσ＝M/W＝0.141×106/37500＝3.54N/mm2面板的最大应力计算值为3.54N/mm2小于面板的抗弯强度设计值26N/mm2,满足要求!3.2.2挠度计算挠度计算公式为：q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(2+24)×0.72)×1=18.82kN/mν＝5ql4/(384EI)＝5×18.82×2004/(384×10000×281250)＝0.14mm面板最大允许挠度[ν]=200/250=0.8面板的最大挠度计算值0.14mm小于面板的最大允许挠度0.8mm,3.3模板支撑方木的计算方木截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=b×h2/6=10×10×10/6=166.67cm3；I=b×h3/12=10×10×10×10/12=833.33cm4；3.3.计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载q=γ0×[1.35(G1+(G3+G2)×h)+1.4×φc×Q1]×b=1×[1.35×(0.3+(2+24)×0.72)+1.4×0.9×0.72]×0.2＝5.3kN/m；最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.3×0.82=0.339kN·m；方木最大应力计算值σ=M/W=0.191×106/166666.67=2.03N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2；方木的最大应力计算值为2.03N/mm2小于方木的抗弯强度设计值15N/mm2,满足要求!3.截面抗剪强度必须满足:τ=3V/2bhn<[τ]其中最大剪力:V=0.6×q×l=0.6×5.3×0.8=2.544kN；方木受剪应力计算值τ=3×2.544×103/(2×100×100)=0.382N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ]=1.6N/mm2；方木的受剪应力计算值0.382N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.6N/mm2，满足要求!3.计算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)q＝(G1+(G3+G2)×h)×b=(0.3+(24+2)×0.72)×0.2＝3.8kN/m最大挠度计算值ν=0.677×3.8×8004/(100×9000×8333333.333)=0.14mm；最大允许挠度[ν]=600/400=1.5mm方木的最大挠度计算值0.14mm小于方木的最大允许挠度1.5mm,满足要求3.4模板支架立杆荷载设计值作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。3.4.1静荷载标准值(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.149×1.2=0.18kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.7×0.8×0.3=0.168kN；(3)钢筋混凝土梁自重(kN)：NG3=26×0.72×0.6×0.6=3.37kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.72kN；3.4.2可变荷载（1）施工人员及施工设备时产生的荷载：NQ1=2.5×0.7×0.8=1.4kN；可变荷载标准值:NQ=NQ1=1.4kN3.4.3立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.35NG+1.4NQ=1.35×3.72+1.4×1.4=6.98；3.5立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f]其中N立杆的轴心压力设计值(kN)：N=6.98kN；φ轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到；i计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ钢管立杆受压应力计算值(N/mm2)；[f]钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0计算长度(m)；L0=h+2a=1.2m；得到计算结果：立杆计算长度L0=1200mm；L0/i=1200/15.8=75；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.75；钢管立杆受压应力计算值；σ=6.98/(0.75×489)=19N/mm2；立杆稳定性计算σ=19N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！四、腹板外模计算4.1参数信息4.1.1模板外模面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):15.00，面板弹性模量(N/mm2):9000，面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):12，面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；内楞材料:木方，宽度(mm):100，高度(mm):100，间距(mm):200，穿墙螺栓水平间距(mm):600，方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):15，方木弹性模量E(N/mm2):10000，方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.6；对拉螺栓直径(mm):M16；混凝土的计算厚度(m):2.0。4.1.2混凝土自重G2:24kN/m2；钢筋自重G3:2kN/m2；施工人员及设备产生的荷载Q1:2.5kN/m2；垂直面模板振捣砼产生的荷载标准值Q2：4.0kN/m2；垂直面模板倾倒砼产生的荷载标准值Q2：2.0kN/m2；可变荷载的组合值系数φc:0.9;结构重要性系数γ0:14.2模板荷载标准值计算新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2=0.22*24*6.7*1.2*1.15*2=96F=γH=24*2.1=48其中γ--混凝土的重力密度，取24kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，取6.7h；T--混凝土的入模温度，取15℃V--混凝土的浇筑速度，取1m/h；H--模板计算高度，取2.1m；β1--外加剂影响修正系数，取1.2；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。取较小值48kN/m2作为本工程计算荷载。4.3面板的计算根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：4.3弯矩计算公式如下:M=1/8ql2其中，M--面板计算最大弯矩(N•mm)；l--计算跨度(内楞间距):l=20新浇混凝土侧压力设计值q1:1.35×48=64.8kN/m；倾倒、振捣混凝土侧压力设计值q2:1.4×（2+4）×0.9=7.56kN/m；面板的最大弯矩：M=1÷8×(64.8+7.56)×2002=36.18×104N•mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W<f其中，σ--面板承受的应力(N/mm2)；M--面板计算最大弯矩(N•mm)；W--面板的截面抵抗矩:W=bh2/6=1000×15.0×15.0/6=3.75×104mmf--面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)；f=12N/mm2；面板截面的最大应力计算值：σ=M/W=36.18×104/3.75×104=9.65N/mm2；面板截面的最大应力计算值σ=9.65N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值[f]=12N/mm2，满足要求！4.3计算公式如下:V=0.5ql其中，V--面板计算最大剪力(N)；l--计算跨度(内楞间距):l=200mm新浇混凝土侧压力设计值q1:1.35×48=64.8kN/m；倾倒、振捣混凝土侧压力设计值q2:1.4×（2+4）×0.9=7.56kN/m；面板的最大剪力：V=0.5×(64.8+7.56)×200=7236N；截面抗剪强度必须满足:τ=3V/(2bhn)≤fv其中，τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--面板计算最大剪力(N)：V=7236N；b--构件的截面宽度(mm)：b=1000mmhn--面板厚度(mm)：hn=15.0mm；fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值:τ=3×7236/(2×1000×15.0)=0.72N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.5N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值τ=0.72N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2，满足要求！4.3.3挠度验算刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:ν=(5/384)ql4/(EI)≤[ν]=l/400其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载:q=48×0.6=28.8N/mm；l--计算跨度(内楞间距):l=200mmE--面板的弹性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面惯性矩:I=60×1.5×1.5×1.5/12=16.88cm4；面板的最大允许挠度值:[ν]=200/4=0.5面板的最大挠度计算值:ν＝5ql4/(384EI)＝5×28.8×2004/(384×10000×281250)＝0.面板的最大挠度计算值:ν=0.21mm小于等于面板的最大允许挠度值[ν]=4.4内楞的计算内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，内楞采用木方，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10×10×10/6×1=166.667cm3；I=10×10×10×10/12×1=833.333cm4；4.4.1内楞的抗弯强度验算内楞最大弯矩按下式计算：M=ql2其中，M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(外楞间距):l=600.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.35×48×0.2=11.66kN/m；倾倒、振捣混凝土侧压力设计值q2:1.4×（2+4）×0.2×0.9=1.512kN/m，其中，0.9为折减系数。内楞的最大弯矩：M=1÷8×（11.66+1.512）×6002=5.93×105N·mm；内楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W<f其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯矩(N·mm)；W--内楞的截面抵抗矩，W=1.67×105mm3；f--内楞的抗弯强度设计值；f=13.000N/mm2；内楞的最大应力计算值：σ=5.93×105/1.67×105=3.54N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:[f]=15N/mm2；内楞的最大应力计算值σ=3.54N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！4.4.2内楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的简支梁计算，公式如下:V=0.5ql其中，V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=600.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1:1.35×48×0.2×0.9=11.66kN/m；倾倒、振捣混凝土侧压力设计值q2:1.4×（2+4）×0.2×0.9=1.512kN/m，其中，0.9为折减系数。内楞的最大剪力：V=0.5×（11.66+1.512）×600.0=3951.6N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--内楞计算最大剪力(N)：V=3951.6N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=100mmhn--内楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.6N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值:τ=3×3951.6/(2×100.0×100.0×1)=0.592N/mm2；内楞截面的受剪应力计算值τ=0.592N/mm2小于内楞截面的抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2，满足要求！4.4.3内刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/400其中，ν--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在次楞上的线荷载(kN/m)：q=48.00×0.2=9.6kN/m；l--计算跨度(主楞间距):l=600.0mm；E--内楞弹性模量（N/mm2）：E=9000.00N/mm2；I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=8.33×106mm内楞的最大挠度计算值:ν=5×9.6×6004/(384×9000×8.33×106)=0.21内楞的最大容许挠度值:[ν]=600/400=1.5mm内楞的最大挠度计算值ν=0.21mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=4.5外楞的计算外楞直接承受内楞传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。本工程中，外楞采用木方，宽度100mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=10×10×10/6×1=166.667cm3；I=10×10×10×10/12×1=833.333cm4；4.5.1外楞的抗弯强度验算外楞最大弯矩按下式计算：M=ql2其中，M--次楞计算最大弯矩(N·mm)；l--计算跨度(对拉杆间距):l=600.0mm；外楞间距0.6m，新浇混凝土侧压力设计值q1:1.35×48×0.6×0.9=34.992kN/m；倾倒、振捣混凝土侧压力设计值q2:1.4×（2+4）×0.6×0.9=4.536kN/m，其中，0.9为折减系数。外楞的最大弯矩：M=1÷8×（34.992+4.536）×6002=2.04×106N·mm；外楞的抗弯强度应满足下式：σ=M/W<f其中，σ--内楞承受的应力(N/mm2)；M--内楞计算最大弯矩(N·mm)；W--内楞的截面抵抗矩，W=1.67×105mm3；f--内楞的抗弯强度设计值；f=13.000N/mm2；外楞的最大应力计算值：σ=2.04×106/1.67×105=12.22N/mm2；外楞的抗弯强度设计值:[f]=15N/mm2；外楞的最大应力计算值σ=12.22N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！4.5.2外楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的简支梁计算，公式如下:V=0.5ql其中，V－内楞承受的最大剪力；l--计算跨度(外楞间距):l=600.0mm；外楞间距0.6m，新浇混凝土侧压力设计值q1:1.35×48×0.6×0.9=34.992kN/m；倾倒、振捣混凝土侧压力设计值q2:1.4×（2+4）×0.6×0.9=4.536kN/m，其中，0.9为折减系数。外楞的最大剪力：V=0.5×（34.992+4.536）×600.0=1395.8N；截面抗剪强度必须满足下式：τ=3V/(2bhn)其中，τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)；V--内楞计算最大剪力(N)：V=1395.8N；b--内楞的截面宽度(mm)：b=100mm；hn--内楞的截面高度(mm)：hn=100.0mm；fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv=1.6N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值:τ=3×1395.8/(2×100.0×100.0×1)=0.2094N/mm2；外楞截面的受剪应力计算值τ=0.2094N/mm2小于外楞截面的抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2，满足要求！4.5.3外楞的挠度验算刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/400其中，ν--内楞的最大挠度(mm)；q--作用在次楞上的线荷载(kN/m)：q=48.00×0.6=28.8kN/m；