焊管对钢板要求

石油焊管制造对钢材的要求及发展趋势华北石油钢管厂2008年1月

李延丰

1.引言2.石油焊管制造对钢板的性能要求3.发展趋势4.未来十年我国油气管线用钢的需求展望

1.引言石油工业是大量消耗钢管的工业，我国石油工业近期年需油井管200万吨，管线钢管160万吨。石油管工况条件恶劣，输送大量易燃易爆介质，承受上百个大气压；油管柱和套管柱要承受上千个大气压的内压或外压、几百吨的拉伸载荷和井下高温及严酷的腐蚀介质作用。石油管的安全可靠性和经济性对石油工业关系极其重大。我国石油工业采用的钢管中，绝大多数输送钢管是焊接钢管；油井管中焊接钢管仅占10％，而世界发达国家油井管中焊管比例已达50％。

我国输气管线大量应用X70钢级焊管；2005年建成了第一段8km长的X80钢管应用段，2006年首次进行了国产X100直缝埋弧焊管研究，2007年7进行了国产X120直缝埋弧焊管研究。“十一五”期间，将建设西气东输二线和多条引进国外天然气的跨国输气管道，耗钢量超过1,000万吨。钢管外径将达到1067～1,219

mm，最大壁厚42mm。对管线钢管的强度、可焊性、断裂韧性和抗腐蚀等性能和钢管质量都有极为严格的要求，对冶炼、轧制、制管和管道建设工艺技术和装备能力都是巨大的考验。这对我国钢铁工业和制管工业既是难得的机遇，又是更为严峻的挑战。X80、1219×18.4螺旋管已于2007年12月21日通过鉴定（5家钢厂，3家管厂）。X80、1219×18.4直缝管已于2008年2月通过鉴定（3家钢厂，1家管厂）。兰州上海台北涩北拉萨西安俄罗斯天然气中亚天然气、原油乌鲁木齐进口LNG引进国外油气资源需要建设大量油气管道俄罗斯天然气缅甸天然气进口LNG进口LNG俄罗斯天然气、原油西气东输二线和中亚管线钢管钢级和规格管径mm地

区工作压力MPa壁厚mmX70X8010671（0.72）1015.92（0.60）19.112191（0.72）1218.42（0.60）223（0.50）26.44（0.40）334（0.40）1027.52.石油焊管制造对钢板的性能要求2.1强度和钢级2.1.1高强度管线钢的发展和应用为了最经济地输送石油和天然气，管线的工作压力不断提高。采用高钢级管线管建造长距离管线有着显著的经济优势，这些优势来自于管线输送效率提高和材料成本的下降。较小直径、薄壁的钢管可以降低材料自身的总重量，并减少环焊材料的消耗。美国2005年建成的夏延输气管道(CheyennePlainspipeline),是美国首条长距离X80天然气管道，也是目前世界上最长的X80输气管线。全长612公里,干线钢管外径914mm，壁厚11.9mm～17.2mm；在夏延管道顺利建成的基础上，又计划建设更大规模的美国“西气东输”管线－RockiesExpressPipeline，该管线是美国20年来修建的最大输气管线，采用X80钢级，管径1,067mm，全长2,130km，将于2007年开始建设。

X80将逐渐成为陆上天然气高压长输管线的主流钢级。美国Rokies

ExpresspipelineX80管线

X100和X120级管线钢已开发成功，并顺利建成了一些试验段。X90～X120超高强度钢级已列入API和ISO联合编制的新的ISO3183标准，其对超高强度管线钢的拉伸性能要求见表1。表

1.超高强度PSL2钢管的拉伸性能要求（ISO3183）钢

级管

体钢管焊缝屈服强度Rt0,5a

MPa抗拉强度MPa

屈强比

max抗拉强度Min.MPa

min.max.min.max.X906257756959150.95695X1006908407609900.97760X1208301,0509151,1450.99915a

高于

X90的钢级,采用Rp0,2

；世界上大多数国家均采用API5L钢级，但俄罗斯则有所不同。如已开工建设的东西伯利亚-太平洋输油管道设计钢级为K60～K70级，其拉伸性能与API5LPSL2对比见表2。表2部分俄罗斯管线钢级与API5L钢级（PSL2）的拉伸性能对比钢级屈服强度MPa抗拉强度MPa屈强比minmaxminmaxMax.X654486005317580.93K60460/5906980.90X704836215657580.93X805526906218270.93K70590/6908080.90X906257756959150.95从表1、2中可见，俄罗斯K70钢级管线钢管的屈服强度下限大大超过X80下限，接近X90下限，而其抗拉强度下限也大大超过了X80下限，接近X90下限。可视为X90钢级在油气管线的首次大规模应用。2.1.2钢板制管前后拉伸性能的变化2.1.2.1屈服强度的变化制管前后板材与管体的屈服强度产生差异。这种差异与不同钢种的组织、强度以及成型方式和综合变形量（管径、壁厚和扩径率等）有关，主要原因是由于管体试样压平时，包辛格效应的影响。见表3、表4。表3螺旋焊管管体与母材的平均屈服强度差异单位：MPa钢级X60X70X70aX70bX80钢管规格Φ610×8.7mmΦ1016×14.6mmΦ1016×17.5mmΦ1016×17.5mmΦ1016×15.3mm卷板496541566531516管体487519586544599差值-9-22+20+13+33表4直缝埋弧焊管管体与母材的屈服强度差异单位：MPa钢级X60X65aX65bX70X80规格mmΦ610×8.7Φ1016×21Φ1016×21Φ1016×14.6Φ1016×15.3钢板485549521526585管体482582519497597差值-333-2-2912螺旋焊管一般不采用冷扩径，由于管体矩形拉伸试样压平与成型卷曲时的变形和受力方向相反，因此，管体的屈服强度会降低，同时由于冷作硬化作用又会造成屈服强度上升，最终屈服强度的差异是这两种因素综合作用的结果，其程度与钢级、管径、厚度和组织相关，针状铁素体组织的钢板包辛格效应较小，制管后管体屈服强度可能上升。由于直缝埋弧焊管采用了约1％的冷扩径量，当采用UO成型时，扩径与O成型时的压缩方向相反，管体的屈服强度略微上升；当采用JCO成型时，由于成型时钢板没有压缩而是发生延展，扩径时再次拉伸，因此，管体的屈服强度上升较明显。应该指出，采用管体-母材屈服强度差异平均值评估钢板制管前后屈服强度变化的方法是有缺欠的。更值得注意的是屈服强度低端和高端板材制管前后屈服强度的变化，而平均值可能掩盖了这种变化。应分别统计屈服强度近低端和近高端板材制管时的变化值，留出适当余地，以保证钢管最终屈服强度既不低于下限，又不超过上限。2.1.2.2抗拉强度、屈强比和伸长率的变化螺旋焊管制管后屈强比下降，而直缝埋弧焊管则上升。由于加工硬化，制管后钢管的延伸率都出现了不同程度的下降。下降程度与加工硬化程度有关，其因素有制管工艺、厚度、直径和钢级等。制管前后抗拉强度变化较小。2.1.2.3抗大变形钢管与应变时效近年来，高钢级管线基于应变的设计是一个热点。为了克服地震活动区和冻土地带等条件对管线造成的大位移变形，保证管线的安全，要求钢管有较大的抗大变形能力，此类钢管具有圆屋顶状的拉伸应力-应变曲线、高均匀延伸率和低屈强比，可在较大的应变条件下安全工作。许多管厂对钢管经过外防腐加热所产生的力学性能变化进行了研究，发现了钢管防腐处理时经过短时中频加热（温度为230℃左右），其管体的拉伸曲线的形状发生变化，屈服强度和屈强比有比较显著的上升，这对基于应变的管线设计可能产生影响，可能导致环焊的强度匹配从过匹配转为欠匹配。2.2钢板与焊管的断裂韧性2.2.1夏比冲击韧性由于加工硬化，制管后钢管的夏比冲击韧性与板材相比都出现了不同程度的下降。下降程度与加工硬化的程度有关。钢板的夏比冲击性能应留有适当的余地，以保证管体在管线最低工作温度下的断裂韧性。2.2.2DWTT性能板材制管后，落锤撕裂试验（DWTT）结果会发生比较显著的变化。由于加工硬化，管体的DWTT剪切面积出现不同程度的下降。下降程度与加工硬化的程度有关。为此钢板和钢管采用不同的试验温度，以保证管体DWTT性能。我国管线标准一般取钢板试验温度比管体试验温度低10℃。在这种温差下进行的试验，一般能够保证管体与板材具有相同的剪切面积，见表5。表5焊管与板材的DWTT剪切面积差异单位：%管型钢级X60X65X70X80X100螺旋埋弧焊管SSAW卷板-15℃9899.99896/管体-5℃99.510099.9100差值1.50.11.94直缝埋弧焊管LSAW钢板-15℃9894959695管体-5℃9895989495差值013-20在陕京二线17.5mm厚螺旋焊管试制时，出现了卷板-15℃DWTT试验剪切面积合格，而管体-5℃DWTT试验剪切面积不合格的问题。表明变形量增加后，加工硬化程度加大，韧性损失增加。如果要保证卷板和钢管的DWTT剪切面积要求相同，则试验温差要相应增加，如卷板厚度为17.5mm或钢板厚度为25.4mm时，钢管与钢板试验温度差值宜为15℃。

2.3钢板与焊管的硬度由于加工硬化，制管后管体出现了不同程度的硬度上升。上升程度与加工硬化的程度有关，如机械扩径等制管工艺、厚度、直径和钢级等。焊缝和热影响区的硬度与焊管工艺（焊材及参数等）和钢板的化学成分有关。一般焊接接头硬度最大值和平均值比钢板升高。为保证钢管最高硬度不超过标准要求，板材硬度应比钢管允许最高硬度低30HV10。2.4组织和化学成分2.4.1组织我国在西气东输工程以来，高Mo针状铁素体为主的组织得到广泛应用；墨西哥湾的卡特莱尔海底管线(X70)和美国夏延输气管线(X80)采用超低碳高铌、以铬代钼和HTP高温轧制的工艺，同样获得了高性能的针状铁素体管线钢，成为新一代高性能低成本管线钢的范例。2.4.2化学成分管线钢的化学成分既要适应焊管制造中的自动焊和补焊工艺对焊接性能的要求，还要兼顾管道环缝对接焊的要求。为了保证钢管的抗酸性腐蚀性能，应控制硫含量低于0.002％，采用钙处理改善硫化物的形态，减少C和Mn偏析，钢管的硬度控制在HRC≤22，或HV260～280。2.4.2.1螺旋埋弧焊管螺旋焊管要求卷板具有适当低的碳当量，适度减少C和S、P、N、H、0等有害元素，适当添加Mn、Si、Ti、Ni等有利于提高焊接性的元素。表6给出天然气输送用SSAW管化学成分的某些标准值和管厂期望值。原油和成品油管道要求相对天然气管道可以放松一些。表6SSAW管的化学成分max.%钢级CSPNMnSiTiCE（IIW）CE(Pcm)备注X600.110.0100.0200.0121.500.350.0250.400.20标准0.080.0080.0150.0101.000.250.0150.300.16目标X650.100.0080.0200.0111.550.350.0250.410.21标准0.070.0060.0150.0091.20.250.0150.380.17目标X700.090.0060.0200.0101.650.350.0250.420.22标准0.060.0040.0100.0081.600.200.0150.400.18目标X800.090.0050.0200.0081.850.400.0250.430.23标准0.050.0030.0100.0071.700.200.0150.420.19目标2.4.2.2直缝埋弧焊管要求钢板的碳当量尽可能低，C和S、P、N、H、O等有害元素尽可能少，适当添加Mn、Si、Ti、Ni等有利于提高焊接性的元素。下表给出天然气输送用LSAW管化学成分的某些标准值和管厂期望值。原油和成品油可以相对放松一些。

钢级CSPNMnSiTiCE（IIW）CE(Pcm)备注X600.110.0100.0200.0121.500.350.0250.380.20标准0.080.0080.0150.0101.200.250.0150.300.16目标X650.100.0080.0200.0101.550.350.0250.400.20标准0.070.0060.0150.0081.400.250.0150.340.16目标X700.090.0060.0200.0081.650.350.0250.420.20标准0.060.0040.0080.0051.600.200.0150.380.17目标X800.090.0050.0200.0081.850.400.0250.430.20标准0.050.0030.0100.0051.700.200.0150.400.18目标X1000.080.0030.0100.0071.900.400.0200.500.20参考0.060.0020.0080.0051.800.250.0150.480.19目标俄罗斯泰纳输油管线质量证明书力学性能

MechanicalpropertiesofbasemetalHeatnumberUltimateStrengthacrossN/mm2YieldstrengthN/mm2RelativeElongation%δ5ImpacttoughnessJ/cm2DWTT%－10℃KCV－60℃KCU－20℃2699683548(0.80)20.5165,270188.207168,179209.1858585681542(0.80)20.5194,262280.245165,192229.195RequirementofContract590698MIN460MIN20MIN78.5MIN49MIN60俄罗斯泰纳输油管线质量证明书力学性能

MechanicalpropertiesofLongitudinalWeldJointsLotnumberUltimateStrengthN/mm2ImpacttoughnessJ/cm2GuidedBendtest－10℃KCV－60℃KCU2025685221256210(229)175204169(149)Yes68414185133(119)1046384(83)2025685228215223(158)153189204(182)68414813398(126)95109119(107)MIN590MIN39.2MIN39.2Yes

化学成分

俄罗斯泰纳输油管线质量证明书HeatnumberCeqPcmCSiMnAlSPV26990.400.200.100.201.720.0470.0040.0100.0560.410.210.110.201.710.0360.0040.0100.055RequirementofContract0.430.24MAX0.140.160.60MAX1.850.020.060.010MAX0.02MAX0.09HeatnumberNbTiNMoNiCrCuCaB26990.0590.0140.0050.010.020.050.020.0590.0120.0050.010.020.050.01RequirementofContract0.020.09MAX0.05MAX0.012

2.4.2.3ERW管

ERW管与埋弧焊管的焊接方式有显著的不同。由于焊接是在高速下瞬间完成，保证焊接质量的难度大大高于埋弧焊接方式。

ERW焊管最危险的缺陷是由于冷焊和回流夹杂形成的灰斑缺陷。为了减少焊缝灰斑，保证焊缝的冲击韧性，对母材的硫含量要求特别高，最好S≤0.005％，同时控制Si≤0.35％，Mn/Si

＞5。为满足ERW油井套管的螺纹加工要求，要适度增加C。采用碳、锰和铌钒钛微合金化，适当添加钼。钢级CMnNbMoNiNX420.0450.500.0250.009X520.0551.100.0450.009X600.0451.300.0700.009X600.0450.850.0700.150.009X650.0450.850.0700.300.009X65/70*0.0451.300.0700.300.009X700.0451.300.0700.350.250.009美国纽可钢铁公司ERW焊管用板卷化学成分设计*与厚度有关澳大利亚X70/X80ERW管线钢的典型化学成分

API钢级化学成分质量%碳当量CECMnSiPSAlNbVMoTiNCa(IIW))PcmX700.0851.500.320.0150.0010.0300.0450.050-0.0130.00450.00080.360.18X700.0951.550.320.0150.0010.0300.0400.060-0.0130.0045-0.370.19X700.0601.350.320.0130.0030.0300.060-0.230.0140.00500.00080.340.16X700.0701.500.320.0120.0050.0300.060-0.110.0150.00500.00080.340.17X700.0751.200.260.0130.0030.0340.059-0.100.0200.00450.00070.300.16X700.0751.400.340.0100.0020.0330.063-0.100.0200.00470.00080.340.17X800.0751.590.310.0180.0010.0260.057-0.220.0130.00600.00110.380.18X800.0671.540.320.0120.0020.0300.069-0.280.0190.00550.00100.390.18各种管线钢组织控制和合金设计方法的特点组织强度范围化学成分成本（合金、可控轧性、生产效率）优点缺点F/PTMCPX42～X70C≤0.12，Nb≤0.065+V，Ti成本最低；可轧制性中等，依轧机能力而定；生产效率中等（TMCP），依轧机能力而定。高碳低成本的合金设计；－30℃韧性较好。制管中强度损失大；TMCP使轧机负荷增加。F/AFMo系TMCPX65～X100C≤0.06，Nb≤0.08+Mo+Cr,Ni,Cu,Ti成本高；可轧制性具有挑战性；生产能力低，轧机负荷大，终轧温度低。对于X80＜13mm，X70＜17mm可采用空冷。制管中强度增加。低温TMCP到Ar3，两阶段控制Mo，是奥氏体强化，所以轧机负荷大，较厚时需加速冷却。F/AFNb系HTPC≤0.06，Nb≤0.11+Ti≥X80，+Cr,Ni,Cu,成本中等，可以低成本获得F/AF钢；可轧制性很好，高温轧制；生产能力中等。终轧温度高（Ar3+80℃），轧机负荷小，制管中强度增加。≥X80时需加速冷却

2.5制管用钢板的几何尺寸要求2.5.1螺旋焊管

螺旋焊管采用热轧板卷为原料。为了获得良好的成型和焊接质量，板宽选择在1.3～2.4倍管径。实际板宽要兼顾焊管的生产效率、质量以及钢厂和管厂设备能力。卷板切边要去除3～4倍板厚的板边，主要是获得精确的板宽、减少月形弯和去除影响焊管质量的板边夹杂物，去除量对成材率有影响，有些制管标准对此值提出限制，要求板边加工去除量不小于板厚的1.5倍。近年来由于板卷质量的提高和铣边工艺的采用，板边去除量已减少到小于板厚。因此应加强板边超声波分层检测，防止板边分层对焊接的危害。板卷的宽度偏差通常为0～+20mm。板卷月形弯对焊管质量有很大影响，通常要求不大于15mm/10m。板厚公差通常小于1mm。除考虑板厚偏差外，板厚控制还要考虑留有表面划伤、压坑和锈蚀的修磨量。质量要求高的管线常要求切除丁字接头，因此卷板的总长度直接影响焊管的平均长度和最小长度，影响大口径厚壁焊管的材耗。为了减少短尺管的数量，希望板卷重量范围控制在最佳值。一般钢卷重量越大对焊管生产的效率和质量越有利，但受运输和设备能力限制。2.5.2直缝埋弧焊管板宽是按焊管的直径、壁厚、扩径率、成型塑性变形量、板边加工量、钢板的实际宽度和直度，兼顾材料消耗和板边加工量对生产效率的影响确定的。为消除板边不直度，需要去除相当于板边不直度2倍的板边。钢板直度、平度、端头切斜对焊管生产效率和质量都有影响，超过设备能力时，还会导致钢板报废。板宽偏差通常为0～+10mm，直度小于等于10mm，平度小于等于10mm/2m，端头切斜小于等于5mm，长度偏差为0～+100mm。板厚控制还要考虑划伤、压坑和锈蚀的修磨量。板厚公差通常小于1mm。2.5.3ERW管

ERW管使用的原料是板卷。其板宽是按焊管的直径、壁厚、成型变形量和挤压量、板边加工量，兼顾材料消耗和板边加工量对生产效率的影响确定的。月形弯对焊管周长和错边质量有影响。通常要求不大于15mm/10m。板厚控制还要考虑划伤、压坑和锈蚀的修磨量。板厚公差通常小于1mm。钢卷重量越大对焊管生产的效率和质量越有利，但受设备能力限制。2.6制管用钢板的表面质量要求现代的油气输送钢管均需进行精心的防腐涂层处理，输气钢管往往还要求涂敷内减阻涂层，在涂层前需对钢管进行内外抛丸处理，这对制管用板材的表面和近表面质量是一个严格的检验。西气东输钢管生产初期，在内外抛丸后发现了重皮、折叠、表面凹坑和异物压入等类型的缺陷。经过钢厂的努力，已经有效地解决了这些问题，使钢管的质量得到进一步提升。

HTP钢的制造工艺与传统ＴＭＣＰ工艺不同，如何保证板材制造过程的表面质量是一个需要认真研究的新问题。钢板表面的油脂会污染抛丸材料，降低涂层附着力，应防止钢板在制造和运输过程受到油脂类污染。用于弯管制造的板材还应避免铜、锡等低熔点金属污染，防止弯管制造过程产生开裂。3.发展趋势3.1螺旋埋弧焊管用板材

国内已大批量生产Φ1016mm螺旋焊管。大口径螺旋焊管用板卷宽度一般为1550mm，X70钢级的最大厚度为17.5mm，X80钢级的最大厚度为15.3mm。目前已大批量使用的X70板材的韧性要求为CVN（-20℃）单个最小140J、平均最小190J，今后X80管线要达到单个不小于150J、平均最小200J。管径可能为Φ1219～1422mm，最大板宽可能达1800mm，即使１级地区用管的壁厚X80钢级也在18.3mm左右。厚板卷的DWTT性能是关键。3.2直缝埋弧焊管用板材3.2.1输气干线钢管

国内已大批量生产Φ1016mm直缝埋弧焊管，采用板宽一般为3100mm。X70钢级的最大厚度为30.4mm，X80钢级的最大厚度为18.4mm。西气东输二线直径可能为Φ1219～1422mm，板宽为3735～4360mm。大壁厚钢板的DWTT性能是关键指标。已大批量使用的X70板材的韧性要求为CVN-20℃单个最小140J、平均最小190J，今后X80管线要达到单个不小于150J，平均不小于200J。3.2.2抗腐蚀管目前只有国际发达的少数国家的几个管厂能够生产抗酸性服役钢管。主要是低碳(≤0.04)低锰，低硫磷（S≤0.002，P≤0.010），适度添加Ni（0.22）和Cu（0.22），采用钙处理Ca/S≥1.5，低硬度（≤250HV10），优化组织（夹杂物≤1.5级和带状组织≤1.5级）,使裂纹敏感率（CSR）≤1.5%，裂纹长度率（CLR）≤15，裂纹厚度率（CTR）≤5%。3.2.3抗大变形焊管地震区和冻土带地区的埋地管线管可能发生大的塑性变形。管线管需要更高的抗压弯能力，高的纵向强度、均匀伸长率、形变强化指数和低的屈强比。管材屈服强度范围的严格控制对保持环焊的过匹配同样重要。目前只有少数发达国家的几个管厂能够生产。3.2.4超低碳高铌HTP管线钢板HTP管线钢减少了昂贵的Mo、V等元素的添加量，显著降低了成本。但是HTP管线钢还不为管道业主熟悉，最近建设的一些重要管道还没有采用，如中石化最近建设的川沪输气管线和俄罗斯东西伯利亚-太平洋输油管线等都没有采用HTP管线钢。“十一五”期间，我国将建设西气东输二线等更大规模的输气干线，应超前进行HTP管线钢的开发和应用研究，为HTP管线钢的应用做好准备，这将带来巨大的经济效益和社会效益，也是我国冶金和制管行业赶超世界先进水平，建设钢管强国的良好契机。

2006年，南钢研制出Cr－Nb微合金系无钼成分的X80HTP热轧钢板，获得了针状铁素体组织，带状组织为1级，晶粒度11.6级。巨龙钢管公司采用这种钢板进行了国内首次X80HTP直缝埋弧焊管试制，制成的钢管性能全面满足冀宁联络线X80级钢管性能要求，证实了HTP用于X80输气管线的可行性。3.2.5热煨弯管母管用钢材长输管线需要大量的弯管。感应加热弯管的工艺过程实际是淬火+高温回火。因此，要保证感应加热弯管强韧性需提高钢的固溶强化和沉淀强化作用。感应加热弯管用母管化学成分与直管化学成分有所不同。C是固溶强化作用最强的元素，过低的C使其固溶强化作用不足，导致弯管强度不足，C含量0.06%-0.09%较合适。控制主要合金元素Mn、Mo、Ni和Nb成分也是非常关键的，它们在提高弯管的强韧性方面有有以下几方面作用：一是提高钢的淬透性；二是固溶强化作用；三是合金化合物的沉淀强化作用；四是细化晶粒作用。适当提高Mo和Ni含量，降低Mn含量以保证在低的Pcm和Ceq的基础上保障感应加热弯管强韧性指标。热煨弯管母管用钢板通常有两种方案保持与直管的承载能力相同。一种是为补偿热煨过程中焊管强度降低和外侧壁厚减薄增加钢板厚度。另一种是用提高强度来补偿。目前已大批量使用的热煨弯管母管用X70钢板厚度为30.4mm。今后发展趋势可能是X70/40.6和X80/35.6mm。3.3ERW管用卷板我国目前ERW输送钢管批量生产的最大管径到了Φ630mm。已大批量使用的钢级和壁厚为X60/15.9mm，X65/14.3mm，今后发展可能要达到X60钢级/20mm，X65/18.4mm。而澳大利亚和美国已大量制造和应用X70级ERW输送钢管，开发了X80级ERW输送钢管。今后我国油气管线ERW钢管也有可能应用X70钢级。目前国内X60钢级ERW输送钢管韧性水平达到单个45J/平均60J，X65钢级单个60J/平均90J。今后发展要达到X60、单个60J/平均90J，X65，单个90J/平均120J。ERW焊管的另一个重要用途