射频无线-脉冲群抗扰度试验

干扰，都是见惯的一个现象。但是你有没有想过，电火 开关断开时，继电器绕组的稳态电流被切断，根据电感性负载电流不能突变的原则，继电器绕组只能通过对分布电容C2的充电来保持电流的连续性。根据能量守恒的原理（减振荡（因绕组本身存在电阻）。电压的幅值非常高，与供电电压相比，后者可以不计，因此，感应出来的高电压 进一步分析可以知道，在开关触点刚打开的瞬间，动静触点间的距离还很近，实际上用不着达到3130.5V，只要在继电器绕组感生出较低电压，就可以引起刚被打开的动静触点间的空气击穿，这便是第一次电弧的形成过程。一旦在开关触点间产生电弧，动静触点瞬间变为等电位，亦即在供电线路上产生一个高电压。与此同时，继电器绕组的分布电容C2要通过电弧、供电线路和供电电源进行放电，由于放电的时间常数很小，因此放电很快结束，本次放电的电弧也就阻断，而在 可以见到一个非常短暂的小脉冲。这时整个电路又回复到继电器绕组电感L2中能量向分布电容C2的转移，继电器绕组两端第2次出现高压。由于动静触点的距离在逐渐拉，尽管第2次触点间的放电可以形成，但放电电压要适当提高，放电的等待时间将适当增长。以上情况将要一次次继续，放电电压一次次提高，放电间隔时间一次次增长，直到触点 尖峰脉冲幅度尖峰脉冲的持续时间尖峰脉冲的重复率8尖峰脉冲串的长度s2 实践表明，当电路中机械开关对电感性负载的切换，经常会对同一电路中的其他电气和电子设备产生干扰。经研究，这种干扰的特点是，脉冲成群出现，脉冲重复频率较高，脉冲波形的上升时间短暂，但单个脉冲的能量较小，一般不会造成设备故障，但使设备产生误动作的情况经常可见。根据国外专家的研究，认为成群出现的脉冲干扰之所以会造成设备的误动作，是因为脉冲群对线路中半导体器件结电容的充电，当结电容上的能量积累到一定程度，便会引 由于尖峰脉冲串对电网中电子设备的干扰作用是明显的，所以在IEC61000-4系列标准中（对应于我国的电磁兼容系列标准GB/T17626）专门用一个分标准来模拟电网中机械关对电感性负载切换时所引起的干扰，从而完成对电气和 脉 生器的基本线路及其波形（见下图波形形成电阻RS与贮能电容的配合，决定了脉冲波的形状阻抗匹配电阻Rm决定了脉冲生器的输出阻抗（标准规定是50Ω）；隔直电容Cd则了脉冲生器输出波形中的直流成分，免除了负载对脉冲生器工作的影响。定义（见右上图）；一群脉冲中的重复频率概念（见右中图）；以及一群脉冲与另一群脉冲之间的重复周期（见右 脉 生器的基本技术指标是脉冲上升时间（指10%至90%）：5ns±30%（50Ω匹配脉冲持续时间（50%至后沿50）50其中，脉 生器的重复频率选择与试验电压有关 试验配置的正确性影响到试验结果的重复性和可比性，因此，正确的试验配置是保证试验质量的关键。对于脉冲群电源线耦合/ 线）与大地之间的干扰。作为佐证，在图7中可以看到从到相应的电源线（L1、L2、L3、N及PE）上，信号电缆 3.2标 电容耦合夹的结构见下图所示。受试线路的电缆放在耦合夹的上下两块耦合板之间，耦合夹本身应尽可能地合拢， 前面我们了重点讨论了脉冲群干扰是共模干扰。其实明确脉冲群干扰的性质非常重要：首先，这与试验方法有关。既然是共模干扰，就一定要与参考接地板关联在一起，离开了参考接地板，共模干扰将加不到受试设备去。其次，既然脉冲群抗扰度试验是抗共模干扰试验，这就决定了试验人员在处理干扰（提高受试设备的抗扰度性能）时，必 3.3①参考接地板用厚度为0.25mm以上的铜板或铝板（普通铝板易氧化，宜慎用）；用其他金属板材，厚度要大于参考接地板应 ②试验仪器（包括脉冲生器和耦合/去耦网络）放在参 （地板高度为0.8±0.08m的木头台子上），试品（或试验台的接地阻抗连接到参考接地板上（注意，不允许有额外的接地情况出现）。当试品只有两根电源进线（单相，一根L，另一根N），（单相，一根L，一根N，及一根电气接地线），而未设专门 控制在1m，电源线的离地高度控制在0.1m，可能，考地上方0.1m处，试品与仪器之间的距离仍控制为1m。 则耦合夹与试品1的距离保持不变，而将与试品2的距离增至5m以上（标准认为长导线足以使线的脉冲损耗殆尽 脉冲群试验是利用干扰对线路结电容充电，当其能量积累到一定程度，就可能引起线路（乃至系统）出错。因此线路出错有个过程，而且有一定偶然性，不能保证间隔多少时间必定出错，特别是当试验电压接近临界值时。为此，一些产品标准规定电源线上的试验是—地之间进行，要求每一根线在一种试验电压极性下做三次试验，每次一分钟，中间间隔一分钟；一种极性做完，要换做另一种极性。一根线做完，做另一根线。当然也可以冲同时注入两根线，甚至几根线。由于脉冲群信号在电源线上的传输过程十分复杂，很难判断究竟是分别加脉冲，还是一起加脉冲，设备更容易失效。因此，同时加脉冲也仅仅是一种试验形式而己，最终要由试验来下结论。定，但都有相对较长的试验过程，以避免偶然性。并通过多 5ns，半宽达到50ns，说明其中含有极其丰富的谐波成分，幅度较大的频率至少要达到60MHz以上。对电源线来说，那怕长度只有1m，由于长度已可和传输频率的波长相比， 而且辐射强弱还和电源线与参考接地板的贴近程度有关（反映为线路与参考地之间的分布电容），线路离接地板近，分布电容大（容抗小），干扰不易以辐射方式逸出；反之亦反。因此，试验用电源线的长度、离参考接地板的高度，乃至电源线与试品的相对位置，都可以成为影响试验结果的因素。为了保证试验结果的重复性和可比性，注意试验配置的规范性就变得十分重要了。除了试验配置的规范性外，还要注意每次试验时附在试品上的附加导线根数、及摆放位置是否一致。这是因为脉冲群试验除了有传导干扰外，还存在一定程度的辐射干扰，不同的导线数目，不同的导线摆放位置，试品对辐射干扰的响应情况是不同 国际电工对IEC61000-4-4有了新的标准草案（FDIS文件，2004年版），其中，对电快速瞬变脉冲群抗扰度试验，包括对波形的要求、校验信号发生器的方法、试验方法的细节都有了新的规定，作者认为标准草案的这些规定对规范试验，提高试验的可比性和重复性很有好处。下面是标准草案与准的不同部分，以及作者对它们的一些评述，希望对试验人员理解标准和正确掌握试验方 新标准草案的试验电压峰值重复率121321442X，注注1：X是一个开放等级，对特定设备有特殊规定。注2：习惯上是使用5kHz100kHz更接近于实际。产品技术可针对特殊产品或产品类型来确定其频率新标准草案的严酷度要高于 准，主要是试验频率有。由于单位时间内的脉冲密集程度有了增加，所以对设备 脉 生原标准与新标准草案在发生器的主要元件上有明显区别：原标准讲的是火花气隙；新标准草案讲的是高电压开关。事实上，当代脉冲生器无一例外都采用高压电子开关。这一改变，对提高脉冲生器工作的稳定性，及提高 准之所以取2.5kHz和5kHz为脉冲生器的试验“由于火花气隙在低于1kV时的机械和电气上的不稳定，“脉冲群冲单个脉冲的重复频率的实际值为10kHz到1MHz，然而广泛的结果表明，采用固定调节火花气隙的发生器难以再现这种相对较高的重复频率，因此标准规定了频率较低的、有代表性的脉冲”。可见当时冲频率定为2.5kHz和5kHz实在是有一点不得以而为之的味道。随着脉冲形成器件更新，特别是高速高压电子开关选用，冲频率提高则是理所当然的 脉 生器的特性参 ①给出了两种不同负载条件下的输出电压范围，1000Ω0.24kV～3.8kV；50Ω为0.125V～2kV 新标准草案对脉 生器特性参数的要10nF±2050Ω±2%；及1kΩ±2%，并联电容≤6pF。 对受试设备注入能量的增加，这是因为重复频率自5kHz提高到100kHz（频率提高了20倍），但脉冲群的持续时间却从15ms缩减到0.75ms（持续时间缩减到原来的二十 在试验发生器的输出端依次分别接入50Ω和1kΩ的同轴减器，并用示波器加以监测。监测用示波器的－3dB频率响应要求达到400MHz以上。其中50Ω是试验发生器 针对每个设定电压，下表给出了在50Ω负载上测得的输出1kΩ）。其中Vp（50Ω）的容差为0.5Vp（开路输出电压（1kΩ）的容差为Vp（1kΩ）±20%发生器输出电压的峰5和5和115和2215和4425和 为了保证在交流/直流电源端口试验中使用的耦合/去耦网/去耦网络的共模输出波形进行校验。校验时发生器的输出电压设置为4kV。发生器的输出接耦合/去耦网络的输，耦合/去耦网络的输出接50Ω负载，记录峰值电压和波形。校验要在每一条耦合/去耦通进行。测量结果应该是：脉冲的上升时间为5ns±30%；脉冲持续时间对50Ω为50ns±30%，峰值电压在表3要求上±10%，当被试设备以及电源与网络脱开时，在耦合/去耦网络输入端的残余试验脉冲不超过所施试验电压的10分及其含量的一致性，，才能保证采用不同试验 脉冲群对于I/O线、信号线、数据线和控制线抗扰度试验是通过电容耦合夹进行的（如果前述耦合/去耦网络不适合使用在AC/DC电源端口时，也可采用电容耦合夹的耦合方式来对AC/DC电源端口进行试验）。耦合夹的耦合电容取决于电缆的直径、材料及电缆的情况。耦合电容典型值为 准写 3.试验配置 关于型式试验的配置，在原标准与新的标准草案里有两张非常相似的图，其中新标准草案的型式试验的配置见下一页的插图所示。在仔细观察这两张图的时候，还是能发现这两张图的差别，最大的不同出现 交电脉冲发生耦合

交电容耦合 电绝与参考接 支绝 板接在一去网 接电

支参考接

生器

l=耦合夹与EUT之间的距离，为0.5m±0.05m；（A）=电源线耦合的位置；（B）= 的上方。被试设备与参考接地板之间用0.1m±0.01m厚的 新标准草案与被试设备连接的所有电缆要放在离地高 此外，新标准草案特别，在耦合装置与被试设备之～1m的逸出情况是不同的，被试设备受到的干扰实际上是遗留上的传导干扰和逸出到空间的辐射干扰的综合结果。不同的线长，被试设备受到的传导干扰和辐射干扰的比例是不同的，没法保证试验结果的可比性。因此，明确被试线路的长度，对试验结果的可比性、一致性特 缆的长度超过0.5m±0.05m，超长的电缆应折叠起来，避挽成一个直径为0.4m的扁平线圈，平放在离参考接地板 图所示），是准中没有的。新方案的提出，避免了电容耦合 脉 生电参考接地由制造商推被试设备注意：耦合夹可以安装在室的墙上，或任何接地的表面上。耦合夹同时 关于在I/O和通信端口上的试验配置，原标准与新标准草当只对一台设备进行试验时，为了去耦，l2至少要≥5m，或l2＞5l1。在新标准草案中，两台设备同时试验时，受试设备与耦合夹的距离l1=l2=0.5m±0.05m；当仅对一台设备 5.4钟。而在新标准草案写道，为了加速试验，选择试验时间为1分钟。试验时间可以分割成6个10秒的脉冲群，每由于在实际的环境中，脉冲群是随机发生的独立事件，产品标准的制 对a，二极管近乎理想的顺向导通状态了开关切换瞬中电流表达式为I=I0e-t/τ。式中I0为继电器绕组的稳态工作电流；τ为时间常数，τ=L/R，L和R分别为绕组本身。的触点释放过程将比a快。串联电阻R值要适中，太大了得与电路a一样。所以对R的值要通过试验来加以折 对c，并联电容C的存在，是人为地加大了继电器绕组中分布电容对瞬变形成的影响。今假定电容C的值为0.5μF，且可见瞬变干扰的幅度被大大降低了（原先为3130.5V）。此外，自谐振频率也将降低为226Hz。线路中的附加电阻R将对d，在继电器绕组上并联一对背对背联接的TVS管，TVSTVS管不导通。但当机械开关S切断继电器的绕组电流瞬间便导通，并把绕组电压箝制在TVS管的限定电压上，了绕组电压的续继升高，亦即了瞬变电压的产生。TVS管 对e，在继电器绕组上并联一个电阻R，此电阻用以消耗瞬变的能量，高瞬变电压的形成。线路e的特点是简 对a，开关S断开瞬间，电容C经二极管充电至电源电压，关重新闭合时，电容C经过电阻R和开关放电，恢复到准对b，TVS管的箝位作用避免了触点断开瞬间在触点两侧对c，开关断开时，继电器绕组中能量经R、C支路释放，并将能量消耗在电阻R上，从而抑制瞬变干扰形成。使用的特点。例如，由于二极管的单向导电性，线路a不能使 从脉冲群试验的本意来说，主要是进行共模干扰试验，只是干扰脉冲的波形前沿非常陡峭，持续时间非常短暂，因此含有极其丰富的高频成分，这就导致在干扰波形的传输过程中，会有一部分干扰从传输的线缆中逸出，这样设备针对脉冲群干扰，主要采用滤波（电源线和信号线的滤波）及吸收（用铁氧体磁芯来吸收）。采用铁氧体磁芯吸收的方案非常便宜也非常有效，但要注意做试验时铁氧体磁芯的摆放位置，就是今后要使用铁氧体磁芯的位置，千万不要随意更改，因为我们一再强调脉冲群干扰不仅仅是一个传导干扰，更麻烦的是它还含有辐射的成分，不同的安装位置，辐射干扰的逸出情况各不相同，难以捉摸。一般将铁氧体磁芯 来抑制射频信号的器件。它的作用实际上是双方向性的，既能有效外界的电磁干扰经电源线进入设备，又，传送到其他敏感设备。所以电源线滤波器是和干从标准的执行角度看，传导骚扰的测试频率范围是～30MHz；而辐射骚扰的测试频率范围是。事实上设备电源线上的干扰和问题不可能这样依结构一时又找不出破绽时，是不是还应当怀疑有经过耗高的滤波器）或在下面要提到的铁氧体磁芯的选用（套在设备的电源线处），来提高其对辐射发射的 图中，电感的两个线圈绕在同一磁芯上（同名端都圈 Cx位于相线与中线之间，用于衰减差模干扰，故称为差模Cy位于相线对地和中线对地处，与共模电感一起用于衰减共模干扰，故称为共模电容。因为Cy涉及直流耐压和工频般为1～4nF（典型值为2.2nF）。对医疗仪器，有时甚至不R用来泄放可能积聚在电容器上的静电荷，典型值为 通常在100kHz～30MHz范围内比较有效。频率超过 测试按CISPR的第17 物规定进行，测试系统的信滤波器的性能用插入损耗来表示，Ua和UbA＝10log(Pb/P式中，Pa和PbA＝10

2/Z)/(Va2/＝10log(V2/V2b＝20log(Vb/Vba测试要在整个 的频段上（例如对电磁骚扰的传导射频率范围9kHz～30MHz内）进行 方法如下：用发生器和频谱仪作为测试线路中的信号源和测试仪器。在不带滤波器时建立一个0dB参考点，然要在整个频率范围内测量，而不是仅在1～2波器外壳要有良好的射频接地；要确保滤波器的接线有很 滤波器的滤波效果必须在安装正确时才能得到发挥。这里滤波器安装的最佳位置应当是在机箱开口处，嵌装一只带有电源进线插座的金属外壳滤波器，以便干扰进入或逸出机箱。基于这种想法，一些在机箱内布置相当长的电源线后再接滤波器的做法显然是错误的，因为电源线中的干扰在经过滤波器之前巳经有了在机内辐射的机会，对于这类干扰，滤波器己经为力。辐射出来的干扰会被内部线路所吸收，造成设备的误动作。同样，对于设备工作时产生的电磁骚扰，也会因机箱内布置的电源线通过对辐 滤波器的接地必须良好。对于金属外壳的滤波器，不宜以单根导线接地，而要通过滤波器外壳与设备作大面积导电性连接方式接地，然后设备机箱再以粗而短的导线与大地连接。这一点对于发挥滤波器的共模衰减能力非常重要。 图b给出了滤波器外壳必须接地的第二个原因。由于共模，在触摸时不会有生命，但毕竟有触电感党，降 常见的一种布线不当是导线 捆扎法（下图a），见图b）。而采用插座式滤波器则是最佳方案，因为输入 较低（50Ω左右），故针对这种阻抗不匹配的概念， 下图国外某著名滤波器制造商对其FN62滤波器的 曲线和B是在信号源输出阻抗和测试仪器（负载）输入阻抗都是50Ω情况下测得的差模（对称）和共模（非对称）干的衰减情况。C和D则是在严重失配下（曲线C是源阻抗0.1、负载阻抗100Ω；曲线D是源阻抗100Ω、负载阻抗 衰减。使用时，电源的L、N和PE分别接图中滤波器的P、计算机用了这种滤波器，而与计算机相联的直接由电网供电，那么干扰就可能从电网进入，并沿数据电缆 在滤波器中，为了增强其共模和差模滤波的性能，可以在滤波电路中级联增加共模和差模电感的数目，与此同时， 程度的缓解。下图是国外某公司的FN700Z三级高性能滤参照CISPR17：A＝50Ω/50Ω对称；B＝50Ω/50Ω非对称；C＝0.1Ω/100Ω非对称；D＝100Ω/0.1Ω非对 间长的浪涌）效果很差，这可以从阻抗失配，以及在浪涌波的作用下磁芯产生严重饱和等原因来解释。在滤波器里添加气体放电管和压敏电阻（也可以在滤波器外连接），用以改进滤波器对浪涌电压的抑制能力是个好办法，其实例已见于措施⑶的多级滤波器线路。一旦浪涌电压超过压敏电阻的压敏电压，压敏电阻便由平时的高阻抗（近似于电阻断开的情况）迅速转变为低阻抗，这样浪涌波就被箝位在压敏电压附近，浪涌波的大部分能量就通过压敏电阻 普通滤波器是用电容和电感等无损元件来构成的，实际上是把阻带频率的信号反射回信号源。因此，普通滤波器又称为反射滤波器。当滤波器和信号源阻抗不匹配时，部分频点上的信号能量有可能被多次反射，使干扰电平加强。在滤波器上加接有损的铁氧体磁环、磁珠（套在滤波器的进线上）有望改进滤波器的进线。有关铁氧体磁芯 ⑴尽量选择有安全认证的产品。这在开展3C认证的今天⑵选择滤波器除注意插入损耗外，还要注意额定电压和额定电流。工作电流超过额定电流时，不仅使滤波器过热，还会因电流过大造成磁芯饱和，造成实际电感量减小，影上是把阻带频率的信号反射回信号源。因此，普通滤波器又称为反射滤波器。当滤波器和信号源阻抗不匹配时，部分频点上的信号能量有可能被多次反射，使干扰电平加强。在滤波器上加接有损的铁氧体磁环、磁珠（的进线上） ⑷滤波器要尽量安装在设备的电源线处，这样可使电网干扰一进入机箱就被滤除。同时，电源线的进线和出线要尽量远离，电源的进线与出线采用绞线，以避免高频干扰间直接耦合。为了体现滤波器的共模抑制作用，滤波器的外壳要可靠地接设备机箱，以及设备的机箱可靠与大地连接就显得至关重要。这里提到的一些做法对于防止设备内部产生的电磁骚扰经电源线向外传导和辐射发射也 ⑸考虑价格因素，由用户自行搭制滤波器时，要注意这样一个事实，即滤波器的电路结构仅仅决定了它的低频特性。要想提高滤波器的高频特性，关键是注意其制作工艺。如造成高频特性欠佳的主要原因是：①结构不好，导致输通常滤波器电路的结构设计要求循一个方向布局，在空间允许的情况下，电感与电容要保持一定距离，必要时可设在器件选用上，为控制电感的分布电容，电感器尽量用单层绕制，必要时可采用多个电感串联的办法来达到所需电感量。对电容的引线，要求短（“短”意味着引线电感小。要选用寄生电感小的电容和寄生电容小的电感；在焊接时，电容器的引线要尽量短。这里共模电容对于保证共模滤波特性尤其重要，而在实际使用中，共模干扰的频率又比较高，所以选择共模电容的特性好坏是关键。除了用高频陶瓷电容外，目前市上还有三端电容和穿心电容出售，对改进滤波器的高频特性很有帮助。此外，滤波器的接地线要保持粗短，与地是低阻抗的连接。 ⑹滤波器对付高频传导干扰比较适用，在对付雷击浪涌的干扰就不适用。对此，务必在使用滤波器的同时，配合使值得 ，在国外，滤波器制造商在对待有浪涌抑制和无浪涌抑制的滤波器的考核指标是不同的。通常无浪涌抑制的滤波器的P、N →E（火线、中线对地）耐压试验用 →N（火线对中线）用1700VDC就变了，如FN332Z（带浪涌保护的滤波器，参看下图）的 →E试验电压为2000VAC，P →N为350VDC。又如 保护，见“采用多级滤波器”这一节），规定P、N →E为590VAC，P→N为590VAC。 铁氧 磁铁氧体磁芯是近年来发展起来的新型干扰抑制器件，其作用相当于低通滤波器，较好地解决了电源线、信号线和连接器的射频干扰抑制问题，而且具有使用简单、方便、有效（使用时只要把铁氧体磁芯套在被保护线，无需接地，利用铁氧体磁芯所对高频干扰所反映出来的阻抗，使高频干扰得到有效抑制。）、占用空间不大及价格铁氧体是铁的氧化物和多种其他粉末状金属（通常是锰、锌、镍和钴），放在一起，经挤压和一定时间的高温烧结 ③铁氧体 铁氧体材料的阻抗由两部分串联组成：a.感抗XLS；b.等效损耗电阻RS。这两者都和频率有关，如低频时；磁芯的阻抗主要是感抗S，它与材料的导磁率有关，干扰信号大部分被反射掉；随频率升高，导磁率迅速下降，平抑了感抗增长势头（甚至出现了感抗减少的情况）。但高频下的铁损明显增加，使总阻抗Z=(XLS2+R2)1/2继续攀升，此时铁损成为阻抗主要成份，干扰信号被吸收掉。铁氧体磁芯在高频下的高阻抗特性，特别是在高频下的高损耗特性，可用于抑制线路中的寄生振荡及衰减传输线路中的无用S 体磁芯的等效阻抗Z越大，则铁氧体磁芯对高频干扰的抑 ④用 ，材料的磁导率越低，衰减频率就越高。所以锰锌铁氧体比较适合于用在低频（例如30MHz或更低频率）的场合；而镍锌铁氧体比较适用在高频（例如25MHz～200MHz，在有直流或低频交流电流偏流的情况，要考虑到抑制性能 ⑤铁氧 铁氧体磁芯被广泛用于印刷板、电源线和数据线的印刷板上的干扰主要来自数字电路，其高频开关电流在电源线和地线之间产生一个干扰。电源线和信号线会将数字电路开关时的高频噪声以传导或辐射的方式发射出去。常用的干扰抑制办法是在电源和地之间加去耦电容，以便使高频噪声短路掉。但单用去耦电容有时会引起高频谐振，造成新的干扰。在印刷电路板的处加入铁氧体 电源线会把外界电网的干扰、开关电源的噪声传到设备的线路中来。在电源的出口和印刷板的电源处设置铁氧体磁芯，既可抑制电源与印刷板之间的高频干扰传值得注意的是，在电源线上应用铁氧体 磁芯，常有偏流问题存在，甚至出现磁芯的饱和现象。降低铁氧体的磁导率可降低偏流的影响，所以在电源线上使用的铁氧体磁芯要选用磁导率低和横截面大器件（当然也可以通过给铁芯开气隙的办法来解决偏流的影响）。在偏流较磁芯里，这样可避免饱和，但这种方法对于抑制进线和回 铁氧体磁芯也常用在信号线上，以抑制设备之间的 阻抗K1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RHK1RH注：K1RH17.5×28.5×9.5中，K1代表材料；RH代表磁芯型号；17.5代表外径；28.5代表 ⑴磁芯应用在干扰源上、受干扰设备的信 和干扰⑵不同的干扰频率范围应选用不同的磁芯材料。锰锌适合于干扰频率低的情况；镍锌则用在高频的情况中。即使同是锰锌（或镍锌）。， 上可用环形、珠形、筒形、扁平夹条形及多孔 ⑷铁氧体磁 两根线上电流相反，磁芯不会进入饱和。 方去。对I/O电路，磁芯应放在导线（或电缆）进入或引出壳体的地方，以避免干扰在通过铁氧体磁芯之先已 及并联去耦电容以抑制电磁干扰。也可在电源线处加碰撞，磁芯穿上后要用热缩套管固定位置。 解决电缆引进的干扰问题有两种办法可以采用，一个是屏蔽（采用线）；另一个是滤波。要在层端接良好的情况下才有较好的效能，在很多情况下较难做信号线的滤波作 是用来对付来自空间的干扰问题）明了为什么我们经常认为共模干扰是为设备的主要危害。这一情况也正好解释了为什么巳经非常严密的设备还会出现电磁兼容问题。这一切都是信号线所起的天线作用在作怪。基于这一原因，我们通常都要对非的信号线端口安装信号线滤波器，滤波器要安装在信号线进出的交 最常用的信号线滤波器是R-C或磁珠-小电容滤波器。它的 ，容易产生耦合。2.滤波器的接地阻抗做不低，削弱了高频旁路的作用。3.滤波器与机箱之间的一 形畸变，对高频信号的传输不利。通常电阻在100Ω左右 电缆插头都安装在这个“地”上。注意，这个地仅滤波器上述印刷板的滤波器地要与金属机箱可靠搭接。如果 ，这会 波阵列板和滤波连接器］安装在设备的金属机箱及其构件上，可使滤波器的输入与输出之间完全，而且接地也良好，故滤波效果十分理想。唯价格较贵，而且在设计之 ）等滤波电路，以适合不同源阻抗和负载阻抗的需要（中；而电感输入、输出的滤波器则用在低阻抗的电路中 滤波器在使用时则是将接地电极直接焊在板（或面后 当穿 滤波列阵板有单排和双排两种形式，引脚的间距为合于作电路之间的。滤波列阵板还有一种是90 以可方便地和普通连接器实现对接。它的每一 π型滤波电路形式可选。全密封的设计，适合于恶劣环境使用，尤其适合于航空/航天和 电子设备使用。此外，滤波连接器的滤波特性有多种，用户可根据不同要求选用。除了将滤波连接器用在机箱间的信号线连接外，有的滤波连接器的引脚设计成90°的弯脚，滤波连接器装在构件壁上，引脚可直接焊在印刷板上，实现设备内部各部件之间的 ⑶除了传统的RC和LC滤波器外，在国内外还有三端电容器 为了在高频时也有较好的旁路作用，必须让旁路电容的自谐振频率也较高，所以电容器的引线绝对不能长。另外，旁路电容也不是越大越好，电容大，自谐振的频点偏低。所以，最好的办法是通过试验来选择合适的电容，尽可能让要抑制的干扰频率与自谐振点一致，以便使担当滤波的 是引线电感与电容器成了一个“LC”滤波器。三端电容器 向低频处移动。下图是 某公司的DS310系列三端电容 个磁珠，就可以展宽抑制干扰的频带，提高的能力。下图是同一 公司生产的带铁氧体磁珠的 变压器是电源线的一种常用措施，用以解决设备间的电气。通过浮地，较好地解决了电路环流在公普通变压器对于设备所经受的共模干扰也有一定抑制作用，只是效果较差。随着变压器层的采用，再在变压器结构上采取一定措施，