FLACD半敞开深基坑边坡围护结构优化报告

中国建筑第六工程局有限公司科学技术奖推荐书项目名称：基于FLAC3D的半敞开式深基坑边坡围护结构优化设计与渗流稳定性分析研究与应用申报单位：（盖章）中建六局建设发展有限公司中建六局科技与设计管理部2016年制一、项目基本情况奖励类别：应用技术成果类项目名称中文基于FLAC3D的半半敞开式深基基坑边坡围护护结构优化设设计与渗流稳稳定性分析研研究与应用英文HalfopeenwattersttopcuurtainnofddeepffoundaationpitssloperetaiiningstrucctureoptimmizatiiondeesignandsseepaggestaabilittyanaalysissreseearchandaappliccationnBaseedonFLAC33D主要完成人胡世飞董文涛李红刚朱艳洪彭文富主要完成单位中建六局建设发展展有限公司推荐单位中建六局建设发展展有限公司项目名称可否公布布√可□否申报日期2017年33月20日密级及保密期限非密主题词双排桩；止水帷幕幕；边坡；数数值模拟；设设计优化所属行业工程建设所属专业建筑地基、基础技技术任务来源A.国家计划B.部、委C.省、市、自自治区

D.基金资助E.其它单位委委托F.中外合作

√自选H.其它I.非职务计划名称和编号/项目起止时间起始：2014年年11月30日完成：2016年5月10日二、项目简介项目所属科学技术术领域该项目所属科学技技术领域为工工程建设领域域。主要内容及特点中建六局建设发展展有限公司根根据扬州泰达达Y-MSD项目实际特特点，对半敞敞开式深基坑坑边坡围护结结构优化设计计与渗流稳定定性分析研究究与应用进行行立项研究。主主要内容如下下：（1）双排桩基坑围护结结构桩顶边坡坡设计优化及及稳定性分析析：针对工程程地质条件详详细分析了岩岩土性质与地地下水状况，利利用差分元软软件FLAC3DD对工程基坑坑双排围护桩桩部位进行了了综合数值模模拟。科研小小组通过前期期的反复模拟拟验算，最终终获取了合适适的边坡优化化方案，为工工程施工提供供便利的同时时也节约了土土方开挖成本本，取得了工工期与成本双双节约的良好好效果。该优优化方案的应应用实施取得得了良好的经经济效益与社社会效益。（2）基坑敞开部位三级级放坡设计优优化与渗流稳稳定性分析：：科研小组依依据工程原有有设计图纸，结结合施工现场场实际情况，利利用FLAC3DD软件的流固固耦合计算功功能，详细研研究了基坑三三级放坡部位位的地下水渗渗流情况。最最终根据数值值模拟结果取取消了原设计计方案中该部部位的三轴搅搅拌桩，将封封闭式止水帷帷幕基坑优化化为半敞开式式止水帷幕基基坑。而且科科研小组还根根据工程地质质条件将三级级放坡的坡率率及平台宽度度进行了优化化，减少了土土方开挖量的的同时也加宽宽了三级放坡坡坡顶的道路路宽度，为施施工生产提供供了极大的便便利。该优化化方案以及研研究成果的实实施一方面取取得了良好的的经济效益与与社会效益，另另一方面也对对将来类似工工程的设计与与优化提供借借鉴。应用推广情况通过对扬州泰达YY-MSD项目“深基坑边坡坡围护结构优优化设计与渗渗流稳定性分分析研究”进行立项研研究和实施，成成功解决了基基坑设计与后后期施工技术术的难题，形形成了两项科科技研究成果果。其中“双排桩基坑坑围护结构桩桩顶边坡设计计优化及稳定定性分析”研究突破传传统基坑设计计，将止水帷帷幕强度适当当考虑到围护护结构中去，在在保障基坑安安全的同时为为后期施工提提供便利。“基坑敞开部部位三级放坡坡设计优化与与渗流稳定性性分析”的研究成果果，进一步揭揭示了地下水水渗流对基坑坑变形的重要要影响，优化化成果为基坑坑施工提供便便利的同时也也为将来类似似的工程提供供借鉴。本优优化与设计成成果目前取得得天津市滨海海新区2016年度科协系系统优秀科技技论文一等奖奖，总结提炼炼科技论文2篇，在《天天津科技》杂杂志发表论文文1篇，对关键键技术进行总总结提炼，形形成研究报告告1份，锻炼、培培养相关技术术人才5人。本研究成果成功在在扬州泰达Y-MSD项目应用，不不仅满足了业业主的质量、工工期要求，一一定程度上也也节约了施工工成本，加快快了施工工期期，给公司增增加了效益。同同时为业主单单位降低了工工程造价，在在业主、设计计单位赢得了了良好的口碑碑，与业主单单位之间取得得了双赢的局局面。为将来来类似工程的的施工提供借借鉴，具有良良好推广及应应用前景。三、项目详细内容立项背景大型城市综合体项项目，由于其其建筑面积大大，单体建筑筑高度普遍较较高，为了满满足地上结构构的稳定性要要求往往采用用多层整体地地下室设计，随随之带来的是是基坑的开挖挖面积较大，深深度较深。为为了满足设计计需求以及工工期需要，在在地质情况较较好的砂性土土地区，基坑坑围护结构往往往会采用双双排桩+止水帷幕的的结构形式，对对于局部变形形要求不高周周边没有重要要建筑物及地地下管线的位位置通常会采采用多级放坡坡的形式。但但是由于城市市用地的逐渐渐紧张，往往往规划红线用用地较为狭窄窄，为了最大大限度确保基基坑围护结构构的安全，基基坑开挖的范范围往往较大大，从而导致致后期施工场场地较为狭小小，施工单位位通常需要投投入较大的人人力、物力来来满足施工进进度质量的要要求。因此，在保证基坑安全系数的前提下，对基坑围护结构的边坡进行力学及渗透力学的数值模拟分析，并依据模拟结果进行合理优化，有助于解决施工单位后期场地环形路面狭窄的问题，减少施工现场人力与物力投入的同时也减少部分结构的施工，降低工程成本，加快施工工期。对于土体强度较高，渗透系数较大的大型城市综合体项目，由于其土方开挖量较大，对其边坡进行合理的优化设计可以非常有效的降低工程加快施工进度。鉴于此，扬州泰达达Y-MSD项目成立了了科研小组，对“半敞开式深基坑边坡围护结构优化设计与渗流稳定性分析研究与应用”进行了立项研究，并取得了一定的研究成果。详细科学技术内容容2.1总体思路和和主要技术内内容2.1.1总体体思路根据扬州泰达Y--MSD项目工程地地质特点结合合现场实际情情况，分析研研究深基坑边边坡围护结构构的受力特性性以及基坑边边坡三级放坡坡部位的渗流流特性，技术术攻关小组与与设计单位、分分包单位多方方合作，最终终确定本工程程基坑围护结结构的设计优优化方案。技技术攻关小组组对三级放坡坡部位的地下下水渗流稳定定性进行了深深入的研究，通通过FLAC3DD软件的数值值模拟结合现现场实际情况况，最终将原原有的全封闭闭式基坑优化化为半敞开式式，并将基坑坑坡顶向内平平移增大了场场内环形道路路的宽度，为为后续施工创创造便利条件件的同时，减减少了土方开开挖量，降低低了成本，并并保证了基坑坑围护结构的的安全，创造造了可观的经经济效益。随随后总结出了了“基于FLAC3DD的半敞开式式深基坑边坡坡围护结构优优化设计与渗渗流稳定性分分析研究”报告，为今今后类似工程程设计与优化化分析提供技技术借鉴，也也为本企业类类似工程的生生产经营、投投标报价提供供一套成熟的的指导性文件件。提高本企企业在大型城城市综合体项项目深基坑施施工领域的竞竞争优势。2.1.2主要要技术内容扬州泰达Y-MSSD项目针对大大型城市综合合体项目深基基坑边坡围护护结构优化设设计与渗流稳稳定性分析的的技术特点及及难点，积极极攻关，自主主创新，最终终总结形成了了深基坑边坡坡围护结构优优化设计与渗渗流稳定性分分析具有代表表性的关键研研究成果2项，分别为为：（1）双排桩基坑围护护结构桩顶边边坡设计优化化及稳定性分分析（2）基坑敞开部位三三级放坡设计计优化与渗流流稳定性分析析2.2关键技术2.2.1双排排桩基坑围护护结构桩顶边边坡设计优化化及稳定性分分析1定义采用FLAC3D差分分元软件对双双排桩基坑围围护结构桩顶顶边坡进行稳稳定性分析，并并利用软件模模拟对基坑桩桩顶边坡进行行合理优化，获获取与工程地地质状况相匹匹配的设计参参数。并最终终达到确保双双排桩基坑围围护结构安全全稳定的前提提下，增大坡坡顶路面的宽宽度，降低施施工成本的目目的。2技术指标（1）利用FLAC33D建立模型型进行数值模模拟时其参数数必须与实际际参数一致；；（2）确定数值模拟的的结果合理后后，修改模型型进行模拟实实验以及参数数验证并最终终获得最佳的的双排桩基坑坑围护结构形形式；（3）根据数值模拟结结果严格进行行现场施工。3运用范围本研究成果适用于于双排桩基坑坑围护结构外外侧设置止水水帷幕情况下下浅层放坡部部位的设计优优化与施工。4技术内容优化成果研究路线线优化成果研究路线线见图2.2.1-1。2.2.1-1施施工工艺流程程图（2）操作要点 1）岩土参数的确定定在利用FLAC33D进行数值值模拟之前，需需要根据工程程地质勘查报报告确定工程程地质状况，确确保后期数值值模拟的准确确性。查看工工程地质勘查查报告对于基基坑边坡部位位的土层进行行归纳总结各各个土层的cc、φ值、弹性模模量等参数以以便后续数值值模拟时进行行调用。2）FLAC3D模型型的建立在数值模拟软件中中，模型按照照完全等比例例进行建模；；其中土体模模型采用Mohr--Couloomb模型，基坑坑围护桩以及及冠梁采用Pile单元以及Beam单元建立，三三轴搅拌桩止止水帷幕采用用弹性模型，为为了模拟的方方便将三轴搅搅拌桩止水帷帷幕等效成为为连续墙体，具具体方法如下下：设三轴搅搅拌桩的直径径为D，桩的净距距为t，则单根桩桩等价为（D+t）长度的地地下连续墙，通通过抗弯刚度度相等的原则则，可得等价价后的地下连连续墙的折算算厚度。基坑坑外坡顶施加加15kPa的均布荷载载。建模过程程中假设土体体为各项同性性的弹塑性体体；在数值模模拟过程中由由于该部位采采用了基坑内内外同时降水水的施工方案案，故不考虑虑地下水渗流流作用对基坑坑围护结构的的影响。基坑模型的建立参参照以下步骤进行行：确定模型型尺寸建立网网格化模型→确定边界条条件→将土体参数数及围护桩、冠冠梁、止水帷帷幕参数赋予予模型→形成初始地应应力场→按照基坑开开挖方案逐层层开挖→获取基坑围围护结构变形形结果。立网格化模型考虑到施工阶段基基坑周边施工工道路过于狭狭窄难以保证证施工需要，对对双排围护桩桩桩顶的浅层层放坡坡度进进行了优化设设计，坡度由由原来的1:1变更为1:0.5，坡顶向基基坑内推进2m，坡顶施工工道路由原来来的4m增加到6m宽，其他设设计条件不变变本工程基坑坑优化前后围围护结构优化化前后的剖面面图如图2.2.1-2：a优化前围护结构剖剖面图b优化后围护护结构剖面图图图2.2.1-2基坑优化前前后剖面图FLAC3D数值值模拟软件5.0版本新增了Extruusion模块，一改改以往的命令令流建模模式式，对于简单单的模型可以以通过画图的的方式进行建建模。本基坑坑工程的土层层及止水帷幕幕网格模型采采用该方式建建立（图2.2.1-2）。冠梁、连连梁Beam单元模型及及围护桩Pile单元模型采采用命令流的的模式进行添添加（图2.2.1-3）。图2.2.1-3Extruusion模块建立土土体模型图2.2.1-4基坑优化前前土体及止水水帷幕建模图图图2.2.1-5基坑优化后后土体及止水水帷幕建模图图计算模型中，基坑坑开挖深度为为11.2m，共选取了了四个开挖工工况进行数值值模拟并记录录基坑围护结结构的变形值值。土体所取取计算范围为为：X轴方向基坑坑外影响范围围选取3H（H为基坑开挖挖的深度）区区域，垂直方方向取5H，基坑内部部选取3H。由图2.2.1-2可知冠梁及及连梁的标高高位于-4.4m位置，围护护桩桩顶标高高为-4.4mm，桩底标高为-30.22m。利用命令令流模式进行行建模建立冠冠梁及围护桩桩模型如图2.2.1-6。图2.2.1-6冠冠梁、连梁及及围护桩模型型②确定边界条件模型的底部和四周周添加一定的的位移约束来来限制模型的的平动、竖向向位移及转动动。模型本身身需要根据实实际情况添加加自重及基坑坑坡顶施加一一定范围的均均布荷载（通通常为15kPa）。③材料特性值本工程场地地貌分分区为长江三三角洲平原区区，地貌类型型为微凸的高高沙平原。场场地原为农田田和村庄，地地势较为平坦坦。根据地基基岩土的组成成、特性及埋埋藏条件，并并结合工程特特点，场地地地基岩土体可可分为10个大层、1个亚层，其其中1～9层土为全新新统地层（Q4），10层为白垩纪纪上统浦口组组地层（K2P）。根据设设计图纸和国国家规范的要要求以及工程程地质勘查资资料的数据选选用最具代表表性的参数进进行相近的土土体合并并简简化。模型中中的围护结构构以及相关土土层参数详见见表2.2.1-1。表2.2.1-1土层土体物物理力学指标标名称模型层厚（m）容重（kN/m3）内摩擦角（o）粘聚力（kPa）弹性模量（MPa）泊松比粉质粘土M-C模型0.5018.2015.0013.509.020.3粉土M-C模型6.0018.7021.907.209.650.3粉砂夹粉土M-C模型14.8019.2027.9019.2014.230.3粉土夹粉砂M-C模型9.9018.8024.106.4015.230.3粉土夹粉砂M-C模型8.3018.6021.008.4017.950.3冠梁、连梁Beam单元-25.00--3.35×1040.2围护桩Pile单元-25.00--3.35×1040.2④形成初始地应力场场将材料参数赋予模模型后，利用用SOLVE求解器求解解在初始应力力状态下的地地应力场，确确保模型的受受力处于收敛敛状态，计算算过程中最大大不平衡力如如图2.2.1-4。图2.2.1-7初初始地应力最最大不平衡力力曲线验证模型参数设置置的合理性，计计算完成后得得到如下初始始应力场如图图2.2.1-8。图2.2.1-8初始应力场场云图⑤模拟基坑开挖结果果依据原设计方案结结合现场实际际情况，本工程基坑坑开挖分为4个工况，获获取原设计方方案每个工况况下基坑土体体的变形云图图。图2.2.1-9工况1，基坑变形形云图图2.2.1-100工况2，基坑变形形云图图2.2.1-111工况3，基坑变形形云图图2.2.1-122工况4，基坑变形形云图通过模拟计算得到到如下计算结结果：优化前后围护桩桩桩身的水平位位移值如图2.2.1-13所示：图2.2.1-113桩身位移随随深度变化曲曲线根据以上的计算结结果可以得到到如下结论：：随着土方的的开挖，基坑坑整体位移不不断增加，并并在基坑最终终开挖完成后后达到稳定；；原设计方案案基坑浅层放放坡坡顶最大大位移值从第第一步开挖的的1.73mmm逐渐增加，基基坑开挖完成成以后浅层放放坡坡顶最大大位移值稳定定在7.53mmm，满足规范范（GB500497-22009）要求；随随着基坑的开开挖浅层放坡坡坡顶的水平平位移值增速速逐渐放缓，并并最终趋于稳稳定；原设计计方案随着开开挖的进行，围护桩桩顶顶最大位移值值逐渐增加，最最终稳定值为为18.633mm，满足规范范（GB500497-22009）要求；基基坑优化后随随着开挖的进进行，围护桩桩顶顶最大位移值值逐渐增加，最最终稳定值为为23.422mm，满足规范范（GB500497-22009）要求；围围护桩水平位位移值随着深深度的增加逐逐渐减小，桩桩底位移值趋趋近于零；基基坑浅层放坡坡优化前后围围护桩位移变变化规律基本本一致，整体体上前排桩水水平位移大于于后排桩；优优化前后桩顶顶位移均满足足设计要求，双双排桩支护结结构在控制基基坑及结构变变形方面效果果显著。3）浅层放坡优化前前后稳定性分分析根据以上数值模拟拟的分析结果果，双排桩围围护结构的位位移值和整体体稳定性完全全可以满足基基坑边坡优化化后要求。后后期需要针对对优化前后的的边坡方案对对浅层放坡的的稳定性做进进一步分析。依据优化后的设计计方案（详见见图2.2.1-2b）可知，对基坑边坡坡进行优化后后基坑坡顶正正好位于止水水帷幕顶端。根根据设计要求求止水帷幕的的设计强度不不低于1MPa。将浅层放坡部位考考虑止水帷幕幕对边坡的加加固作用以及及不考虑止水水帷幕加固作作用两种工况况的计算分析析，得到本工工程止水帷幕幕对优化后边边坡稳定性的的重要影响。浅层放坡部位水平平方向的位移移变形如图2.2.1-14：图2.2.1-144不考虑止水水帷幕作用水水平方向位移移云图图2.2.1-155考虑止水帷帷幕作用下水水平方向位移移图通过软件对浅层放放坡部位止水水帷幕作用的的数值模拟可可以得到如下下结论：①当不考虑止水帷幕幕的支护作用用时，随着基基坑开挖的进进行，浅层放放坡部位坡面面的位移值不不断增加，并并最终超过限限制，造成边边坡滑移破坏坏；②当考虑止水帷幕强强度（最低为为1MPa）时，随着着基坑开挖的的进行，边坡坡土体发生向向基坑内的位位移变形，当当开挖结束后后位移值终稳稳定在38.411mm（不考虑护护坡结构），满满足设计要求求；③通过图2.2.11-14、图2.2.1-15的对比可知知，当考虑止止水帷幕的加加固作用时，基基坑边坡的水水平位移值明明显减小，基基坑坡顶的止止水帷幕对优优化后的边坡坡稳定性起到到了有效的加加固作用；④保证浅层放坡部位位三轴水泥土土搅拌桩的强强度有助于提提高边坡的整整体稳定性。为了进一步验证止止水帷幕对边边坡加固作用用的重要影响响，通过模型型塑性区，可可以观察潜在在破坏区域的的范围，判断断岩土塑性流流动的发生，软软件中塑性区区标示不同的的颜色显示剪剪切破坏（shearr-n）和拉伸破破坏（tensiion-n）。浅层放放坡部位塑性性区如图2.2.1-16、图2.2.1-17：图2.2.1-166不考虑止水水帷幕作用边边坡塑性区云云图图2.2.1-177止水帷幕作作用下边坡塑塑性区云图考虑水泥土强度下下开挖过程中中支护桩坡顶顶部位止水帷帷幕水平位移移云图如图2.2.1-18。图2.2.1-188止水帷幕水水平方向位移移云图通过考虑止水帷幕幕作用和不考考虑止水帷幕幕作用以及对对止水帷幕变变形的云图分分析可以得到到如下结论：：①从图12中可以明显看到塑塑性贯通区域域即潜在滑动动面，说明这这一区域已经经出现明显滑滑动即发生了了剪切滑移破破坏；②本文所示的工程条条件下，不考考虑止水帷幕幕的强度时，边边坡稳定性无无法满足；③从图13中可以明显看出，由由于止水帷幕幕的存在，基基坑边坡的塑塑性区域未发发生贯通，数数值模拟中未未发生大的剪剪切滑移变形形，基坑稳定定性得到保证证；④图14显示了止水帷幕的的水平位移值值，接近坡顶顶的位置水平平位移较大，通通过该水平位位移值进一步步证明了边坡坡优化过程中中止水帷幕的的对边坡的支支护作用；⑤通常情况下，传统统的边坡设计计计算往往忽忽略止水帷幕幕的强度，导导致边坡的优优化设计方案案在专业计算算软件（如理理正深基坑计计算软件）中中无法通过验验算。4）确定优化方案图图纸指导现场场施工获得数值模拟结果果后根据优化化结果确定最最终优化后的的边坡开挖方方案，并依据据该方案进行行现场基坑围围护结构施工工、土方开挖挖。图2.2.1-199为工程优化化设计完成后后的边坡及场场地道路实景景图，该边坡坡使用时间为为18个月，位移移值及稳定性性均满足要求求，施工场地地向基坑内拓拓宽2m在保证施工工安全的前提提下极大的为为后续施工提提供了便利加加快了施工工工期的同时也也节约了土方方开挖成本。a优化后的浅层放坡坡b优化后坡顶顶场地道路图2.2.1-199基坑设计优优化后实景图图坡后搅拌桩强度对对边坡稳定影影响深入分析析①不同搅拌桩强度对对边坡稳定性性的影响通过改变搅拌桩的的力学性质来来分析不同止止水帷幕强度度对浅层放坡坡边坡位移值值的影响。改改变三轴搅拌拌桩的弹性模模量，分析浅浅层放坡的坡坡面位移值，得得到图16所示曲线。图2.2.1-200不同帷幕强强度下坡面水水平位移止水帷幕强度对坡坡面稳定性的的影响如下：：随着止水帷帷幕强度的增增加，边坡坡坡面的位移值值呈指数形式式逐渐减小；；随着止水帷帷幕强度的增增加对边坡水水平位移的增增速越来越小小，当止水帷帷幕强度大于于2.5MPPa时，边坡的的水平位移值值基本保持不不变；通过图图2.2.1-20中的曲线可可知，止水帷帷幕的强度应应大于0.6MPPa。②不同岩土地质状况况下搅拌桩对对边坡稳定性性的影响深入入分析通过改变计算模型型中的土体的的力学性质，分分析不同的岩岩土性质下，搅搅拌桩止水帷帷幕对浅层放放坡部位边坡坡水平位移的的影响。三轴轴搅拌桩强度度选取1MPa。对于土体来说内粘粘聚力、内摩摩擦角以及弹弹性模量为影影响土体强度度的主要指标标，通过改变变以上三个主主要指标得到到不同地质状状况下搅拌桩桩止水帷幕对对边坡稳定性性的影响曲线线如图2.2.1-21、图2.2.1-22、图2.2.1-23。图2.2.1-211不同土体内内摩擦角的坡坡面最大水平平位移图2.2.1-222不同土体内内粘聚力坡面面最大水平位位移图2.2.1-233不同土体弹弹性模量坡面面最大水平位位移基坑边坡土体的物物理力学性质质对坡面的水水平位移影响响如下：当浅浅层放坡部位位土体的内摩摩擦角、内粘粘聚力以及弹弹性模量逐渐渐增加时，该该部位坡面的的最大水平位位移均呈现减减小的趋势；；其他条件不不变，土体的的内摩擦角控控制在16°以上可以保保证边坡水平平位移值满足足要求；其他他条件不变，当当土体的内粘粘聚力为15kPa以上时可以以保证边坡坡坡面稳定，不不出现超规范范变形；随着着土体的内粘粘聚力逐渐增增大当超过15kPa时，坡面的的最大水平位位移值呈现微微弱的增长趋趋势，可能与与坡面周边土土体内部的拉拉力有关；其其他条件不变变，土体的弹弹性模量大于于3MPa，坡面的最最大水平位移移可以满足要要求。对类似基坑优化工工程的指导意意见根据对扬州泰达YY-MSD项目深基坑坑工程双排桩桩围护结构浅浅层放坡部位位的数值模拟拟分析与优化化设计，得到到以下指导意意见：FLAC3DD数值模拟软软件可以有效效的对深基坑坑基坑开挖进进行数值模拟拟，该软件的的优秀性能值值得进一步推推广应用；双双排桩围护结结构在浅层放放坡部位优化化前后其桩身身水平位移值值均可满足规规范要求，前前后排桩的水水平位移变化化趋势基本一一致，双排桩桩支护结构在在控制基坑及及结构变形方方面效果十分分显著；当施施工场地条件件受限，需要要对双排桩基基坑围护结构构顶部浅层放放坡部位进行行坡度优化时时，可以根据据现场实际情情况，将三轴轴搅拌桩止水水帷幕设置在在坡顶部位用用以加固坡后后土体，提高高浅层放坡部部位的稳定性性；随着三轴轴搅拌桩强度度的增加，浅浅层放坡部位位的水平位移移值逐渐减小小，稳定性逐逐渐增加。对对于边坡有需需要优化的部部位，三轴搅搅拌桩的强度度应该根据工工程实际进行行测算，保证证满足土体加加固要求，本本工程地质状状况下三轴搅搅拌桩强度至至少应大于0.6MPPa；当三轴搅搅拌桩的强度度一定时（通通常大于1MPa），通过增增加土体的弹弹性模量、内内摩擦角以及及内粘聚力，边边坡坡面的水水平位移值均均呈现减小的的趋势。在工工程地质不良良的地区如果果需要优化边边坡可以适当当考虑对在施施工前对部分分土体进行预预加固或者提提前换填强夯夯以保证开挖挖部位边坡的的稳定。2.2.2基坑敞敞开部位三级级放坡设计优优化与渗流稳稳定性分析1定义分析基坑三级放坡坡部位的围护护结构图纸，利用FLAC3DD数值模拟软软件对原有边边坡进行优化化，并研究基基坑降水渗流流作用下的边边坡稳定性，达达到减少基坑坑工程土方开开挖量和围护护结构施工量量，节约工程程成本，为后后续地下室施施工工作提供供便利的同时时为将来类似似工程的设计计优化施工提提供借鉴的目目的。2技术指标地下水渗流模拟过过程中需要充充分考虑地质质勘查报告中中的渗透系数数值，正确选选取每层土的的渗透系数值值；在FLAC3D数值值模拟软件中中利用流固耦耦合模式进行行计算式需要要注意软件中中的渗透系数数k与一般土力力学中的概念念不同，软件件中k的国际单位位是（），与与土力学中渗渗透系数K(cm/s)之间存在如下下换算关系。式2.2.2-1在FLAC3D数值值模拟软件中中渗透系数是是单元参数，必必须使用PROPPERTY命令进行赋赋值。在渗流模式中，只只需要设置土土体的干密度度，FLAC3DD会按照式（2.2.2-2）自动计算算每个单元的的饱和重度。式2.2.2-2上式中n为孔隙率率，s为饱和度。3运用范围本研究内容适用于于基坑放坡部部位渗流作用用下的优化设设计与渗流稳稳定性分析。4技术内容成果研究技术路线线2.2.2-1成成果研究技术术路线图操作要点数值模拟参数确定定当探讨三级放坡部部位的优化设设计与渗流稳稳定性分析问问题时，除了了要确保土层层自身的地质质参数的c、φ值、弹性模模量等数值以外，还还需要对渗透透系数、孔隙隙比进行准确确的判定，以确保后续续的数值模拟拟过程的准确确性。2）FLAC3D模型型的建立在基坑三级放坡部部位的数值模模中，选取基基坑西侧三级级放坡部位的的一部分进行行轴对称建模模；其中土体体模型依旧采采用传统Mohr--Couloomb模型且土体体为各项同性性模型，由于于三级放坡部部位基坑外止止水帷幕无需需考虑其强度度对基坑稳定定性的影响，为为了计算的简简便，基坑坡顶以以外的的三轴轴搅拌桩可以以等效为地下下连续墙，具具体方法参考考上文2.2.1中的介绍，止止水帷幕的强强度参数等同同于周围土层层。基坑模型的建立参参照以下步骤进行行：确定模型型尺寸建立网网格化轴对称称模型→确定边界条条件→将土体强度度参数、渗透透参数赋予模模型→形成初始地地应力场→按照基坑开开挖方案逐层层开挖→获取三级放放坡部位变形形结果。建立网格化模型施工场地西侧现为为农田将来作作为项目二期期建设用地，考考虑到该部位位对基坑变形形的要求不高高，原设计方方案拟采用三三轴水泥土搅搅拌桩止水帷帷幕+三级放坡+轻型井点的的基坑围护结结构，具体剖面图图详见下图2.2.2-1。之后考虑虑工程造价及及施工场地狭狭小等问题，结结合基坑土体体渗流条件将将西侧边坡进进行了设计优优化，取消基基坑外侧止水水帷幕，采用用三级放坡+轻型井点的的围护形式，具体剖面图图详见下图2.2.2-2。图2.2.2-1原设计方案案基坑西侧剖剖面图图2.2.2-2设计优化后后基坑西侧剖剖面图三级放坡部位的数数值模型未涉涉及到结构单单元，建模相相对比较简单单，详细可参参考2.2.1中的利用Extruusion模块的建模模方法，在这这里不再赘述述。优化前后后的数值模型型如图2.2.2-3、2.2.2-4所示。图2.2.2-3基坑优化前前土体及止水水帷幕建模图图图2.2.2-4基坑优化后后土体及止水水帷幕建模图图根据工程实际情况况利用FLAC3DD分别对基坑坑西侧边坡优优化前后非渗渗流作用下以以及渗流作用用下的工况进进行数值模拟拟（本数值模模型中不考虑虑喷射混凝土土护坡对边坡坡变形的影响响）。数值模模拟过程中将将基坑开挖过过程分为了6个开挖监测测工况（2.2.2-5），模拟过过程中分别对对6个开挖监测测工况的基坑坑边坡位移变变形进行了检检测记录。图2.2.2-5基坑模拟开开挖监测工况况②确定边界条件模型的底部和四周周添加一定的的位移约束来来限制模型的的平动、竖向向位移及转动动，对于流固固耦合下的数数值模拟计算算对于止水帷帷幕部位采用用不透水模型型，对于轻型型井点降水部部位设置孔隙隙水压力为0。模型本身身需要根据实实际情况添加加自重及基坑坑坡顶施加一一定范围的均均布荷载（本本工程三级放放坡部位由于于坡顶有钢筋筋加工场常有有大型车辆通通过故选取地地面超载为20kPa）。③材料特性值与三级放坡部位设设计相关土层层参数详见表表2.2.2-1。表2.2.2-1土层土体物物理力学指标标土层名称层厚（m）重度（kN/m3）内摩擦角（o）粘聚力（kPa）弹性模量（MPa）渗透系数（cm/s）粉质粘土0.5018.2015.0013.509.026.04×10-05粉土6.0018.7021.907.209.652.23×10-04粉砂夹粉土14.8019.2027.9019.2014.231.78×10-03粉土夹粉砂9.9018.8024.106.4015.234.44×10-04粉土夹粉砂8.3018.6021.008.4017.951.61×10-05④形成初始地应力场场将材料参数赋予模模型后，利用用SOLVE求解器求解解在初始应力力状态下的地地应力场，确确保模型的受受力处于收敛敛状态，初始始地应力状态态下计算过程程中最大不平平衡力如图2.2.2-4。图2.2.2-6三级放坡部部位初始地应应力最大不平平衡力曲线图2.2.2-7三级放坡部部位初始孔隙隙水压力云图图通过图2.2.22-6可知初始地地应力计算时时最大不平衡衡力处于收敛敛状态，模型型合理有效。通通过调取孔隙隙水压力云图图2.2.2-7可以看出，地地下水孔隙水水压力符合正正常地下水规规律，模型可可以继续进行行数值模拟。计算完成后得到如如下初始应力力场如图2.2.2-8。图2.2.2-8三级放坡部部位初始应力力场云图根据数值模拟结果果分别得到基基坑开挖完成成后基坑水平平位移变形云云图如下图2.2.2-9～图2.2.2-12。图2.2.2-9非渗流作用用下基坑优化化前边坡水平平位移云图图2.2.2-100非渗流作用用下基坑优化化后边坡水平平位移云图图2.2.2-111渗流作用下下基坑优化前前边坡水平位位移云图图2.2.2-122渗流作用下下基坑优化后后边坡水平位位移云图⑤数值模拟分析Ⅰ非渗流作用基坑优优化前后稳定定性分析不考虑地下水渗流流作用对基坑坑边坡优化前前后进行数值值模拟，得到到6个开挖工况况下基坑位移移变形曲线如如图2.2.2-13。图2.2.2-133非渗流作用用下基坑优化化前后边坡最最大水平位移移值在非渗流作用下，通通过对图2.2.2-13分析可以得得到如下结果果：基坑优化化前后随着基基坑开挖基坑坑坡面的最大大水平位移值值均呈现逐渐渐增长的趋势势，且随着基基坑开挖深度度的增加基坑坑边坡的位移移值增长速度度逐渐加快；；基坑优化后后随着基坑开开挖深度的增增加，从工况况三开始基坑坑边坡坡面的的最大水平位位移值增长速速度较优化前前较快。可见见增加放坡部部位平台的宽宽度有助于减减少边坡的水水平位移值，但但设计过程中中应考虑施工工场地实际情情况以及土方方开挖量，综综合比较选取取最佳平台宽宽度；通过图图10可知，当不不考虑渗流情情况时，优化化后开挖完成成后基坑边坡坡的最大水平平位移值过小小仅为14mm，与实际监监测值相比过过小，由此可可见对于地下下水位较高的的基坑，地下下水渗流对基基坑变形有较较大影响，在在设计施工中中应该充分考考虑渗流对基基坑稳定性的的影响。Ⅱ渗流作用下基坑优优化前后稳定定性分析为进一步验证地下下水渗流对基基坑边坡稳定定性的影响，在FLAC3D模型中考虑渗流作用进行计算，获得基坑降水过程中边坡最大水平位移累计值以及坡顶最大水平位移累计值如图2.2.2-14。图2.2.2-144渗流作用下下基坑优化前前后边坡最大大水平位移值值分析图2.2.22-14可以得到如如下结论：在在考虑地下水水渗流的情况况下，随着基基坑开挖的进进行，基坑边边坡的最大水水平位移呈逐逐渐增长的趋趋势，并且随随着开挖深度度的增加，变变形的速率逐逐渐增加。该该状况与基坑坑实际开挖情情况相符；基基坑边坡优化化后，由于二二、三级平台台的尺寸减少少，坡度增加加，基坑边坡坡位移变形的的尺寸较优化化前略大，最最终开挖完成成后边坡最大大水平位移变变形值为47mm，与实际监监测值匹配，且且符合设计规规范要求；对对比优化前后后的曲线可以以发现，二者者的变化趋势势基本一致，而而且每个工况况下的最大水水平位移值较较小，由此可可以推断，在在本工程地质质状况下，基基坑外止水帷帷幕对基坑位位移变形的影影响不大，坑坑外止水帷幕幕可以取消；；对比图2.2.2-13，当考虑地地下水渗流时时基坑边坡水水平位移值增增大，最终位位移变形值约约为不考虑渗渗流状况下的的4倍，可见地地下水渗流对对基坑边坡的的变形影响很很大，基坑设设计及施工中中过程中应该该充分考虑地地下水的渗流流作用。Ⅲ基坑外降水对基坑坑边坡稳定性性影响当地下水位发生变变化时可能会会引起基坑边边坡的失稳以以及坡顶地表表固结沉降，危危害到整个基基坑工程的安安全。为了进进一步验证基基坑降水过程程中地下水渗渗流对基坑边边坡稳定性的的影响，通过过增加基坑外外降水井，改改变基坑内外外降水深度，获获取不同水位位下基坑边坡坡的渗流稳定定性。本工程地下水位为为地表以下4.5m，为了研究究基坑外降水水深度对基坑坑变形的影响响，模拟降水水深度分别为为0米到15米。基坑降降水对边坡变变形的影响曲曲线如图2.2.2-15。图2.2.2-155不同降水深深度下基坑边边坡水平位移移值图2.2.2-155中的水平位位移曲线基本本接近于直线线，为了便于于分析对该曲曲线进行了一一阶线性拟合合，得到的拟拟合曲线和公公式如下图2.2.2-16。图2.2.2-166不同降水深深度下基坑边边坡水平位移移值一阶拟合合曲线基坑外不做降水时时地下孔隙水水压力云图和和渗流位移矢矢量如图2.2.2-17，基坑外降降水深度为自自然水位以下下15m时地下孔隙隙水压力云图图和渗流位移移矢量如图2.2.2-18所示。图2.2.2-177坑外不降水水地下水压力力云图及位移移矢量图2.2.2-188坑外降至水水位下15m地下水压力力云图及位移移矢量分析图2.2.22-15~图2.2.2-18可以得到如如下结论，在在坑外不同降降水深度下：：随着基坑外外降水深度的的逐渐增加基基坑边坡坡面面的最大水平平位移值和各各级坡顶的水水平位移值逐逐渐减小，由由此可见对于于本工程地质质条件下，采采用基坑外降降水的方式可可以在一定程程度上减少基基坑的水平位位移变形；由由图13，根据拟合合曲线的斜率率，基坑外降降水深度的增增加对于二级级放坡的坡顶顶水平位移变变形影响最大大，而对于基基坑坡顶及以以及放坡的水水平位移影响响最小。该情情况可能与模模拟流固耦合合下，基坑外外大量降水，坡坡顶土体的有有效应力增加加较大引起的的土体竖向变变位有关；当当基坑外设置置降水井时，虽虽然基坑边坡坡的的水平变变形逐渐减小小但基坑的水水平位移值始始终没有超过过规范限值。图15中当坑外水位降到地下水位线以下15m时，与图14相比对边坡的孔隙水压力范围影响不大。因此，本工程地质状况下考虑经济因素基坑外可以不设置降水井。在模型中选取基坑坑边缘0～20m范围内进行行地表沉降监监测，不同降降水深度下地地表沉降曲线线如图2.2.2-19所示。图2.2.2-199不同降水深深度下基坑坡坡顶地表沉降降值由图2.2.2-199，随着基坑坑外降水井降降水深度的逐逐渐增加，基基坑坡顶的竖竖向位移值逐逐渐减小，对对基坑外采取取降水的方式式，有助于提提高基坑整体体稳定性；随随着降水深度度增加，降水水漏斗的影响响范围逐渐增增大，不同降降水深度深度度下基坑周围围地表沉降曲曲线相对较为为集中，基坑坑降水深度的的增加基坑地地表最大沉降降值逐渐远离离基坑边缘，考考虑施工成本本以及对坑外外地下管线及及建筑物的安安全影响坑外外降水井完全全可以取消。本工程三级放坡基基坑外降水仅仅做水位观测测用，边坡使使用时间为18个月，放坡坡部位发生超超规范变形，符符合设计规范范要求。基坑坑实物如图2.2.2-20。图2.2.2-200基坑优化后后工程实景照照片⑥土体孔隙比及渗透透系数对基坑坑边坡稳定性性影响进一步步探讨土的渗透系数是研研究土体渗流流和固结最基基本参数，而而大量的研究究表明土体的的渗透系数和和孔隙比有着着密不可分的的关系，土的的孔隙比作为为一个宏观的的指标是对土土体的应力状状态、屈服状状态、扰动状状态和应力因因素等的综合合反映，这些些因素将直接接影响着土体体的渗透系数数。选取本工程地质条条件下的土颗颗粒平均有效效粒径，利用用太沙基经典典渗透系数公公式（公式2.2.2-1）可得到相相应孔隙比下下的渗透系数数值。（公式2.2.2-1）上式中：k——渗透系数数（m/s）；e——为孔隙比比；d10——为土颗颗粒的有效粒粒径。根据公式1中孔隙隙比与渗透系系数之间的正正相关关系，通通过改变软件件中的渗透系系数及孔隙比比获得以上参参数对基坑边边坡稳定性的的影响。为了了直观表达渗渗流作用下渗渗透系数与基基坑变形之间间的关系，通通过数值模拟拟计算获得孔孔隙比与基坑坑变形的曲线线如图2.2.2-21。

图2.2.2-211不同孔隙比比下基坑边坡坡水平位移值值及坡顶竖向向位移值针对图2.2.22-21分析可以得得到如下结论论：随着孔隙隙比及渗透系系数的逐渐增增加，各级边边坡坡顶的水水平位移值逐逐渐增大，边边坡坡顶的竖竖向位移值也也逐渐增大；；由各曲线的的增长趋势可可以看出，本本工程孔隙比比及渗透系数数增加时，对对二级放坡的的水平位移变变形值影响最最大当孔隙比比超过0.9以后基坑边边坡出现较大大变形，基坑坑边坡逐渐失失稳；在流固固耦合的计算算模式下，随随着基坑边坡坡渗透系数的的逐渐增加，边边坡排水量的的逐渐增加，基基坑坡顶的固固结沉降值逐逐渐增大，并并最终超过设设计限值。3)对类似基坑坑优化工程的的指导意见根据对扬州泰达YY-MSD项目深基坑坑工程三级放放坡部位的优优化设计与渗渗流稳定性分析，得到到以下指导意意见：地下水水渗流对基坑坑变形的影响响不容忽视，在在设计和施工工过程中应该该充分考虑地地下水的作用用，同时考虑虑现场施工的的便利，采取取合理的基坑坑降水措施，保保证施工安全全；对于高渗渗透性土层，岩岩土自身强度度较高的情况况下，可以参参照数值模拟拟计算结果决决定是否取消消基坑外止水水帷幕，将基基坑设计为半半敞开式，并并通过合理布布置三级放坡坡内的轻型井井点，避免地地下水渗流对对基坑稳定性性的影响的同同时也节约施施工成本，缩缩短工期；基基坑外坡顶处处设置降水井井可以在一定定程度上减少少基坑边坡的的位移变形值值，提高基坑坑的稳定性。但但对于c、φ值较大的土土层考虑渗流流作用下坡顶顶土体固结沉沉降对周围建建筑物或者地地下管线的影影响，应尽量量避免过量抽抽取基坑外地地下水；随着着渗透系数及及孔隙比的增增加基坑边坡坡的稳定性逐逐渐降低，当当渗透系数及及孔隙比超过过一定数值时时，可以考虑虑在基坑外增增设降水井降降低基坑内外外水头高度将将基坑变形控控制在一定范范围内。3．主要创新点3.1双排桩基坑坑围护结构桩桩顶边坡设计计优化及稳定定性分析双排桩作为一种有有效的基坑支支护形式，由由于其侧向刚刚度大、结构构形式简单、基基坑内作业空空间宽阔、基基坑围护深度度比一般悬臂臂结构深，深深受工程技术术人员的青睐睐。传统的设设计计算软件件在双排桩+浅层放坡围围护结构设计计过程中往往往不考虑基坑坑外止水帷幕幕的强度，从从而导致基坑坑开挖面积较较大，后期施施工单位场地地狭小增加施施工成本与工工程造价。通通过利用FLAC3DD差分元模拟拟软件对双排排桩基坑围护护结构进行数数值模拟，充充分考虑基坑坑外止水帷幕幕的强度，有有效的完成了了基坑浅层放放坡部位的优优化，提高了了基坑安全系系数的同时也也保障了场地地环形道路的的宽度，降低低工程造价，缩缩短了施工工工期。与此同同时对边坡部部位的土层参参数以及帷幕幕结构强度进进行了分析为为将来类似的的工程优化提提供借鉴。3.2基坑敞开开部位三级放放坡设计优化化与渗流稳定定性分析利用FLAC3D数值值模拟软件对对基坑三级放放坡部位的渗渗流稳定性进进行设计优化化分析。通过过利用软件有有效模拟地下下水的渗透作作用，最终将将基坑由原来来的全封闭式式止水帷幕优优化为半敞开开式围护结构构，并且优化化了三级放坡坡部位的各级级平台宽度以以及边坡坡率率，增加了基基坑坡顶的场场地面积，为为工程的场区区布置提供了了便利条件。通通过对三级放放坡部位的设设计优化，大大大的降低了了围护结构的的施工成本，有有效减少了土土方开挖量，加加快了地下室室的施工工期期。而且，针针对不同地质质条件下的边边坡进行渗流流稳定性分析析，为将来类类似工程的设设计优化与施施工提供参考考。4．与当前国内外同同类研究、同同类技术的综综合比较扬州泰达Y-MSSD现代产业服服务区项目（一一期）工程在在大型城市综综合体项目深深基坑围护结结构设计优化化与稳定性分分析以及后期期施工过程中中形成的研究究成果，其中中“双排桩基坑坑围护结构桩桩顶边坡设计计优化及稳定定性分析”突破常规基基坑边坡浅层层放坡部位设设计方法，确确保基坑稳定定性的同时有有效降低工程程成本，在同同行业施工中中处于先进水水平，“基坑敞开部部位三级放坡坡设计优化与与渗流稳定性性分析”优化基坑设设计的同时揭揭示了地下水水渗流对基坑坑边坡的重要要影响，该成成果为将来类类似工程的优优化设计与施施工过程提供供了借鉴和指指导，取得了了良好的经济济和社会效益益。5.第三方评价价及应用推广广情况扬州泰达Y-MSSD项目技术攻攻关小组通过过与勘察设计计单位、业主主单位合作，利利用各自的优优势，围绕本本工程深基坑坑边坡围护结结构优化设计计与渗流稳定定性分析等一一系列问题，有有针对性地进进行科技攻关关，优化了基基坑围护结构构设计方案，解解决了后期施施工场地狭小小等技术难题题，总结了充充分考虑施工工可行性的优优化设计经验验为今后类似似工程的施工工提供借鉴。“双排桩基坑坑围护结构桩桩顶边坡设计计优化及稳定定性分析”研究突破传传统基坑设计计，将止水帷帷幕强度适当当考虑到围护护结构中去，在在保障基坑安安全的同时降降低工程造价价，节省施工工费用也加快快了后续施工工进度。“基坑敞开部部位三级放坡坡设计优化与与渗流稳定性性分析”的研究成果果，进一步揭揭示了地下水水渗流对基坑坑变形的重要要影响，为本本工程基坑边边坡设计优化化提供依据的的同时也提高高了施工单位位在基坑施工工过程中对地地下水渗流的的充分重视，该该优化成果为为本工程基坑坑施工提供了了极大的便利利，也为将来来类似的工程程的设计施工工提供借鉴。本研究成果成功在在扬州泰达Y-MSD项目应用，不不仅满足了业业主的质量、工工期要求，一一定程度上也也节约了施工工成本，加快快了施工工期期，给公司增增加了效益。同同时为业主单单位降低了工工程造价，在在业主、设计计单位赢得了了良好的口碑碑，与业主单单位之间取得得了双赢的局局面。为将来来类似工程的的施工提供借借鉴，具有良良好推广及应应用前景。6、近三年直接经济济效益单位：万元元人民币项目总投资额288000回收期（年）年份新增销售额新增利润新增税收累计有关说明及各栏目目的计算依据据：1在双排桩基坑围护护结构部位，桩基施工过过程中采用“双排桩基坑坑围护结构桩桩顶边坡设计计优化与稳定定性分析”研究成果，将浅层放坡坡部位坡顶向向基坑内平移移了2米，总共减减少土方开挖挖量3259..4立方，节省省土方开挖外外运费用13.04万元，后期期节省土方回回填费用8.15万元。2在基坑西部三级放放坡部位采用用“基坑敞开部部位三级放坡坡设计优化与与渗流稳定性性分析”研究成果将将浅层放坡部部位坡顶向基基坑内平移了了4米，总共减减少土方开挖挖量3968..5立方，节省省土方开挖外外运费用15.87万元，后期期节省土方回回填费用9.92万元。3在双排桩基坑围护护结构部位由由于浅层放坡坡部位坡顶向向基坑内平移移了2米，避开了了三轴搅拌桩桩，该部位三三轴搅拌桩起起到边坡围护护作用无需剔剔凿，规避剔剔凿的三轴搅搅拌桩共计47组。节约三三轴搅拌桩剔剔凿费用约1.36万元。4在基坑西侧三级放放坡部位采用用数值模拟的的渗流稳定性性分析，取消消了原设计方方案中该部位位的止水帷幕幕（三轴搅拌拌桩），共计计177组，节省工工程成本约109.553万元。利用本研究成果对对基坑进行设设计优化，总总计产生经济济效益157.887万元。社会效益：“基于FLAC3D的半半敞开式深基基坑边坡围护护结构优化设设计与渗流稳稳定性分析研研究”成果在扬州州泰达Y-MSD项目的成功功应用，为扬扬州泰达Y-MSD项目深基坑坑工程工期节节点目标的实实现提供了有有力的保障，为为后续地下室室施工及主体体施工提供了了便利的条件件，在业主、设设计、监理及及地方政府方方面赢得了良良好的口碑。该该研究成果对对国内外类似似基坑工程的的设计与优化化施工具有指指导和借鉴意意义，推动了了深基坑工程程设计与施工工的进一步发发展。四、本项目曾获科技奖励情况获奖时间获奖项目名称奖项名称奖励等级及排名授奖部门2016年双排桩基坑围护结结构桩顶边坡坡优化稳定分分析滨海新区20166年度科协系系统优秀科技技论文一等奖滨海新区科协本表所填科技奖励励是指：局、院级设立的科科技奖励；经登记的社会力量量设立的科技技奖励。五、主要知识产权情况授权项目名称知识产权类别国别授权号////六、主要完成人情况表第一完成人姓名胡世飞党派名称共产党性别男民族汉出生地河北怀来出生日期1987年4月44日身份证号移动电话工作单位中建六局建设发展展有限公司办公电话/通讯地址天津市塘沽区广州州道44#文化程度硕士毕业院校河北工业大学毕业时间2014年1月职务技术员职称助理工程师专业、专长岩土工程、数值模模拟外语语种英语曾获奖励及荣誉称号情况2016年5月获获得中建六局局科学技术奖奖三等奖1项2016年5月获获得中建六局局局级工法11项2016年9月获获得天津市滨滨海新区科协协优秀论文一一等奖2016年5月《提提高钻孔灌注注桩桩端后注注浆施工质量量》获得天津津市QC成果三等奖奖参加本项目的起止止时间2014年111月2016年5月对成果创造性贡献献（不超过300字）：该课题的负责人，全全面负责该课课题的组织与与管理工作，将将设计优化方方案与工程实实际相联系，从从技术手段、经经济效益出发发，将理论与与实际相结合合，为该课题题的研究做出出主要贡献。负负责FLAC3DD的差分元模模型的数值模模拟与分析工工作。声明：本人严格按照《中中建六局科学学技术奖奖励励管理办法》的的有关规定，如如实提供了本本推荐书及相相关材料，且且不存在任何何违反《中华华人民共和国国保守国家秘秘密法》和《科科学技术保密密规定》等相相关法律法规规及侵犯他人人知识产权的的情形。如有有不符，本人人愿意承担相相关后果并接接受相应的处处理。本人签字：：年月日六、主要完成人情况表第二完成人姓名董文涛党派名称共产党性别男民族汉出生地湖北天门出生日期1979．06．．21身份证号移动电话工作单位中建六局建设发展展有限公司办公电话/通讯地址天津市塘沽区广州州道44#文化程度本科毕业院校武汉工程大学毕业时间2003年6月职务扬州泰达Y-MSSD项目经理职称高级工程师专业、专长建筑工程施工管理理外语语种英语曾获奖励及荣誉称号情况2014年度全国国优秀项目经经理，2013--2014国优奖突出出贡献者，2015年局劳动模模范，2013年度天津市市五一劳动奖奖章，2013年总公司青青年岗位能手手，2016年5月获得中建建六局科学技技术奖三等奖奖，2016年5月《提高钻钻孔灌注桩桩桩端后注浆施施工质量》获获得天津市QC成果三等奖奖参加本项目的起止止时间2014年111月2016年5月对成果创造性贡献献（不超过300字）：为该工程的项目经经理，本工程程实施过程中中全过程参与与工程施工的的组织和管理理，主持编制制该课题相关关专项施工方方案，并保证证本课题研究究顺利进行，是是本工程实施施的重要责任任人之一。声明：本人严格按照《中中建六局科学学技术奖奖励励管理办法》的的有关规定，如如实提供了本本推荐书及相相关材料，且且不存在任何何违反《中华华人民共和国国保守国家秘秘密法》和《科科学技术保密密规定》等相相关法律法规规及侵犯他人人知识产权的的情形。如有有不符，本人人愿意承担相相关后果并接接受相应的处处理。本人签字：：年月日六、主要完成人情况表第三完成人姓名李红刚党派名称共产党性别男民族汉出生地河南省南阳市内乡乡县出生日期身份证号移动电话工作单位中建六局建设发展展有限公司办公电话/通讯地址天津市塘沽区广州州道44#文化程度大学本科毕业院校西安科技大学毕业时间2006年6月职务项目技术负责人职称工程师专业、专长土木工程外语语种英语曾获奖励及荣誉称号情况2016年5月获获得中建六局局科学技术奖奖三等奖2016年5月获获得中建六局局局级工法2016年5月《提提高钻孔灌注注桩桩端后注注浆施工质量量》获得天津津市QC成果三等奖奖参加本项目的起止止时间2014年111月2016年5月对成果创造性贡献献（不超过300字）：是本项目技术负责责人，参与优优化成果技术术方案论证，与与外科研单位位的沟通与协协调工作。参参与本科技成成果成稿的审审定工作。负责本工程基坑监监测数据的收收集整理与分分析工作，为为本项目数值值模拟数据的的准确性提供供有力保障。声明：本人严格按照《中中建六局科学学技术奖奖励励管理办法》的的有关规定，如如实提供了本本推荐书及相相关材料，且且不存在任何何违反《中华华人民共和国国保守国家秘秘密法》和《科科学技术保密密规定》等相相关法律法规规及侵犯他人人知识产权的的情形。如有有不符，本人人愿意承担相相关后果并接接受相应的处处理。本人签字：：年月日六、主要完成人情况表第四完成人姓名朱艳洪党派名称共产党性别男民族汉出生地湖北省大悟县出生日期1971年3月99日身份证号移动电话工作单位中建六局建设发展展有限公司办公电话/通讯地址天津市滨海新区汉汉沽文化程度中专毕业院校天津市第二职工职职业学校毕业时间1996年8月职务项目质量总监职称工程师专业、专长质量管理外语语种/曾获奖励及荣誉称号情况1998年天津金金融大厦鲁班班奖2016年5月获获得中建六局局科学技术奖奖三等奖2016年5月《提提高钻孔灌注注桩桩端后注注浆施工质量量》获得天津津市QC成果三等奖奖参加本项目的起止止时间2014年111月2016年5月对成果创造性贡献献（不超过300字）：是本项目质量部部部长，为验证证本课题的准准确性提供现现场施工作业业数据，是本本课题稳步推推进的重要保保障，参与组组织项目部的的科研活动总总结；参与最最终科技成果果成稿的审定定工作。声明：本人严格按照《中中建六局科学学技术奖奖励励管理办法》的的有关规定，如如实提供了本本推荐书及相相关材料，且且不存在任何何违反《中华华人民共和国国保守国家秘秘密法》和《科科学技术保密密规定》等相相关法律法规规及侵犯他人人知识产权的的情形。如有有不符，本人人愿意承担相相关后果并接接受相应的处处理。本人签字：：年月日六、主要完成人情况表第五完成人姓名彭文富党派名称共产党性别男民族汉出生地河北唐山出生日期1980．08．．17身份证号移动电话工作单位中建六局建设发展展有限公司办公电话/通讯地址天津市塘沽区广州州道44#文化程度本科毕业院校吉林建筑工程学院院毕业时间2006年6月职务扬州泰达Y-MSSD项目生产经经理职称工程师专业、专长建筑工程外语语种英语曾获奖励及荣誉称号情况《洋房斜屋面挂瓦瓦施工质量控控制》QC课题，获天天津市QC成果三等奖奖，《劲型梁梁柱节点施工工质量控制》QC成果国家二二等奖，《论论SRC中钢构件对对梁支架计算算的影响