气液相反应和反应

气液相反响和反响器分析化环学院晋梅1a概述气液反响过程气相反响物溶解于液相后，再与液相中的反响物进行反响的一种非均相反响过程主要用于直接制取产品，如环己烷制取乙二酸，乙醛氧化制乙酸，气态二氧化碳和氨水反响制取碳酸氢铵化学吸收，脱除气相中某一种或几种组分，如热钾碱或乙醇胺溶液脱除合成气中的二氧化碳，用铜氨溶液脱除合成气中一氧化碳等2a1.气液相反响动力学理论根底是由日本学者八田四郎次在双膜理论的根底上完成的用于气液相理论的研究还有外表更新理论和溶质渗透理论三种模型在实际过程中的应用结果相差不大用双膜理论来描述更为适宜3a气相反响物A与不挥发的液相反响物B进行反响反响过程分压为pA的反响物A从气相主体传递到气液界面在界面上A的气相分压为pAi，液相浓度为cAi，两者处于相平衡状态反响物A从气液界面传入液相，在液相内浓度为cA的A与浓度为cB的B进行反响气液相反响过程存在反响相外部的质量传递和反响相内部的传质和反响同时发生的过程1.1气液反响过程的根本方程4a气液相反响中的传递过程方向气相组分A由气液界面向液相主体传递液相组分B由液相主体向气液界面传递气液组分的浓度分布采用双膜理论进行分析时，组分A和B的浓度梯度仅存在于液膜内，在液相主体中的浓度梯度为0如虚线所示5a反响的物料衡算在液相内离相界面为z处取一厚度为dz的微元体到达定常态时---A组分物料衡算扩散进入该微元体的组分A的量-由该微元扩散出去的组分A=微元体中反响掉的组分A的量组分A和B反响级数为一级，DA为常数B组分的物料衡算6a求解边值条件说明穿过液膜进入液相主体的组分A将在主体中和组分B进行反响---穿过液膜的扩散量等于主体中的反响量7a八田数单位反响器体积中液相总体积和液膜体积之比8a八田数无化学反响时的传质系数物理意义类似于气固相反响中的Thiele模数9a八田数可作为气液相反响中反响快慢程度的判据Ha>3，属于反响在液膜内进行飞速反响或快速反响Ha<0.02，属于反响在液相主体中进行慢反响0.02<Ha<3，属于反响在液膜和液相主体的反响都不能忽略的中速反响10a1.2拟一级不可逆反响假设液相组分B大量过剩，液相中组分B的浓度视为常数反响速率方程按照一级反响处理方程方程的通解组分A在液膜内的浓度分布11a组分A在液膜内的浓度分布浓度分布为Ha和的函数同时还可计算出伴有化学反响时通过液膜的传质通量K1为伴有化学反响时的液相传质系数增强因子E有化学反响时的液相传质系数与无化学反响时的液相传质系数之比12a增强因子E化学反响对过程有加速作用加速作用实质表现在由于反响存在改变了液膜内反响物的浓度梯度E为有反响时和无反响时的浓度梯度之比液膜传质阻力忽略时，通过界面的传质通量表达等于液相主体均相反响速率计算液相有效利用率---JA与RA的比值13a液相有效利用率定义：气液反响过程中液相利用程度的度量物理意义：与气固相催化反响中的内部效率因子相当当JA=RA时，液相有效利用率为1，整个反响在液相中进行，说明反响是相对于传质十分缓慢的反响在严重的扩散限制下，JA<<RA时，液相利用率很低，反响在液膜中进行，说明反响相对于传质来讲，反响十分快速14a增强因子E和液相利用率均为Ha和液相总体积与液膜体积之比的函数反响速率常数和液相主体中组分B的浓度乘积大时Ha很大tanhHa1液相利用率很小，说明反响在液膜内进行应该采用比外表积大的气液反响器进行反响

15a增强因子E和液相利用率反响速率常数和液相主体中组分B的浓度乘积小时Ha很小tanhHaHa两个参数均为Ha和液相总体积与液膜体积之比的函数根据Ha和的定义Ha很小，大，那么存在过程由物理传质速率决定，化学反响仅在液相主体的某一区域内进行

16a增强因子E和液相利用率根据Ha和的定义Ha很小，小，那么存在整个反响过程将在液相中进行，过程速率由均相反响速率决定

17a1.3不可逆飞速反响当反响速率非常大时，不仅反响物A在液膜内被完全耗尽，反响物B的浓度在液膜内也将逐渐下降简化处理当反响飞速反响，反响仅仅发生在液膜内的某一个平面上时，可以获得简化处理非线性方程18a飞速反响反响过程液膜内存在一反响面，当自气液界面向液相主体扩散的组分A和自液相主体向气液界面扩散的组分B在反响面上相遇时，相互反响而耗尽，也就意味着反响面上组分A和B的浓度均为0定常态下，组分A从气相主体扩散到气液界面的量和从气液界面扩散到反响面的量应相等，且和组分B从液相主体扩散到反响面的量符合化学计量关系19a定态条件下的扩散通量之间的关系同时考虑气膜阻力和液膜阻力时，飞速反响的速率计算式20a仅考虑液膜阻力时飞速反响的增强因子飞速反响的增强因子与反响速率常数无关飞速反响的增强因子与八田数也无关只有提高液相中B的浓度，才能提高飞速反响的增强因子原因：浓度的提高，使得反响面向气液界面推移，组分A在液膜中的扩散距离缩短极限情况：反响面与气液界面相重合21a反响面与气液界面重合时，过程阻力集中在气膜内，那么传质通量此时对应于一个液相反响物B的浓度---临界浓度液相主体扩散至相界面的B的量和从气相主体扩散到相界面A的量符合化学计量关系过程控制步骤的判断假设假设22a1.4二级不可逆反响对于二级不可逆反响Vankrevelen在假设组分A在液膜内全部耗尽，即在的条件下，求取上述方程的近似解非线性方程23a1.5拟一级反响、飞速反响与二级反响中Ha和E的关系当相当于反响速率k很大或k10很小的情况按照飞速反响处理图中为A区，E不随Ha的增加而增大当，图中的B区，为一直线，斜率为1，E=Ha当，采用拟一级反响处理当，E约等于1；时，可以用均相反响处理当，按照二级不可逆反响处理，处于E区24a2.气液相反响器的分类和选型按照气液的接触方式液膜型如填料塔、湿壁塔液体成膜状，气液两相均为连续相气泡型如鼓泡塔、板式塔、通气搅拌釜液体为连续相、气体以气泡形式分散在液体中液滴型喷洒塔、喷射反响器、文丘里反响器气体为连续相、液体以液滴形式分散在气体中25a26a2.1填料塔由塔体、填料、填料的压板和支撑板以及液体分布器等组成可以逆流操作也可以并流操作液体再分布器的作用优点结构简单，适用于腐蚀性的液体气液相流量的允许变化范围较大，适用于低气速、高液速的场合气液流型接近于活塞流，用于要求较高转化率的反响填料塔的单位体积相界面大而持液量小，适用于过程阻力主要在相间传递的气液反响27a缺点液相停留时间短，对慢反响不适合为保证填料的润湿，不能用于液体流量太低的场合填料易为固体颗粒堵塞，在气相或液相中含有悬浮杂质或会生成固体产物时不宜使用传热性能差，不适用与反响热效应大的场合28a2.2喷洒塔结构最简单的气液反响设备液体在塔顶经喷雾分散成液滴，和自上而下的气流及接触单位液相体积的相界面面积很大，但是持液量和单位反响器体积的相界面面积均很小液滴喷洒形成后，很少有时机发生凝并和分裂，传质效果交叉优点空体积大，处理含固体杂质或会生成固体产物的气液反响过程时无堵塞现象29a2.3板式塔圆筒形塔体和按照一定间距水平设置在塔内的假设干塔板组成塔板类型有筛板或泡罩塔，近年来浮阀塔也较多液体在重力作用下，自上而下穿过隔层塔板，从塔底排出，气体在压差的推动下，自下而上的穿过各层塔板，至塔顶排出，气体以气泡形式分散于液层中优点--单位体积的气液相界面大，气液传质系数和持液量都大于填料塔缺点--结构复杂，气体流动的阻力大适用于气体流量高、液体流量低，反响时间较长的场合30a2.4鼓泡塔31a根本形式空塔，塔内充满液体气体从底局部布板或喷嘴以气泡形式通过液层，气相中的反响物溶入液相并进行反响优点结构简单，无运动部件对加压反响或腐蚀性物系均可使用单位体积持液量大，相界面小适用于慢反响和强放热反响体系缺点液相返混大32a为了克服返混的影响在塔内装一导流筒在塔内设置多层多孔水平挡板液相的流型可接近与多级串联的全混釜模型装填填料减少液相的返混和气泡的合并33a2.5通气搅拌釜鼓泡机械搅拌釜生物化工中使用的发酵罐适用于持液量和相界面都较大的反响过程通气搅拌釜中液体停留时间根据需要调节缺点反响器中气液两相呈全混流高压下，搅拌器的机械结构和密封是个问题34a2.6气液反响器的选型要考虑的因素生产强度能耗设备投资操作性能核心问题：反响器的传递特性和反响动力学特性不同类型气液反响器的区别液相体积分率单位反响器有效体积中的液体量〕的大小单位液相体积的传质界面的大小35a36a用何参数作为气液反响器选型的依据？八田数Ha当Ha>3时，反响为快速反响或飞速反响，反响在液膜内或相界面上完成，液相主体中组分A的浓度为0，表观反响速率反响器的生产强度与相界面成正比采用相界面面积大的反响器，如填料塔、喷淋塔等当反响速率较慢，要求较长反响时间时，采用板式塔37a用何参数作为气液反响器选型的依据？八田数Ha当Ha<0.02时，反响为慢反响，反响主要在液相主体内进行，组分A液相主体浓度接近于界面浓度，表观反响速率为反响表观速率与液相分率成正比选用持液量大的反响器鼓泡床反响器，由于容易操作和控制常被采用通气搅拌釜38aHa0.02时，反响为中速反响，过程阻力可能集中在相际传质，也可能出现在液相反响，或者两者都不能忽略要进一步借助判断原因：的物理意义是可能最大主体化学反响速率与可能的最大物理传质速率之比当时，过程阻力主要存在在相际传质，反响仅发生在液相中的某一个狭小区域内，应选用相接面积大的设备当时，过程阻力主要存在液相主体反响，反响在整个液相主体中进行，应选用持液量大的设备当时，说明相际传质和主体反响的阻力都不能忽略，应选用相界面积和持液量都大的设备。39a例题40a41a3.气液相反响器的设计计算理想条件下，气液反响器中气液两相的流动方式的组合气液两相均为活塞流气液两相组成随着轴向位置改变而发生变化并流或逆流操作的填料塔的流型接近这种流动方式42a理想条件下，气液反响器中气液两相的流动方式的组合气相为活塞流，液相为全混流气相组成随轴向位置的改变而改变，液相组成在反响器中保持均一鼓泡塔的流型接近这种流动方式43a理想条件下，气液反响器中气液两相的流动方式的组合气相和液相均为全混流气液两相的组成在反响器中均保持均一通气搅拌釜的流型接近这种流动方式44a3.1填料塔的设计计算逆流操作的填料塔内进行气液相反响在塔内取一微元做物料衡算45a积分，得到填料层高度增强因子法拟一级快反响全塔物料衡算气膜阻力忽略时46a拟一级快反响的填料层高度计算式47a3.2鼓泡塔的设计计算高径比较大时，气相流动接近活塞流，液相接近全混流液相浓度处处相等，等于出口浓度全塔物料平衡确定液相出口浓度对鼓泡床内一微元进行物料衡算与填料塔的设计方程一致48a在鼓泡塔中液相浓度因为全混流的存在认为是恒定的气相总压随着塔高的变化而变化，假定气相总压随塔高呈线性变化拟一级快反响且忽略气膜传质阻力时积分49a整理50a设计实例51a52a53a54a55a3.3通气搅拌釜的设计计算高径比不太大时，气相和液