赛区-师范伐木小组-设计集附录塔计算过程

Aspen模拟过程说DMO全流程计参考文献，模拟的物性方法为NRTL-关于报错的解打开aspen文件会发现模拟过程还是有一些报0主要是因为收敛的过程，在加一氧化碳混合到G33的时候，虚拟了一个N2的进N2，氮气作为载气，能减缓反应的进程，防止反应过于剧烈，根据参考文献，在G33，氮气的体积分数要达到50%左右，在模拟的过程中发现仅仅靠设C-N2。6135减去前面回流的氮气的流量，使得氮气最终回流6135kmol/hrIF语句，不能先判断大小再计算，由于超过0，系统收敛，G33的 35号塔，报错内容为第一块板需要液相的进料或者回流，这关于警3737DMO7ppb，MN0.044，缺失部分物性参数0流程设25t/h流程简单说DMOO2、NOMN，同时有少量硝酸生成气相去碳化反应，脱水后的MNCO反应生成DMODMC，NO，分离其中的甲醇，DMO进入加氢部分，DMC作为副产品，冷却气液分离，气相经过甲醇洗涤塔之DMODMC洗下来，进入甲醇分离塔，气相回流到DMODMCDMO精馏塔，气相回流DMODMO分出来，DMCNO回收塔NONO回收塔和浓硝酸还有甲醇进行反应，生成MN，含MN的气相，用来自甲醇回收塔的洗涤，回流到碳DMO合成部分来的DMO和H2，两套二段反应，共4个反应器，反应后气H2回流，液相进入精馏部分酯化反应塔进料比例的设计规2573C20barO2、NO1：6做设计规定C-FEEDX，按O2进料的6倍，减去回流的NO的量，得出进料的后面碳化反应，重新由MN变回NO，绝大多数能回流到酯化反应塔，所以最终NO0氧气的进料流量，决定了NO，甲醇的流量，也决定了MN的流量。由于DM产生量由CO和和MN决定所以做设计规定DS-O2，调节氧气的流量使得DMODMO流量达到要求碳化反应器设计规2918bar130CCO进料流量的设计规定DS-COV，调节CO进料流量使得进碳化反应器的CO27%（文献参考值）。在转化率确定的情况下，O2CO是按比例DMO的。DMOO2的设计DMODMO的流量。NO回收塔的设计规进料比 甲醇：硝酸C-R34，按硝酸回流流量，确定投加甲醇的流量，和来自NO甲醇洗NOSP，由计算决定。MN回收塔的设计规MN37甲醇的用量受到进气量的影响，进气量越大，甲醇的量越大，故做设计规定C-SP37MN加氢部分4个反应器的设计规4H2：DMO40：1由于反应比例和产率已经定了，H2DMOC-G48SP3FSplit4518046424345、46的反应和进料摩尔比要求反应器一样，流量不一以下3个设计规定截C-H2Plus最后收敛后，H2plus为补充的氢气的流量，组分和作为原料的氢气的流量一样，最后收敛之后，H2plusG47H2的原料的流量。做灵敏性分析S-47，查看4个比例是否达到要精馏塔优化计32，DMO精馏NQ曲线1.7DMO得出水力学参数，交由CUP-TOWER计DMC0.36DMO0.21000.3时回流比和理论塔板数均较DMO0.36作塔板数-25DMC0.55423 31MIX31Q2-2468CUP-TOWER计算25，酯化反应塔MN25414.1525X来代替反应过程，再进行精馏，实10。CUP-TOWER计算37，甲醇回收塔2037的回流比和进料塔板数，0.28990%10~68%38%,此时硝酸回收率可达作