xx住宅楼工程模板工程施工技术施工方案

页眉内容页眉内容页脚内容页脚内容页眉内容页脚内容东方雅苑A栋住宅楼工程模板工程施工方案编制：审核：审批：荆门市荆厦建安有限公司东方雅苑A栋项目部2009.4.15模板工程施工方案工程概况：工程名称：东方雅苑A栋住宅楼建设单位：荆门市宝山都市置业有限公司设计单位：深圳市鑫中建建筑设计顾问有限公司本工程建筑主体为一栋地下一层，地上二十八层的住宅楼，总建筑面积23300平方米；建筑高度84.55m，钢筋混凝土框剪结构。本工程建筑耐火等级二级，结构安全等级为二级，屋面防水等级为二级，屋面防水等级为二级，建筑耐久年限为50年，建筑抗震设防烈度六度，本工程设计±0.000相当于绝对标高84.85m。本工程设计为人工挖孔桩基础，桩身为C25，桩帽为C35，护壁为C25，骨料直径<70mm，全框架钢筋混凝土结构，±0.000以上砌体为小空心加气混凝土砌块与M5.0混合砂浆实砌240厚，外墙及楼梯围护墙为200厚墙体均采用加气混凝土砌块（容重不大于7KN/m2）与M5混合砂浆砌筑，其余为100厚墙体均采用加气混凝土砌块（容重不大于7KN/m2）与M5混合砂浆砌筑。地下室模板工程1、底板模板：均采用砖胎模。2、墙体模板：（1）墙体模板采用釉面胶合板。（2）模板穿墙螺栓均采用Φ14＠500双帽螺栓。上疏下密。（3）墙体模板外设纵横内，外围檩，均用直径48钢管组成。（4）本工程所有地下室外墙板，其支模用的穿墙螺栓(里、中、外)均焊3mm厚50×50止水片，并在外侧模上衬厚度25毫米（5）地下室墙板与楼板（含梁板）一次支模。3、柱子模板：柱模采用70系列钢框釉面竹胶板拼装，安装柱模时先在基础面上弹出纵横轴线，焊定位钢筋，柱断面，截面尺寸小于600的用柱箍加固，直径大于600断面的用柱箍外增贯穿柱中的对拉螺杆加固。4、顶板模板，采用钢管支撑，支撑间距为0.75×0.75m，步距为1.2m，平板采用12mm厚釉面竹胶板。5、地下室模板工程应注意的重点：（1）落实专人负责预留洞口、预埋管道等模板的安装。并在浇筑砼时派专人检查。（2）底板侧模板通过直径14mm的圆拉杆直接焊接在底板的大直径钢筋上，外加一定数量的钢管斜撑和纵横钢楞。（3）地下室外墙模板在砼浇筑后5天内不得拆除，以确保外墙砼的养护质量，模板拆除其它要求同主体结构模板施工。主体结构模板施工方法和质量保证措施1、模板的选用和支模方式（1）、框架梁、次梁模板梁底模、侧模均采用九夹板和50mm×100mm方木，预先拼成整块模板，当梁高大于600mm时，加横向双钢管围檩，采用Φ14拉杆对拉。梁下部支撑排架为Φ48×3.5mm钢管，每根梁二侧各一排，钢管间距900mm，步距1200mm（当梁高大于1100时钢管间距为800mm）。排架按设计设水平杆、扫地杆、斜撑并与板支撑系统连成整体。钢管上铺设50（2）、框架柱模板按柱断面尺寸，尽量采用整块镀膜竹胶板做侧模，竖向用50mm×100mm方木做围檩，间距300mm。柱箍设计二种形式：一为型钢结构，选用槽钢14配以Φ14拉杆，排距为500mm。一种为用Φ48×3.5mm钢管（双根）做横向围檩，大断面柱（600mm×（3）、楼板模板采用大块九夹板铺底模，底部用50mm×100mm方木做搁栅，间距300mm。平台支撑采用Φ48×3.5mm普通脚手钢管及扣件搭设，钢管横向及纵向间距均为楼板模板应逐步采用早拆模技术：即将框梁和楼板平台的支撑分开搭设，自成一体，在浇砼之前相互联接。浇灌后拆平台模时再分开，先（早）拆平台模及梁侧模板。保留梁底模板和支撑，待砼强度达到规定标准时，再拆梁支撑和梁底模，能加快钢管和模板的周转使用。（4）、剪力墙模板：均采用九夹板做模板、竖向围檩用50mm×100mm方木，间距300mm。用双根Φ48×3.5mm钢管做横向围檩，Φ14穿墙螺杆对拉。拉杆的排距底部1m左右用400mm，上部均为2、模板安装的制作要求项目允许偏差(MM)项目允许偏差(MM)轴线5底模上表面标高±5截面尺寸＋4，－5层高垂直6相邻两板高底差2表面平整53、模板的拆除模板拆除应符合下列规定。（1）、不承重模板，在砼强度能保证其表面光洁及棱角方正，不拆除模板，而受损后方可拆除。外墙模板拆除按本措施外墙砼一节规定时间拆除。（2）、承重模板（底模）拆除，应在砼强度达到下列要求时方可拆除，并应办理拆模审批手续。梁：跨度≤8M时，R≥75%；跨度>8M时，R=100%；板：跨度≤2M时，R≥50%；跨度>2M、<8M时，R≥75%；悬臂构件：R=100%；（3）、已拆除模板及支架的结构，应在砼强度达到设计要求后，方允许承受全部设计荷载。施工中不得超载使用，严禁堆入过量建筑材料。当承受施工荷载大于设计荷载时必须经核算，加设临时支撑。4、模板工程质量保证措施（1）所有梁、墙均有翻样给出模板排列图和满堂架支撑图，经项目工程师审核后交班组施工，特殊部位应增加细部构造大样图。（2）暗柱、墙根部不得使用砼“方盘”，而采用“井”字型，“Ｔ”型钢筋限位，限位筋直径≥12毫米（3）当梁跨度≥4米,悬挑梁跨度≥3米时，应按2‰当梁跨度≥8米时，应按2‰起拱。（4）模板使用前，对变形，翘曲超出规范的应即刻退出现场，不予使用，模板拆除下来，应将砼残渣、垃圾清理干净，重新刷隔离剂。（5）在板、墙横板底部均考虑垃圾孔，以便将垃圾冲洗排出，浇灌前再封闭。（6）模板安装完毕后，应由专业人员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、扣件螺栓，拉结螺栓进行全面检查，浇砼过程中应有技术好、责任心强的木工、关砌“看模”，发现问题及时报告施工组、技术组。（7）所有楼板、墙板内的孔洞模必须安装正确，并作加固处理，防止砼浇筑时冲动，振跑或砼的浮力而浮动。（8）此外，为了便于运输，可在每个楼层合理设置中转模板钢平台，尺寸另定，安装在楼层南面，拆下的模板搬运到钢平台上，再用塔吊将模板吊运到施工楼层上安装。下钢管九夹板胶合木模板φ12对拉螺杆φ14塑料管下钢管上钢管对拉螺杆及蝴蝶卡500100×50木枋下钢管九夹板胶合木模板φ12对拉螺杆φ14塑料管下钢管上钢管对拉螺杆及蝴蝶卡500100×50木枋上钢管剪力墙模板支设图100×50木枋500柱截面边长小于柱截面边长小于1000mm的柱子模板示意图柱截面边长大于1000mm的柱子模板示意图梁高大于或等于梁高大于或等于700mm的梁模板示意图梁高小于700mm的梁模板示意图1.04模板工程施工安全措施1、模板加工时，应加强对加工机械的检查，不得带故障操作，防止触电及机械伤害；2、模板的垂直运输严格按垂直运输机械操作规程进行，下方严禁站人，提升前应清除模板上的零散物料，防止坠落伤人。3、模板安装时，操作人员需有特别安全措施，以防人员坠落，同时操作面下按规范搭设卧式安全网；4、模板拆除时，严格按照各种模板的拆模要领进行，避免造成人员伤害；5、模板拆下后，按要求进行堆放或周转，并及时清除模板上的零散物料及铁钉等物。1.05地下室特殊单元顶板模板支架计算根据本工程特点，高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架。本计算书还参照《施工技术》2002.3.一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.75；纵距(m):0.75；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.70；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.300；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.300×0.300=2.250kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.300=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+2.000)×0.750×0.300=0.675kN；2.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(2.250+0.105)=2.826kN/m；集中荷载p=1.4×0.675=0.945kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.945×0.750/4+2.826×0.7502/8=0.376kN.m；最大支座力N=P/2+ql/2=0.945/2+2.826×0.750/2=1.532kN；截面应力σ=M/w=0.376×106/83.333×103=4.511N/mm2；方木的计算强度为4.511小13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=0.750×2.826/2+0.945/2=1.532kN；截面抗剪强度计算值T=3×1532.250/(2×50.000×100.000)=0.460N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；方木的抗剪强度为0.460小于1.300，满足要求!4.挠度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=2.250+0.105=2.355kN/m；集中荷载p=0.675kN；最大变形V=5×2.355×750.0004/(384×9500.000×4166666.67)+675.000×750.0003/(48×9500.000×4166666.67)=0.395mm；方木的最大挠度0.395小于750.000/250,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.826×0.750+0.945=3.065kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.588kN.m；最大变形Vmax=0.913mm；最大支座力Qmax=8.556kN；截面应力σ=0.588×106/5080.000=115.832N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于750.000/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.556kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.149×4.700=0.700kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.350×0.750×0.750=0.197kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.000×0.300×0.750×0.750=4.219kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.115kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.750×0.750=1.688kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=8.501kN；六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式:其中N----立杆的轴心压力设计值(kN)：N=8.501kN；σ----轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i----计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58cm；A----立杆净截面面积(cm2)：A=4.89cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08cm3；σ--------钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]----钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；Lo----计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1----计算长度附加系数，取值为1.155；u----计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.700×1.200=2.356m；Lo/i=2356.200/15.800=149.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.312；钢管立杆受压强度计算值；σ=8501.046/（0.312×489.000）=55.720N/mm2；立杆稳定性计算σ=55.720N/mm2小于[f]=205.000满足要求！公式(2)的计算结果：立杆计算长度Lo=h+2a=1.200+0.100×2=1.400m；Lo/i=1400.000/15.800=89.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.667；钢管立杆受压强度计算值；σ=8501.046/（0.667×489.000）=26.064N/mm2；立杆稳定性计算σ=26.064N/mm2小于[f]=205.000满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算lo=k1k2(h+2a)(3)k1--计算长度附加系数按照表1取值1.243；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.400按照表2取值1.005；公式(3)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.005×(1.200+0.100×2)=1.749m；Lo/i=1748.901/15.800=111.000；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.509；钢管立杆受压强度计算值；σ=8501.046/（0.509×489.000）=34.154N/mm2；立杆稳定性计算σ=34.154N/mm2小于[f]=205.000满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求:除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9--1.5m为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10--15m设置，四周和中部每10--15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10--15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。1.06标准层特殊单元框架梁模板支架计算根据本工程特点，图1梁模板支撑架立面简图采用的钢管类型为Φ48×3.50。一、参数信息:梁段信息:KL8；1.脚手架参数立柱梁跨度方向间距l(m):0.90；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.30；脚手架步距(m):1.20；脚手架搭设高度(m):2.80；梁两侧立柱间距(m):0.90；承重架支设:无承重立杆，木方平行梁截面A；2.荷载参数模板与木块自重(kN/m2):0.350；梁截面宽度B(m):0.200；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；梁截面高度D(m):1.100；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；4.其他采用的钢管类型(mm):Φ48×3.5。扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；二、梁底支撑方木的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：q1=25.000×0.200×1.100×0.300=1.650kN；(2)模板的自重荷载(kN)：q2=0.350×0.300×(2×1.100+0.200)=0.252kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P1=(2.000+2.000)×0.200×0.300=0.240kN；2.木方楞的传递集中力计算：静荷载设计值q=1.2×1.650+1.2×0.252=2.282kN；活荷载设计值P=1.4×0.240=0.336kN；P=2.282+0.336=2.618kN。3.支撑方木抗弯强度计算：最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下:跨中最大弯距(kN.m)M=2.618×0.900/4=0.589；木方抗弯强度(N/mm2)σ=589140.000/83333.333=7.070；木方抗弯强度7.070N/mm2小于木方抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2，所以满足要求！4.支撑方木抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力(kN)Q=2.618/2=1.309；截面抗剪强度计算值(N/mm2)T=3×1309.20/(2×50.00×100.00)=0.393；截面抗剪强度计算值0.393N/mm2小于截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2，所以满足要求！5.支撑方木挠度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:集中荷载P=q1+q2+p1=2.142kN；最大挠度(mm)Vmax=2142.000×900.003/(48×9500.00×4166666.67)=0.822；木方的最大挠度(mm)0.822小于l/250=900.00/250=3.600，所以满足要求！三、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.支撑钢管的强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=2.618kN；计算简图如下：支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=0.900/0.300=3经过简支梁的计算得到：钢管支座反力RA=RB=(3-1)/2×2.618+2.618=5.237kN；通过传递到支座的最大力为2×2.618+2.618=7.855kN；钢管最大弯矩Mmax=(3×3-1)×2.618×0.900/(8×3)=0.786kN.m；截面应力σ=0.786×106/5080.000=154.630N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!四、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。五、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.86kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!六、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=7.855kN；脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.149×2.800=0.500kN；楼板的混凝土模板的自重：N3=0.720kN；N=7.855+0.500+0.720=9.076kN；φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1.58；A--立杆净截面面积(cm2)：A=4.89；W--立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；σ--钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f]--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.00N/mm2；lo--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a)(2)k1--计算长度附加系数，按照表1取值为：1.185；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u=1.700；a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度：a=0.300m；公式(1)的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.185×1.700×1.200=2.417m；Lo/i=2417.400/15.800=153.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.298；钢管立杆受压强度计算值；σ=9075.504/(0.298×489.000)=62.280N/mm2；立杆稳定性计算σ=62.280N/mm2小于[f]=205.00满足要求！立杆计算长度Lo=h+2a=1.200+0.300×2=1.800m；Lo/i=1800.000/15.800=114.000；公式(2)的计算结果：由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.489；钢管立杆受压强度计算值；σ=9075.504/(0.489×489.000)=37.954N/mm2；立杆稳定性计算σ=37.954N/mm2小于[f]=205.00满足要求！1.07标准层特殊单元楼板模板支架计算根据本工程特点，选定A-1栋标准层六至二十八层4-3轴~4-7轴交4-F轴~4-J轴作为标准层特殊单元楼板，进行模板支架计算，该处楼板结构尺寸为5400*4500mm，厚度为130mm。一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.20；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):2.80；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；扣件连接方式:双扣件，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.13；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):1.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:CRB550级冷轧带肋钢筋；楼板混凝土标号:C35；每层标准施工天数:7；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):384.650；计算楼板的宽度(m):4.50；计算楼板的厚度(m):0.13；计算楼板的长度(m):5.40；施工平均温度(℃):25.000；4.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.300；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=5.000×10.000×10.000/6=83.33cm3；I=5.000×10.000×10.000×10.000/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1=25.000×0.300×0.130=0.975kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2=0.350×0.300=0.105kN/m；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(1.000+1.000)×1.000×0.300=0.600kN；2.强度计算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载q=1.2×(q1+q2)=1.2×(0.975+0.105)=1.296kN/m；集中荷载p=1.4×0.600=0.840kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=0.840×1.000/4+1.296×1.0002/8=0.372kN；最大支座力N=P/2+ql/2=0.840/2+1.296×1.000/2=1.068kN；截面应力σ=M/W=0.372×106/83333.33=4.464N/mm2；方木的计算强度为4.464小于13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力:Q=1.296×1.000/2+0.840/2=1.068kN；截面抗剪强度计算值T=3×1.068×103/(2×50.000×100.000)=0.320N/mm2；截面抗剪强度设计值[T]=1.300N/mm2；方木的抗剪强度为0.320小于1.300满足要求!4.挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载q=q1+q2=1.080kN/m；集中荷载p=0.600kN；最大变形V=5×1.080×1000.04/(384×9500.000×4166666.667)+600.000×1000.03/(48×9500.000×4166666.7)=0.671mm；方木的最大挠度0.671小于1000.000/250,满足要求!三、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.296×1.000+0.840=2.136kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN.m)支撑钢管计算变形图(kN.m)支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=0.719kN.m；最大变形Vmax=1.838mm；最大支座力Qmax=7.768kN；截面应力σ=141.542N/mm2；支撑钢管的计算强度小于205.000N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;